1、1模板及支撑计算书范本（参考施工手册 1、4）一、 墙板模板计算：墙宽 300，高 3600,计算时考虑分三层浇捣，每层浇捣 1.2m，待混凝土稍凝（初凝以前）后再浇捣上层混凝土，间隔约 1小时以上，计算浇捣速度按 2m/h。（一） 、竹胶板计算：1、荷载计算：恒载标准值：混凝土侧压力 F=0.22 ct0 1 2V1/2 t0=200/（ T 15） =200/（ 28 15） =4.651 c=24KN/m3 1=1.2 2=1.15 V=2m/hF=0.22244.6511.21.1521/2=47.926KN/F=rcH=243.6=86.4 KN/(取较小值) 恒载设计值： 1.24
2、7.926KN/0.9=51.76KN/活载标准值（因墙厚大于 100）：倾倒混凝土时的水平荷载 2KN/活载设计值： 1.40.92=2.52KN/荷载总计： 51.762.52=54.28KN/2、竹胶板承载力验算:为简化计算，均按简支考虑（按实际情况可采用多跨连续梁计算） 。计算时取 1m板宽，板后小楞采用钢管，间距 200。底板厚 12，f m=13Mpa,E=11000。 （多层板厚可取17，f m=11Mpa,E=10000，详施工手册 1）M=1/854.280.22=0.272KNm=M/W=0.27210 6/(1/61000122)=11.333Mpaf m=13Mpa3、
3、变形验算：=5ql 4/（384EI）=551.76200 4/（384110001/12100012 3）=0.681=l/250=200/250=0.8（二） 、支承模板小楞计算：1、荷载计算：恒载设计值： 51.760.2=10.352KN/m活载设计值： 2.520.2=0.504KN/m荷载总计： 10.352+0.504=10.856KN/m2、钢管承载力验算:为简化计算，按简支梁考虑（按实际情况可采用多跨连续梁计算） 。外层钢管间距500，双根钢管，内侧钢管跨度为 440。M=1/810.8560.442=0.263KNm=M/W=0.26310 6/(5.08103)=51.7
4、2Mpa205Mpa3、变形验算：=5ql 4/（384EI）=510.352440 4/（3842.0610 512.19104）=0.201=l/250=440/250=1.762（三） 、外层钢管大楞计算：1、荷载计算：恒载设计值： 51.760.5=25.88KN/m活载设计值： 2.520.5=1.76KN/m 荷载总计： 25.88+1.76=27.64KN/m2、钢管承载力验算:为简化计算，按简支梁、均布荷载考虑（按实际情况可采用集中荷载作用下的多跨连续梁计算） 。外层钢管采用双根钢管，对拉螺丝间距 500500（与采用的板尺寸有关，本例板为 10002000） 。M=1/827
5、.640.52=0.864KNm=M/W=0.86410 6/(25.08103)=85.01Mpa205Mpa3、变形验算：=5ql 4/（384EI）=525.88500 4/（3842.0610 5212.19104）=0.419=l/250=500/250=2（四） 、对拉螺丝计算：1、荷载计算：荷载总计： 27.64KN/m0.5m=13.82KN2、螺丝抗拉承载力验算:选用 12 螺丝，最大允许拉力 14.3KN13.82KN，满足要求。二、 现浇板模板系统计算：（一） 、160 厚板：采用竹胶板底模，下部小楞为钢管,模板接缝处另加 5060方木，支模架为钢管架，步距在 2000以
6、内，扫地杆距地面在 200以内，顶部直接至板底，各节点纵横均用钢管拉通。1、竹胶板计算：（1） 、荷载计算：恒载标准值：底模板自重 70.012=0.084KN/混凝土自重 240.16=3.84KN/钢筋重 1.10.16=0.176KN/恒载设计值： 1.20.94.1=4.428KN/活载标准值：施工人员及设备荷载 2.5KN/活载设计值： 1.40.92.5=3.15KN/荷载总计： 4.4283.15=7.578KN/（2） 、竹胶板承载力验算: 为简化计算，按简支梁考虑（按实际情况可采用多跨连续梁计算） 。计算时取 1m板宽，小楞间距 400。底板厚 12，f m=13 Mpa,E
7、=11000。M=1/87.5780.42=0.152KNm=M/W=0.15210 6/(1/61000122)=6.315Mpaf m=13Mpa（3） 、变形验算：3=5ql 4/（384EI）=54.428400 4/（384110001/12100012 3）=0.932=l/250=400/250=1.62、支承模板钢管（小楞）计算：（1） 、荷载计算：恒载设计值： 4.4280.4=1.771KN/m活载设计值： 3.150.4=1.26KN/m荷载总计： 3.031KN/m（2） 、钢管承载力验算:为简化计算，按简支梁考虑（按实际情况可采用多跨连续梁计算） 。下部钢管最大间距
8、1200，即钢管小楞跨度为 1200。M=1/83.0311.22=0.546KNm=M/W=0.54610 6/(5.08103)=107.40Mpa205Mpa（3） 、变形验算：=5ql 4/（384EI）=51.7711200 4/（3842.0610 512.19104）=1.904=l/250=1200/250=4.83、支模架上部钢管（大楞）计算：（1） 、荷载计算：恒载标准值：底模及小楞自重 0.31.2=0.36KN/m混凝土自重 240.161.2=4.608KN/m钢筋重 1.10.161.2=0.211KN/m恒载设计值： 1.20.95.179=5.593KN/m活载
9、标准值：施工人员及设备荷载 1.5KN/活载设计值： 1.40.91.51.2=2.268KN/m荷载总计： 5.5932.268=7.861KN/m（2） 、钢管承载力验算:为简化计算，按简支梁，上部荷载按均布考虑（按实际情况可采用集中荷载作用下的多跨连续梁计算） 。下部钢管立杆最大间距 10001200，即钢管跨度为 1000。M=1/87.8611.02=0.983KNm=M/W=0.98310 6/(5.08103)=193.430Mpa205Mpa集中荷载作用下的多跨连续梁计算（每跨中有两个集中力）：P=7.8610.4=3.144KNM=3.144（ 1.0-0.4） /2=0.9
10、43KNm=M/W=0.94310 6/(5.08103)=185.67Mpa 205Mpa（3） 、变形验算：=5ql 4/（384EI）=55.5931000 4/（3842.0610 512.19104）=2.900=l/250=1000/250=4集中荷载作用下的多跨连续梁计算（每跨中有两个集中力）：=Pa （ 3l2/4-a2） /6EI=55930.4300（ 310002/4-3002）/（ 62.0610512.19104）4=2.94 =l/250=1000/250=44、立杆稳定计算：（钢管立杆最大间距 10001200）1、荷载计算：恒载标准值：底模及小楞自重 0.31.
11、21.0=0.36KN混凝土自重 240.161.21.0=4.608KN钢筋重 1.10.161.21.0=0.211KN恒载设计值： 1.20.95.179=5.593KN活载标准值：施工人员及设备荷载 1.0KN/活载设计值： 1.40.91.01.21.0=1.512KN荷载总计： 5.5931.512=7.105KN 2、立杆稳定性验算:N=7.105KN L0=2.0+20.2=2.4m i=15.8 = L 0/i=2.4103/15.8=151.9 查表得 =0.301N/(A) =7.10510 3/(0.3014.89102)=48.27MPa205Mpa5、 扣件抗滑移计
12、算：N=7.105KN8KN （采用一个扣件，扣件公司扣件抗滑按 7KN取值） 。经计算可知，160 厚现浇板底板可采用 12厚竹胶板。支承底板小楞可采钢管，最大间距 400。模板架立杆间距可为 10001200，小楞架于短边，可满足要求。（二） 、100 厚板：采用多层板底模，下部小楞为 80（高）60 方木，支模架为钢管架，步距在 2000以内，扫地杆距地面在 200以内，顶部直接至板底，各节点纵横均用钢管拉通。1、多层板计算：（1） 、荷载计算：恒载标准值：底模板自重 50.017=0.085KN/混凝土自重 240.1=2.4KN/钢筋重 1.10.1=0.11KN/恒载设计值： 1.
13、20.92.595=2.803KN/活载标准值：施工人员及设备荷载 2.5KN/活载设计值： 1.40.92.5=3.15KN/荷载总计： 2.8033.15=5.953KN/（2） 、多层板承载力验算: 为简化计算，按简支梁考虑。计算时取 1m板宽，小楞间距 500。底板厚 17，f m=11 Mpa,E=9000。M=1/85.5930.502=0.186KNm=M/W=0.18610 6/(1/61000172)=3.862Mpaf m=11Mpa（3） 、变形验算：=5ql 4/（384EI）=52.803500 4/（38490001/12100017 3）5=0.619=l/250
14、=500/250=22、小楞计算：（1） 、荷载计算：恒载设计值： 2.8030.5=1.402KN/m活载设计值： 3.150.5=1.575KN/m荷载总计： 1.402 1.575 =2.977KN/m（2） 、小楞承载力验算:为简化计算，按简支梁考虑。下部钢管最大间距 1200，即小楞跨度为 1200。M=1/82.9771.22=0.536KNm=M/W=0.53610 6/(1/660802)=8.371Mpa11Mpa（3） 、变形验算：=5ql 4/（384EI）=51.4021200 4/（38490001/126080 3）=1.643=l/250=1200/250=4.8
15、3、支模架上部钢管计算：（1） 、荷载计算：恒载标准值：底模及小楞自重 0.31.2=0.36KN/m混凝土自重 240.11.2=2.88KN/m钢筋重 1.10.11.2=0.132KN/m恒载设计值： 1.20.93.372=3.642KN/m活载标准值：施工人员及设备荷载 1.5KN/活载设计值： 1.40.91.51.2=2.268KN/m荷载总计： 5.91KN/m（2） 、钢管承载力验算:为简化计算，按简支梁，上部荷载按均布考虑。下部钢管立杆最大间距12001100，即钢管跨度为 1100。M=1/85.911.12=0.894KNm=M/W=0.89410 6/(5.08103
16、)=175.98Mpa205Mpa（3） 、变形验算：=5ql 4/（384EI）=53.6421100 4/（3842.0610 512.19104）=2.765=l/250=1100/250=4.44、立杆稳定计算：1、荷载计算：恒载设计值： 1.20.93.3721.1=4.006KN活载标准值：施工人员及设备荷载 1.0KN/活载设计值： 1.40.91.01.21.1=1.663KN荷载总计： 5.669KN2、立杆稳定性验算:N=5.669KN L0=2.0+20.2=2.4m i=15.8 6= L 0/i=2.4103/15.8=151.9 查表得 =0.301N/(A) =5
17、.66910 3/(0.3014.89102)=38.52MPa205Mpa5、 扣件抗滑移计算：N=5.669KN8KN （采用一个，扣件公司扣件抗滑按 7KN取值） 。经计算可知，100 厚现浇板底板可采用 17厚多层板。支承底板小楞可采用 8060杉木，最大间距 500。模板架立杆间距可为 12001100，小楞架于短边，可满足要求。6、如采用木支撑，则小楞下直接支木撑（间距 1200） ，计算如下：1、荷载计算 ：恒载设计值： 1.4021.2=1.682KN活载设计值： 1.5751.2=1.89KN荷载总计： 3.572KN2、支撑稳定性验算 :木支撑两端抱均按铰支考虑，层高按 3
18、000，木支撑间距 1200，小头直径不少于 70，按直径 70计算， f=10Mpa。N=3.572KN A0=3.14702/4=3848.5 2L0=2.8m i=70/4=17.5 = L0/i=2.8103/17.5=160 =2800/ 2=2800/1602=0.109N/(A 0) =3.572103/(0.1093848.5)=8.516MPa f=10 Mpa经计算可知，现浇板底板可采用 17厚多层板。支承底板小楞可采用宽 80高 60的木方，最大间距 500。小楞下木支撑可采用小头直径为 70的圆木，最大间距 1200。三、 大梁模板系统计算：钢管支架：大梁为 24010
19、00，现浇板厚为 150。采用 40厚松木底板，下部小楞为钢管,支模架为钢管架，立杆间距与相应的现浇板架相协调。步距在 2000以内，扫地杆距地面在 200以内，顶部直接至板底，各节点纵横均用钢管拉通。（一） 、2401000，现浇板厚为 150：1、梁底板计算：（1） 、荷载计算：恒载标准值：模板自重 70.04（0.24+0.852）=0.543KN/m混凝土自重 241.00.24=5.76KN/m钢筋重 1.10.241.0=0.36KN/m恒载设计值： 1.20.96.663=7.196KN/m活载标准值：振捣时产生的荷载 2.00.24=0.48 KN/m活载设计值： 1.40.9
20、0.48=0.60KN/m荷载总计： 7.796KN/m（2） 、梁底板承载力验算: 为简化计算，按简支梁考虑。与原有现浇板架相协调，钢管小楞间距 500。底板厚40，f m=13 Mpa,E=9000。M=1/87.7960.502=0.244KNm7=M/W=0.24410 6/(1/6240402)=3.81Mpaf m=13Mpa（3） 、变形验算：=5ql 4/（384EI）=57.196500 4/（38490001/1224040 3）=0.508=l/250=500/250=22、支承模板钢管计算：（1） 、荷载计算：恒载设计值： 7.1960.5/0.24=14.99KN/m
21、活载设计值： 0.60.5/0.24=1.25KN/m荷载总计： 16.24KN/m（2） 、钢管承载力验算:为简化计算，按简支梁考虑。立杆间距为 1100，即钢管小楞跨度为 1100。R=Qb/2=16.240.24/2=1.949KNMmax=qbl（2-b/l）/8=1/816.240.241.1(2-0.24/1.1) =0.955KNm=M/W=0.95510 6/(5.08103)=187.97Mpa205Mpa（3） 、变形验算：=qb（8l 3-4b2lb 3）/（384EI）=14.99240（81100 3-424021100240 3）/（3842.0610 512.19
22、104）=3.883=l/250=1100/250=4.42、支承小楞钢管计算：（1） 、荷载计算：恒载设计值： 7.1960.5/2=1.799KN活载设计值： 0.60.5/2=0.15KN荷载总计： 1.949KN（2） 、钢管承载力验算:为简化计算，按简支梁考虑。立杆间距为 1000，即钢管跨度为 1000。Mmax=Pl/4=1.9491.0/4 =0.487KNm=M/W=0.48710 6/(5.08103)=95.92Mpa205Mpa（3） 、变形验算：=Pl 3/（48EI）=17991000 3/（482.0610 512.19104）=1.492=l/250=1000/
23、250=4.03、立杆稳定计算：N=2P（板荷载）=21.949+0.51.00.1525=5.773KNL0=2+20.2=2.4m i=15.8 = L 0/i=2.4103/15.8=151.9 查表得 =0.301N/(A) =5.77310 3/(0.3014.89102)=38.95MPa205Mpa4、 扣件抗滑移计算：N=5.773KN8KN （采用一个扣件） 。经计算可知，2401000 大梁底板可采用 40厚松板。支承底板小楞可采钢管，最大间距 500。模板架立杆间距可为 1100（宽）1000（纵距） 。木支撑：大梁为 250600，采用 40厚松木底板，梁底离地面 4m
24、，下部用楞木及木顶撑，间8距选用 850。（一） 、 250600：1、梁底板计算：（ 1） 、荷载计算 ：恒载标准值：模板自重 70.040.25=0.07KN/m混凝土自重 240.60.25=3.6KN/m钢筋重 1.50.250.6=0.225KN/m恒载设计值： 1.20.93.895=4.207KN/m活载标准值：振捣时产生的荷载 2.00.25=0.5 KN/m活载设计值： 1.40.90.5=0.63KN/m荷载总计： 4.837KN/m（ 2） 、梁底板承载力验算 : 按四等跨连续梁考虑，下部小楞及木支撑间距 500。底板厚 40， fm=13 Mpa,E=9000。M=0.
25、1214.8370.852=0.423KNm=M/W=0.42310 6/(1/6250402)=6.343Mpa fm=13Mpa（ 3） 、变形验算：=0.967ql 4/（ 100EI） =0.9674.2078504/（ 10090001/12250403）=1.770 =l/250=850/250=3.42、木支撑稳定计算：1、荷载计算 ：恒载设计值： 4.2070.85=3.576KN活载设计值： 0.630.85=0.536KN荷载总计： 4.111KN2、支撑稳定性验算 :木支撑两端抱均按铰支考虑，底板高按 4000，中间设一道拉杆，木支撑间距 850，小头直径不少于 70，按直径 70计算， f=10Mpa。N=4.111KN A0=3.14702/4=3848.5 2L0=4.0/2=2.0m i=70/4=17.5 = L0/i=2.0103/17.5=114.3 =2800/ 2=2800/114.32=0.214N/(A 0) =4.111103/(0.2143848.5)=4.992MPa f=10 Mpa经计算可知，梁底板可用 25040厚红松木板，支承底板小楞可采用宽 80高 60的木方，最大间距 850，小楞下木支撑可采用小头直径为 70的圆木，最大间距 850。计算： 审核：嘉兴市巨匠建设有限公司72003年 月 日
