1、6 承载能力极限状态计算6.1 一般规定6.1.1 本章适用于钢筋混凝土、预应力混凝土构件的承载能力极限状态计算；素混凝土结构构件设计应符合本规范附录 D 的规定。深受弯构件、牛腿、叠合式构件的承载力计算应符合本规范第 9 章的有关规定。6.1.2 对于二维或三维非杆系结构构件，当按弹性分析方法得到构件的应力设计值分布后，可按主拉应力设计值的合力在配筋方向的投影确定配筋量、按主拉应力的分布确定钢筋布置，并应符合相应的构造要求；混凝土受压应力设计值不应大于其抗压强度设计值，受压钢筋可按构造要求配置。当混凝土处于多轴受压状态时，其抗压强度设计值可按本规范附录 C.4 的有关规定确定。6.1.3 采
2、用非线性分析方法校核、验算混凝土结构、结构构件的承载能力极限状态时，应符合下列规定： 1 应根据设计状况和性能设计目标确定混凝土和钢筋的强度取值； 2 钢筋应力不应大于钢筋的强度取值； 3 混凝土应力不应大于混凝土的强度取值，多轴应力状态混凝土强度验算可按本规范附录 C.4 的有关规定进行。 6.2 正截面承载力计算 （I） 正截面承载力计算的一般规定 6.2.1 正截面承载力应按下列基本假定进行计算： 1 截面应变保持平面； 2 不考虑混凝土的抗拉强度3 混凝土受压的应力与应变关系按下列规定取用： 式中：c 混凝土压应变为 c 时的混凝土压应力； fc混凝土轴心抗压强度设计值，按本规范表 4
3、.1.4-1 采用； 0混凝土压应力达到 fc 时的混凝土压应变，当计算的 0 值小于 0.002 时，取为 0.002； cu 正截面的混凝土极限压应变，当处于非均匀受压且按公式(6.2.1-5)计算的值大于 0.0033 时，取为 0.0033；当处于轴心受压时取为0；fcu混凝土立方体抗压强度标准值，按本规范第 4.1.1 条确定；n系数，当计算的 n 值大于 2.0 时，取为 2.0。4 纵向受拉钢筋的极限拉应变取为 0.01；5 纵向钢筋的应力取钢筋应变与其弹性模量的乘积，但其值应符合下列要求。式中：s si、p i第 i 层纵向普通钢筋、预应力筋的应力，正值代表拉应力，负值代 表压
4、应力； poi第 i 层纵向预应力筋截面重心处混凝土法向应力等于零时的预应力 筋应力，按本规范公式(10.1.6-3)或公式(10.1.6-6)计算。 fy、 fpy普通钢筋、预应力筋抗拉强度设计值，按本规范表 4.2.3-1 采用、表 4.2.3-2 采用； fy、f py普通钢筋、预应力筋抗压强度设计值，按本规范表 4.2.3-1 采用、表 4.2.3-2 采用；6.2.2 在确定中和轴位置时，对双向受弯构件，其内、外弯矩作用平面应相互重合；对双向偏心受力构件，其轴向力作用点、混凝土和受压钢筋的合力点以及受拉钢筋的合力点应在同一条直线上。当不符合上述条件时，尚应考虑扭转影响。6.2.3 弯
5、矩作用平面内截面对称的偏心受压构件，当同一主轴方向的杆端弯矩比 M1/M2 不大于 0.9 且设计轴压比不大于 0.9 时，若构件的长细比满足公式（6.2.3）的要求，可不考虑轴向压力在该方向挠曲杆件中产生的附加弯矩影响；否则应根据本规范第 6.2.4 条的规定，按截面的两个主轴方向分别考虑轴向压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩影响。式中：M 1、M 2分别为偏心受压构件两端截面按结构分析确定的对同一主轴的组合弯矩设计值，绝对值较大端为 M2，绝对值较小端为 M1，当构件按单曲率弯曲时，M 1/M2 取正值，否则取负值；lc构件的计算长度，可近似取偏心受压构件相应主轴方向上下支撑点之间的距离；i偏
6、心方向的截面回转半径。6.2.4 排架结构柱的二阶效应应按本规范第 5.3.4 条的规定计算；其他偏心受压构件，考虑轴向压力在挠曲杆件中产生的二阶效应后控制截面弯矩设计值应按下列公式计算：当 Cm ns 小于 1.0 时取 1.0；对剪力墙肢类及核心筒墙肢类构件，可取 mnsC等于 1.0。 式中：Cm 构件端截面偏心距调节系数，当小于 0.7 时取 0.7； ns弯矩增大系数； N与弯矩设计值 M2 相应的轴向压力设计值； ea附加偏心距，按 6.2.5 条规定确定； c截面曲率修正系数，当计算值大于 1.0 时取 1.0； h截面高度；对环形截面，取外直径；对圆形截面，取直径； h0截面有
7、效高度；对环形截面，取 h0=r2+rs；对圆形截面，取h0=r+rs；此处，r、r 2 和 rs 按本规范附录 E 第 E.0.3 条和第 E.0.4 条计算；A构件截面面积。6.2.5 偏心受压构件的正截面承载力计算时，应计入轴向压力在偏心方向存在的附加偏心距 ea，其值应取 20mm 和偏心方向截面最大尺寸的 1/30 两者中的较大值。6.2.6 受弯构件、偏心受力构件正截面承载力计算时，受压区混凝土的应力图形可简化为等效的矩形应力图。矩形应力图的受压区高度 x 可取截面应变保持平面的假定所确定的中和轴高度乘以系数 1。当混凝土强度等级不超过 C50 时， 1 取为 0.80，当混凝土强
8、度等级为 C80 时， 1 取为 0.74，其间按线性内插法确定。 矩形应力图的应力值可由混凝土轴心抗压强度设计值 fc 乘以系数 1 确定。当混凝土强度等级不超过 C50 时， 1 取为 1.0，当混凝土强度等级为 C80时， 1 取为 0.94，其间按线性内插法确定。6.2.7 纵向受拉钢筋屈服与受压区混凝土破坏同时发生时的相对界限受压区高度 b 应按下列公式计算：1 钢筋混凝土构件 有屈服点普通钢筋无屈服点普通钢筋2 预应力混凝土构件式中： b相对界限受压区高度，取 xb/h0；xb界限受压区高度； h0截面有效高度：纵向受拉钢筋合力点至截面受压边缘的距离； Es钢筋弹性模量，按本规范表
9、 4.2.4 采用； p0受拉区纵向预应力筋合力点处混凝土法向应力等于零时的预应力筋应力按本规范公式(10.1.6-3)或公式(10.1.6-6) 计算； cu非均匀受压时的混凝土极限压应变，按本规范公式(6.2.1-5)算； 1系数，按本规范第 6.2.6 条的规定计算。 注：当截面受拉区内配置有不同种类或不同预应力值的钢筋时，受弯构件的相对界限受压区高度应分别计算，并取其较小值。 6.2.8 纵向钢筋应力应按下列规定确定： 1 纵向钢筋应力宜按下列公式计算： 普通钢筋 预应力筋 2 纵向钢筋应力也可按下列近似公式计算： 普通钢筋 预应力筋 3 按公式 (6.2.8-1)至公式(6.2.8-
10、4) 计算的纵向钢筋应力应符合本规范第 6.2.1 条第 5 款的相关规定。 式中：h 0i第 i 层纵向钢筋截面重心至截面受压边缘的距离； x等效矩形应力图形的混凝土受压区高度； si、 pi第 i 层纵向普通钢筋、预应力筋的应力，正值代表拉应力，负值代表压应力； p0i第 i 层纵向预应力筋截面重心处混凝土法向应力等于零时的预应力钢筋应力，按本规范公式(10.1.6-3)或公式(10.1.6-6)计算。 6.2.9 矩形、I 形、T 形截面构件的正截面承载力可按本节规定计算；任意截面、圆形及环形截面构件的正截面承载力可按本规范附录 E 的规定计算。 （） 正截面受弯承载力计算6.2.10
11、矩形截面或翼缘位于受拉边的倒 T 形截面受弯构件，其正截面受弯承载力应符合下列规定(图 6.2.10)混凝土受压区高度应按下列公式确定：混凝土受压区高度尚应符合下列条件：式中： M 弯矩设计值； 1系数，按本规范第 6.2.6 条的规定计算；As 、A s 受拉区、受压区纵向普通钢筋的截面面积；Ap 、Ap 受拉区、受压区纵向预应力筋的截面面积； p0受压区纵向预应力筋合力点处混凝土法向应力等于零时的预应力筋应力；b矩形截面的宽度或倒 T 形截面的腹板宽度；h0 截面有效高度；as、a p受压区纵向普通钢筋合力点、预应力筋合力点至截面受压边缘的距离；a受压区全部纵向钢筋合力点至截面受压边缘的距
12、离，当受压区未配置纵向预应力筋或受压区纵向预应力筋应力( p0- fpy)为拉应力时，公式(6.2.10-4)中的 a用 as代替。6.2.11 翼缘位于受压区的 T 形、I 形截面受弯构件(图 6.2.11)，其正截面受弯承载力计算应分别符合下列规定：1 当满足下列条件时应按宽度为 bf的矩形截面计算；2 当不满足公式(6.2.11-1)的条件时，应按下列公式计算混凝土受压区高度应按下列公式确定：式中：h f T 形、I 形截面受压区的翼缘高度；bf T 形、I 形截面受压区的翼缘计算宽度，按本规范第 6.2.12 条的规定确定。按上述公式计算 T 形、I 形截面受弯构件时，混凝土受压区高度
13、仍应符合本规范公式(6.2.10-3)和公式(6.2.10-4) 的要求。6.2.12 T 形、I 形及倒 L 形截面受弯构件位于受压区的翼缘计算宽度 bf 可按本规范表 5.2.4 所列情况中的最小值取用。6.2.13 受弯构件正截面受弯承载力计算，应符合本规范公式（6.2.10-3）的要求。当由构造要求或按正常使用极限状态验算要求配置的纵向受拉钢筋截面面积大于受弯承载力要求的配筋面积时，按本规范公式(6.2.10-2)或公式(6.2.11-3)计算的混凝土受压区高度 x，可仅计入受弯承载力条件所需的纵向受拉钢筋截面面积。6.2.14 当计算中计入纵向普通受压钢筋时，应满足本规范公式（ 6.
14、2.10-4）的条件；当不满足此条件时，正截面受弯承载力应符合下列规定：式中： as 、 ap 受拉区纵向普通钢筋、预应力筋至受拉边缘的距离。（） 正截面受压承载力计算6.2.15 钢筋混凝土轴心受压构件，当配置的箍筋符合本规范第 9.3 节的规定时，其正截面受压承载力应符合下列规定(图 6.2.15)：式中：N 轴向压力设计值； 钢筋混凝土构件的稳定系数，按表 6.2.15 采用；fc 混凝土轴心抗压强度设计值，按本规范表 4.1.4-1 采用；A 构件截面面积；As 全部纵向钢筋的截面面积。当纵向钢筋配筋率大于 3%时，公式(6.2.15)中的 A 应改用(A-A s) 代替。6.2.16
15、 钢筋混凝土轴心受压构件，当配置的螺旋式或焊接环式间接钢筋符合本规范第 9.3.2 条的规定时，其正截面受压承载力应符合下列规定(图 6.2.16)：式中： f yv 间接钢筋的抗拉强度设计值，按本规范第 4.2.3 条的规定采用；Acor 构件的核心截面面积：间接钢筋内表面范围内的混凝土面积；Ass0 螺旋式或焊接环式间接钢筋的换算截面面积；dcor 构件的核心截面直径：间接钢筋内表面之间的距离；Ass1螺旋式或焊接环式单根间接钢筋的截面面积；s 间接钢筋沿构件轴线方向的间距； 间接钢筋对混凝土约束的折减系数：当混凝土强度等级不超过 C50 时，取 1.0，当混凝土强度等级为 C80 时，取
16、 0.85，其间 按线性内插法确定。注：1 按公式(6.2.16-1) 算得的构件受压承载力设计值不应大于按本规范公式 (6.2.15)算得的构件受压承载力设计值的 1.5 倍；2 当遇到下列任意一种情况时，不应计入间接钢筋的影响，而应按本规范 第 6.2.15 条的规定进行计算：1）当 l0/ d 12 时；2）当按公式（6.2.16-1）算得的受压承载力小于按本规范公式（6.2.15 算 得的受压承载力时；3）当间接钢筋的换算截面面积 Ass0 小于纵向钢筋的全部截面面积的 25%时。6.2.17 矩形截面偏心受压构件正截面受压承载力应符合下列规定(图 6.2.17)：式中： e 轴向压力
17、作用点至纵向受拉普通钢筋和受拉预应力筋的合力点的距离； s、 p 受拉边或受压较小边的纵向普通钢筋、预应力筋的应力；ei初始偏心距；a纵向受拉普通钢筋和受拉预应力筋的合力点至截面近边缘的距离；e0 轴向压力对截面重心的偏心距，取为 M / N ,当需要考虑二阶效应时， M 为按本规范 5.3.4 条、6.2.4 条规定确定的弯矩设计值；ea 附加偏心距，按本规范第 6.2.5 条确定。按上述规定计算时，尚应符合下列要求：1 钢筋的应力 s、 p 可按下列情况确定：1）当 不大于 b 时为大偏心受压构件，取 s 为 fy、 p 为 f py ，此处，为相对受压区高度，取为 x /h0 ；2）当
18、大于 b 时为小偏心受压构件， s、 p 按本规范第 6.2.8 条的规定进行计算。2 当计算中计入纵向受压普通钢筋时，受压区高度应满足本规范公式（ 6.2.10-4）的条件；当不满足此条件时，其正截面受压承载力可按本规范第 6.2.14 条的规定进行计算，此时，应将本规范公式(6.2.14)中的 M 以 Nes代替，此处 es为轴向压力作用点至受压区纵向普通钢筋合力点的距离；初始偏心距应按公式(6.2.17-4)确定。3 矩形截面非对称配筋的小偏心受压构件，当 N 大于 fc bh 时，尚应按下列公式进行验算：式中： e轴向压力作用点至受压区纵向钢筋和预应力钢筋的合力点的离；h0 纵向受压钢
19、筋合力点至截面远边的距离。4 矩形截面对称配筋（A s=As ）的钢筋混凝土小偏心受压构件，也可按下列近似公式计算纵向普通钢筋截面面积：此处，相对受压区高度. 可按下列公式计算：6.2.18 I 形截面偏心受压构件的受压翼缘计算宽度 bf应按本规范第 6.2.12 确定，其正截面受压承载力应符合下列规定：1 当受压区高度 x 不大于 hf时，应按宽度为受压翼缘计算宽度 bf的矩形截面计算。2 当受压区高度 x 大于 hf时(图 6.2.18)，应符合下列规定：公式中的钢筋应力 s、 p 以及是否考虑纵向受压普通钢筋的作用，均应按本规范第 6.2.17 的有关规定确定。3 当 x 大于（h-h
20、f）时，其正截面受压承载力计算应计入受压较小边翼缘受压部分的作用，此时，受压较小边翼缘计算宽度 bf 应按本规范第 6.2.12 条确定。4 对采用非对称配筋的小偏心受压构件，当 N 大于 fcA 时，尚应按下列公式进行验算：式中： y截面重心至离轴向压力较近一侧受压边的距离，当截面对称时,取 h/2。注：对仅在离轴向压力较近一侧有翼缘的 T 形截面，可取 bf 为 b；对仅在离轴向压力较远一侧有翼缘的倒 T 形截面，可取 bf为 b。6.2.19 沿截面腹部均匀配置纵向钢筋的矩形、T 形或 I 形截面钢筋混凝土偏心受压构件(图 6.2.19)，其正截面受压承载力宜符合下列规定：式中：A sw
21、 沿截面腹部均匀配置的全部纵向钢筋截面面积；fyw沿截面腹部均匀配置的纵向钢筋强度设计值，按本规范表 4.2.3-1 采用；Nsw沿截面腹部均匀配置的纵向钢筋所承担的轴向压力，当 大于 1 时，取为 1 进行计算；Msw沿截面腹部均匀配置的纵向钢筋的内力对 s A 重心的力矩，当 大于 1 时，取为 1 进行计算；均匀配置纵向钢筋区段的高度 hsw 与截面有效高度 h0 的比值（h sw/h0） ，宜取 hsw 为（h 0-as） 。受拉边或受压较小边钢筋 As 中的应力 s 以及在计算中是否考虑受压钢筋和受压较小边翼缘受压部分的作用，应按本规范第 6.2.17 条和第 6.2.18 条的有关
22、规定确定。注：本条适用于截面腹部均匀配置纵向钢筋的数量每侧不少于 4 根的情况。6.2.20 轴心受压和偏心受压柱的计算长度 l0 可按下列规定确定：1 刚性屋盖单层房屋排架柱、露天吊车柱和栈桥柱，其计算长度 l0 可按表6.2.20-1 取用；注：1 表中 H 为从基础顶面算起的柱子全高； Hl 为从基础顶面至装配式吊车梁底面或现浇式吊车梁顶面的柱子下部高度；H u 为从装配式吊车梁底面或从现浇式吊车梁顶面算起的柱子上部高度；2 表中有吊车房屋排架柱的计算长度，当计算中不考虑吊车荷载时，可按无吊车房屋柱的计算长度采用，但上柱的计算长度仍可按有吊车房屋采用；3 表中有吊车房屋排架柱的上柱在排架
23、方向的计算长度，仅适用于 Hu /Hl 不小于0.3 的情况；当 Hu /Hl 小于 0.3 时，计算长度宜采用 2.5Hu 。2 一般多层房屋中梁柱为刚接的框架结构，各层柱的计算长度 l0 可按表6.2.20-2 取用。注：表中 H 为底层柱从基础顶面到一层楼盖顶面的高度；对其余各层柱为上下两层楼盖顶面之间的高度。6.2.21 对截面具有两个互相垂直的对称轴的钢筋混凝土双向偏心受压构件 (图6.2.21)，其正截面受压承载力可选用下列两种方法之一进行计算：1 按本规范附录 E 的方法计算，此时，附录 E 公式（E.0.1-7 ）和公式（E.0.1-8）中的 Mx、M y 应分别用 Neix、
24、Ne iy 代替，其中，初始偏心距应按下列公式计算：式中：e ox、e oy轴向压力对通过截面重心的 y 轴、x 轴的偏心距：e ox 为Mox/ N、eoy 为 Moy/ N ；Mox 、M oy轴向压力在 x 轴、y 轴方向的弯矩设计值，按本规范第6.2.17条规定分别按 x 轴、y 轴方向确定；eax 、e ay x 轴、y 轴方向上的附加偏心距，按本规范第 6.2.5 条的规定确定；2 按下列近似公式计算：式中：N uo构件的截面轴心受压承载力设计值；Nux轴向压力作用于 x 轴并考虑相应的计算偏心距 eix 后，按全部纵 向钢筋计算的构件偏心受压承载力设计值；Nuy轴向压力作用于 y
25、 轴并考虑相应的计算偏心距 eiy 后，按全部纵 向钢筋计算的构件偏心受压承载力设计值。构件的截面轴心受压承载力设计值 Nu0，可按本规范公式 (6.2.15)计算，但应取等号，将 N 以 Nu0 代替，且不考虑稳定系数 及系数 0.9。构件的偏心受压承载力设计值 Nux，可按下列情况计算：1） 当纵向钢筋沿截面两对边配置时，N ux 可按本规范第 6.2.17 条或第6.2.18 条的规定进行计算，但应取等号，将 N 以 Nux 代替。2） 当纵向钢筋沿截面腹部均匀配置时，N ux 可按本规范第 6.2.19 条的规定进行计算，但应取等号，将 N 以 Nux 代替。构件的偏心受压承载力设计值
26、 Nuy 可采用与 Nux 相同的方法计算。（） 正截面受拉承载力计算6.2.22 轴心受拉构件的正截面受拉承载力应符合下列规定：式中： N 轴向拉力设计值；As、A p 纵向普通钢筋、预应力筋的全部截面面积。6.2.23 矩形截面偏心受拉构件的正截面受拉承载力应符合下列规定：1 小偏心受拉构件当轴向拉力作用在钢筋 As 与 Ap 的合力点和 As 与 Ap的合力点之间时(图 6.2.23a)：2 大偏心受拉构件当轴向拉力不作用在钢筋 As 与 Ap 的合力点和 As 与 Ap的合力点之间时(图 6.2.23b)：此时，混凝土受压区的高度应满足本规范公式(6.2.10-3)的要求。当计算中计入
27、纵向受压普通钢筋时，尚应满足本规范公式(6.2.10-4)的条件；当不满足时，可按公式(6.2.23-2)计算。3 对称配筋的矩形截面偏心受拉构件，不论大、小偏心受拉情况，均可按公式(6.2.23-2)计算。6.2.24 沿截面腹部均匀配置纵向钢筋的矩形、T 形或 I 形截面钢筋混凝土偏心受拉构件，其正截面受拉承载力应符合本规范公式(6.2.25-1)的规定，式中正截面受弯承载力设计值 Mu 可按本规范公式(6.2.19-1)和公式(6.2.19-2)进行计算，但应取等号，同时应分别取 N 为 0 和以 Mu 代替 Nei 。6.3.25 对称配筋的矩形截面钢筋混凝土双向偏心受拉构件，其正截面
28、受拉承载力应符合下列规定：式中：N u0构件的轴心受拉承载力设计值；e0轴向拉力作用点至截面重心的距离；Mu按轴向拉力作用下的弯矩平面计算的正截面受弯承载力设计值。构件的轴心受拉承载力设计值 Nu0，按本规范公式 (6.2.22)计算，但应取等号，并以 Nu0 代替 N。按通过轴向拉力作用点的弯矩平面计算的正截面受弯承载力设计值 Mu，可按本节（）的有关规定进行计算。公式(6.2.25-1)中的 e0 /Mu 也可按下列公式计算：式中：e ox、e oy 轴向拉力对截面重心 y 轴、x 轴的偏心距；Mux、M uy x 轴、y 轴方向的正截面受弯承载力设计值，按本节（）的规定计算。6.3 斜截
29、面承载力计算6.3.1 矩形、形和形截面的受弯构件，其受剪截面应符合下列条件：当 hw/b4 时V0.25 cfcbh0 （6.3.1-1）当 hw/b6 时V0.2 cfcbh0 （6.3.1-2）当 4hw/b6 时，按线性内插法确定。式中：V构件斜截面上的最大剪力设计值； c混凝土强度影响系数：当混凝土强度等级不超过 C50 时，取 c 1.0；当混凝土强度等级为 C80 时，取 c 0.8；其间按线性内插法确定；b矩形截面的宽度，形截面或形截面的腹板宽度；h0截面的有效高度；hw截面的腹板高度：对矩形截面，取有效高度；对形截面，取有效 高度减去翼缘高度；形截面，取腹板净高。注：1 对形
30、或形截面的简支受弯构件，当有实践经验时，公式（6.3.1-1）中的 系数可改用 0.3；2 对受拉边倾斜的构件，当有实践经验时，其受剪截面的控制条件可适当放宽。6.3.2 计算斜截面的受剪承载力时，剪力设计值的计算截面应按下列规定采用：1 支座边缘处的截面（图 6.3.2a、b 截面 1-1） ；2 受拉区弯起钢筋弯起点处的截面（图 6.3.2a 截面 2-2、3-3） ；3 箍筋截面面积或间距改变处的截面（图 6.3.2b 截面 4-4） ；4 截面尺寸改变处的截面。注：1 受拉边倾斜的受弯构件，尚应包括梁的高度开始变化处、集中荷载作用处和 其他不利的截面；2 箍筋的间距以及弯起钢筋前一排（
31、对支座而言）的弯起点至后一排的弯终点的距离，应符合本规范第 9.2.8 条和第 9.2.9 条的构造要求。（a）弯起钢筋 （b）箍筋 图 6.3.2 斜截面受剪承载力剪力设计值的计算截面1-1 支座边缘处的斜截面；2-2 、3-3 受拉区弯起钢筋弯起点的斜截面；4-4 箍筋截面面积或间距改变处的斜截面6.3.3 不配置箍筋和弯起钢筋的一般板类受弯构件，其斜截面的受剪承载力应符合下列规定：V 0.7 hftbh0 （6.3.3-1） h（800/h 0） 1/4 （6.3.3-2）式中： h截面高度影响系数：当 h0 小于 800mm 时，取 800mm；当 h0 大于 2000mm 时，取 2
32、000mm。6.3.4 当仅配置箍筋时， 矩形、形和形截面的一般受弯构件的斜截面受剪承载力应符合下列规定：VV csV p （6.3.4-1）（6.3.4-2）Vp0.05N p0 （6.3.4-3）式中：V cs构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值；V p由预加力所提高的构件受剪承载力设计值； cv截面混凝土受剪承载力系数，对于一般受弯构件取 0.7；对集中荷载作用下（包括作用有多种荷载，其中集中荷载对支座截面或节点边缘所产生的剪力值占总剪力值的 75以上的情况）的独立梁，取 cv 为1.75/（1） ， 为计算截面的剪跨比，可取 等于 a/h0，当 小于 1.5 时，取 1.5，当
33、大于 3 时，取 3，a 取集中荷载作用点至支座截面或节点边缘的距离；A sv配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积，即 nAsv1，此处，n 为在同一截面内箍筋的肢数，A sv1 为单肢箍筋的截面面积；s沿构件长度方向的箍筋间距；f yv箍筋抗拉强度设计值，按本规范第 4.2.3 条的规定采用；N p0计算截面上混凝土法向预应力等于零时的纵向预应力钢筋及普通钢筋的合力，按本规范第 10.1.13 条计算；当 Np0 大于 0.3fcA0 时，取 0.3fcA0，此处，A 0 为构件的换算截面面积。 。注：1 对合力 Np0 引起的截面等矩与外弯矩方向相同的情况，以及预应力混凝土连续梁 和允许
34、出现裂缝的预应力混凝土简支梁，均应取 Vp 为 0；2 先张法预应力混凝土构件，在计算合力 Np0 时，应按本规范第 10.1.9 条和第7.1.9 条的规定考虑预应力钢筋传递长度的影响。6.3.5 当配置箍筋和弯起钢筋时， 矩形、形和形截面的受弯构件的斜截面的受剪承载力应符合下列规定：VV csV p0.8f yvAsbsin s0.8f pyApbsin p （6.3.5）式中： V配置弯起钢筋处的剪力设计值，按本规范第 6.3.6 条的规定取用；V p由预加力所提高的构件的受剪承载力设计值，按本规范公式 （6.3.4-3）计算，但计算合力 Np0 时不考虑预应力弯起钢筋的作用；Asb、A
35、 pb分别为同一平面内的非预应力弯起钢筋、预应力弯起钢筋的载面面积； s、 p分别为斜截面上非预应力弯起钢筋、预应力弯起钢筋的切线与 构件纵向轴线的夹角。6.3.6 计算弯起钢筋时，其剪力设计值可按下列规定取用（图 6.3.2a）：1 计算第一排（对支座而言）弯起钢筋时，取支座边缘处的剪力值；2 计算以后的每一排弯起钢筋时，取前一排（对支座而言）弯起钢筋弯起点处的剪力值。6.3.7 矩形、形和形截面的一般受弯构件，当符合下列公式的要求时 ，可不进行斜截面的受剪承载力计算，其箍筋的构造要求应符合本规范第 9.2.9 条的有关规定。V cvftbh00.05N p0 （6.3.7）式中： cv截面
36、混凝土受剪承载力系数，按本规范第 6.3.4 条的规定采用。6.3.8 受拉边倾斜的矩形、形和形截面的受弯构件，其斜截面受剪承载力应符合下列规定（图 6.3.8）：VV csV sp0.8f yAsbsin s （6.3.8-1）式中：M构件斜截面受压区末端的弯矩设计值；V cs构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值，按本规范公式（6.3.4-2）计算，其中 h0 取斜截面受拉区始端的垂直截面有效高度；V sp构件截面上受拉边倾斜的纵向非预应力和预应力受拉钢筋的合力设计值在垂直方向的投影：对钢筋混凝土受弯构件，其值不应大于 fyAssin；对预应力混凝土受弯构件，其值不应大于（f pyAp
37、f yAs）sin，且不应小于 pcApsin；z sv同一截面内箍筋的合力至斜截面受压区合力点的距离；z sb同一弯起平面内的弯起钢筋的合力至斜截面受压区合力点的距离；z斜截面受拉区始端处纵向受拉钢筋合力的水平分力至斜截面受压区合力点的距离，可近似取为 0.9h0；斜截面受拉区始端处倾斜的纵向受拉钢筋的倾角；c斜截面的水平投影长度，可近似取为 h0。注：在梁截面高度开始变化处，斜截面的受剪承载力应按等截面高度梁和变截面高度梁的有关公式分别计算，并应按不利者配置箍筋和弯起钢筋。图 6.3.8 受拉边倾斜的受弯构件斜截面受剪承载力计算6.3.9 受弯构件斜截面的受弯承载力应符合下列规定（图 6.
38、3.9）：M（f yAsf pyAp）zf yAsbzsbf pyApbzpbf yvAsvzsv （6.3.9-1）此时，斜截面的水平投影长度 c 可按下列条件确定：Vf yAsbsin sf pyApbsin pf yvAsv （6.3.9-2）式中： V斜截面受压区末端的剪力设计值；z 纵向受拉普通钢筋和预应力钢筋的合力至受压区合力点的距离，可近似取为 0.9h0；zsb、z pb分别为同一弯起平面内的非预应力弯起钢筋、预应力弯起钢筋的合力至斜截面受压区合力点的距离；z sv同一斜截面上箍筋的合力至斜截面受压区合力点的距离。在计算先张法预应力混凝土构件端部锚固区的斜截面受弯承载力时，公式
39、中的 fpy 应按下列规定确定：锚固区内的纵向预应力钢筋抗拉强度设计值在锚固起点外应取为零，在锚固终点处应取为 fpy，在两点之间可按线性内插法确定。此时，纵向预应力钢筋的锚固长度 la 应按本规范第 8.3.1 条确定。图 6.3.9 受弯构件斜截面受弯承载力计算6.3.10 受弯构件中配置的纵向钢筋的箍筋，当符合本规范第 8.3.1 条至第 8.3.5 条、第 9.2.2 条至第 9.2.4 条、第 9.2.7 条、第 9.2.8 条和第 9.2.9 条规定的构造要求时，可不进行构件斜截面的受弯承载力计算。6.3.11 矩形、形和形截面的钢筋混凝土偏心受压构件和偏心受拉构件，其受剪截面应符
40、合本规范第 6.3.1 条的规定。6.3.12 矩形、形和形截面的钢筋混凝土偏心受压构件，其斜截面受剪承载力应符合下列规定：（6.3.12）式中：偏心受压构件计算截面的剪跨比，取为 M/（Vh 0)；N与剪力设计值 V 相应的轴向压力设计值，当大于 0.3fcA 时，取0.3fcA，此处，A 为构件的截面面积。计算截面的剪跨比 应按下列规定取用：1 对框架结构中的框架柱，当其反弯点在层高范围内时，可取为 Hn/（2h 0） ；当 小于 1 时,取 1；当 大于 3 时，取 3；此处，M 为计算截面上与剪力设计值 V 相应的弯矩设计值，H n 为柱净高。2 对其他偏心受压构件，当承受均布荷载时，
41、取 1.5；当承受符合本规范第 6.3.4 条规定的集中荷载时，取为 a/h0，当 小于 1.5 时取 1.5；当 大于 3 时取 3。6.3.13 矩形、形和形截面的钢筋混凝土偏心受压构件，当符合下列公式的要求时 ，可不进行斜截面受剪承载力计算，其箍筋构造要求应符合本规范第 9.3.3 条的规定。（6.3.13）式中：剪跨比 和轴向力设计值 N 应按本规范第 6.3.12 条确定。6.3.14 矩形、形和形截面的钢筋混凝土偏心受拉构件，其斜截面受剪承载力应符合下列规定：（6.3.14）式中：N与剪力设计值 V 相应的轴向拉力设计值；计算截面的剪跨比，按本规范第 6.3.12 条确定。当公式（
42、6.3.14）右边的计算值小于 fyv（A sv/s）h 0 时，应取等于 fyv（A sv/s）h0，且 fyv（A sv/s）h 0 值不得小于 0.36ftbh0。6.3.15 圆形截面钢筋混凝土受弯构件和偏心受压构件 、受拉构件，其斜截面限制条件和斜截面受剪承载力可按本规范第 6.3.1 至第 6.3.13 条计算，但上述条文公式中的截面宽度 b 和截面有效高度 h0 应分别以 1.76r 和 1.6r 代替，此处，r为圆形截面的半径。计算所得的箍筋截面面积应作为圆形箍筋的截面面积。6.3.16 矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱，其受剪截面应符合下列条件：Vx0.25 cfcbh0c
43、os （6.3.16-1）Vy0.25 cfchb0sin （6.3.16-2）式中：V xx 轴方向的剪力设计值，对应的截面有效高度为 h0，截面宽度为 b；V yy 轴方向的剪力设计值，对应的截面有效高度为 b0，截面宽度为 h；斜向剪力设计值 V 的作用方向与 x 轴的夹角， arctan （V y/Vx） 。6.3.17 矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱，其斜截面受剪承载力应符合下列规定：（6.3.17-1）（6.3.17-2）在 x 轴、y 轴方向的斜截面受剪承载力设计值 Vux、Vuy 应按下列公式计算：（6.3.17-3）（6.3.17-4）式中： x、 y框架柱的计算剪跨比，
44、按本规范 6.3.12 条的规定确定；Asvx、A svy配置在同一截面内平行于 x 轴、y 轴的箍筋各肢截面面积的总和；N与斜向剪力设计值 V 相应的轴向压力设计值，当 N 大于 0.3fcA 时，取 0.3fcA，此处，A 为构件的截面面积。在设计截面时，可在公式（6.3.17-1） 、公式（6.3.17-2）中近似取 Vux/Vuy 等于 1 后直接进行计算。6.3.18 矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱，当符合下列要求时 ，可不进行斜截面受剪承载力计算，其构造箍筋要求应符合本规范第 3.3.3 条的规定。（6.3.18-1）（6.3.18-2）6.3.19 矩形截面双向受剪的钢筋混凝
45、土框架柱，当斜向剪力设计值 V 的作用方向与 x 轴的夹角 在 010或 80 90时，可仅按单向受剪构件进行截面承载力计算。6.3.20 钢筋混凝土剪力墙的受剪截面应符合下列条件：6.3.21 钢筋混凝土剪力墙在偏心受压时的斜截面受剪承载力应符合下列规定：式中：N 与剪力设计值 V 相应的轴向压力设计值，当 N 大于 0.2 fc bh 时，取 0.2 fcbh；A 剪力墙的截面面积；Aw T 形、I 形截面剪力墙腹板的截面面积，对矩形截面剪力墙，取为 A；Ash 配置在同一水平截面内的水平分布钢筋的全部截面面积；sv水平分布钢筋的竖向间距；计算截面的剪跨比，取为 M/(Vh0) ；当 小于
46、 1.5 时，取 1.5，当 大于 2.2 时，取 2.2；此处，M 为与剪力设计值 V 相应的弯矩设计值；当计算截面与墙底之间的距离小于 h0/2 时， 可按距墙底 h0/2 处的弯矩值与剪力值计算。当剪力设计值 V 不大于公式(6.3.21)中右边第一项时，水平分布钢筋应按本规范第 9.4.2、9.4.4、9.4.6 条的构造要求配置。6.3.22 钢筋混凝土剪力墙在偏心受拉时的斜截面受剪承载力应符合下列规定：当上式右边的计算值小于 ，取等于 。式中： N 与剪力设计值 V 相应的轴向拉力设计值；计算截面的剪跨比，按本规范第 6.3.21 条采用。6.3.23 剪力墙洞口连梁的受剪截面应符合本规范第 6.3.1 条的规定，其斜截面受剪承载力应符合下列规定：6.4 扭曲截面承载力计算6.4.1 在弯矩、剪力和扭矩共同作用下，h w/b 不大于 6 的矩形、形、形截面和 hw/tw 不大于 6 的箱形截面构件 （图 6.4.1） ，其截面应符合下列条件：当 hw/b（或 hw/tw）不大于 4 时（6.4.1-1）当 hw/b（或 hw/tw）等于 6 时（6.4.1-2）
