1、刚性扩大基础设计计算说明书姓 名： 单 志 远 班 级： 道桥 1204 学 号： 321407020317 指导老师： 任 连 伟 2015 年 06 月 30 日基础工程课程设计计算说明书1目录一、设计资料.2二、桥台及基础构造和拟定的尺寸.3三、荷载计算.31、上部构造恒载反力及桥台台身、基础上土重计算.32、土压力计算.53、支座活载反力计算.84、支座摩阻力计算.10四、工况分析.10五、地基承载力验算.111、台前、台后填土对基底产生的附加应力计算.112、基底压应力计算.113、地基承载力验算.13六、基底偏心距验算.14七、基础稳定性验算.14八、沉降计算.16参考文献.17基
2、础工程课程设计计算说明书2一、设计资料某桥上部结构采用钢筋混凝土 T 形梁，标准跨径 20.00m，计算跨径 19.60m。板式橡胶支座，桥面宽度为 7m+21.0m，双车道，按公路桥涵地基基础设计规范（JTGD632007）进行设计计算。设计荷载为公路级，人群荷载 3.0 。2/kNm材料：台帽、耳墙及截面 aa 以上混凝土强度等级为 C20， ，台3125.0kNm身（自截面 a-a 以下） ， 浆砌片、块石（面墙用块石，其他用片石，石料强度不7.5M小于 ） ， ；基础用 C15 的素混凝土浇筑， ；台后30U32=.0/kNm 334.k及溜坡填土 ；填土的内摩擦角 ，粘聚力 C=0。
3、41. 35水文、地质资料：设计洪水位高程离基底的距离为 6.5m（在 a-a 截面处） 。地基土的物理、力学指标见表 1.1表 1.1 土工试验成果表天然状态下土的物理指标塑性界限 直剪试验取土深度（自地面算起）（m）含水率%（ ）天然重度 3/kNm（ ） 孔隙率e土粒密度 s3/t（ ）液限 L塑限 P塑性指数 I液性指数 L压缩指数 12a( )MP粘聚力 ck（ ）内摩擦角 （ ）3.23.6 26 19.70 0.74 2.72 44 24 20 0.10 0.15 55 206.46.8 28 19.10 0.82 2.71 34 19 15 0.6 0.26 20 16基础工程
4、课程设计计算说明书3二、桥台及基础构造和拟定的尺寸桥台及基础构造和拟定的尺寸如图所示。基础分两层，每层厚度为 0.50m，襟边和台阶宽度相等，取 0.4m。基础用 C15 混凝土，混凝土的刚性角 。现基础扩散角max40为： 1ax0.8tan3.6满足要求。三、荷载计算1、上部构造恒载反力及桥台台身、基础上土重计算计算值列于表 1.2。表 1.2 恒载计算表序号计算式竖直力 P（ kN）对基底中心偏心距 (m)e弯矩MA（ kN）备注1 0.81.347.725.00 206.36 1.36 278.592 0.51.357.725.00 129.94 1.075 139.693 0.52.
5、40.3525.00 21.00 2.95 61.9540.5 0.22.40.5(0.35+0.7)25.00263.00 2.55 160.655 1.661.257.725.00 399.43 1.125 449.366 1.255.57.723.00 1217.56 1.125 1369.767 0.51.855.57.723.00 901.00 -0.12 -108.128 0.53.78.524.00 377.40 0.1 37.749 0.54.39.324.00 479.88 0 010 0.5(5.13+6.9)2.65-0.5 1420.56 -1.055 -弯矩正负值规定
6、如下：逆时针方向取“-”号；顺时基础工程课程设计计算说明书41.855.57.717.00 1498.70110.5(5.13+7.73)0.83.9217.00682.09 -0.07 -47.7412 0.50.44.3217.00 29.24 0.00 013 0.50.48.517.00 28.90 -1.95 -56.3614 上部构造恒载 848.05 0.65 551.23针方向取“+”号15 ，6804.1PkN138.05MkNmA硬 塑 黏 土软 塑 亚 黏 土以 下 为 大 块 状 软 质 岩 层2、土压力计算基础工程课程设计计算说明书5土压力按台背竖直， ；台后填土为水
7、平， ；填土内摩擦角 ，台背=0=035（圬工)与填土之间的外摩擦角 计算。17.521.台后填土表面无汽车荷载时土压力计算台后填土自重引起的主动土压力按库伦土压力公式计算式： 241aaEHBK式中， ； B 取桥台宽度取 7.70m；自基底至填土表面的距离34=17.0/kNmH=10.0m。 2 2222cos()insi()cos()1co350.47si.ics17.co17aK故 2.0.0461.2()aEkN其水平方向的分力： 0cos()16.cos7.5.8()ax K离基础底面的距离： 03.()yem对基底形心轴的弯矩为： 154.80514.9()exMkNA在竖直方
8、向的分力： 0sin()6.2sin7.86.13()ayE K作用点离基础的距离： 2.104.7()xem基础工程课程设计计算说明书6对基底形心轴的弯矩为： 486.137580.2()eyMKNmA2.台后填土表面有汽车荷载时桥台土压力计算采用车辆荷载，车辆荷载换算的等代均布土层厚度为： 0GhBl式中： 破坏棱体长度， ； 。0l 0tanlH（ +cot）由 桥台高度；H台背与竖直线夹角，对于台背为竖直是， ； =0破坏棱体滑动面与水平面夹角。， 。0tanl（ +cot） mH10()tan()cotan()1.30.428.3.1.30.86.530.58=()l按车辆荷载的平、
9、立面尺寸，考虑最不利情况，在破坏棱体长度范围内布置车辆荷载后轴，因是双车道，故 面积内的车轮总重力为：0Hl214560()GkN由车辆荷载换算的等代均布土层厚度为： .73()7.581hm则台背在填土连同破坏棱体上车辆荷载作用下引起的土压力为： 411(2).0(2.40).2471853.9()2aaEHhBK kN在水平方向的分力： 0cos()1853.9cos7.516.()axEk作用点离基础底面的距离：基础工程课程设计计算说明书7103.74102.=3.5()268ye m对基底形心轴的弯矩为： 1768.3527.()exMkNA竖直方向的分力： 0sin().9sin1.
10、5.49()ayEk作用点离基础形心轴的距离： 2.54.7()xem对基底形心轴的弯矩为： 7.91.6()eyMkNA3、台前溜坡填土自重对桥台前侧面上的主动土压力在计算时，以基础前侧边缘垂线作为假想台背，土表面的倾斜度以溜坡坡度为 1:1.5算得 ，则基础边缘至坡面的垂直距离为 ，则主动=.69 3.91=06.3()5Hm土压力系数 为：aK22cos350.18in.i68.9cos17.517sa 则主动土压力为： 224.063.01842.69()aaEHBKkN在水平方向的分力为: cos()4.9cos7.5.()ax k作用点离基础底面的距离： 16.32.0()yem对
11、基底形心轴的弯矩为： 42.81.9()exMkN A竖直方向的分力：基础工程课程设计计算说明书8sin()42.69sin17.53.2()ayEkN作用点离基底形心轴的距离： .()xem对基底形心轴的弯矩为： 13.2.586.21()eyMkNA3、支座活载反力计算按下列情况计算支座反力：第一，桥上有汽车及人群荷载，台后无荷载；第二，桥上有汽车及人群荷载，台后也有汽车荷载。下面予以分别计算。汽车及人群荷载反力公路桥涵通用设计规范 （JTG D602004）中规定，桥梁结构的整体计算采用车道荷载。公路级车道荷载均布标准值为： 。0.751.875(/)kqkNm集中荷载标准值为： 。36
12、0.7518(9.6)1.kP在桥跨上的车道荷载布置如图 2-40 排列，均布荷载 满跨布置，集中荷7.85/kq载 布置在最大影响线峰值处。反力影响线的纵距分别为：178.kPN，0h2支座反力为：（按两车道数计算，不予折减）11(78.9.6785)21.95()RkN人群荷载支座反力： 1.632)8.()Rk支座反力作用点离基底形心轴的距离： 1.540.7()rem对基底形心轴的弯矩为： 1.93.96()RMkNA基础工程课程设计计算说明书9158.074.1()RMkNmA（2）汽车荷载制动力由汽车荷载产生的制动力按车道荷载标准值在加载长度上计算的总重力的 10%计算，但公路级汽
13、车制动力不小于 90kN。1(7.859.6178.)0%3.2()90()HkN因此简支梁板式橡胶支座的汽车荷载产生的制动力为： 110.3.9=7()k2.桥上台后、均有汽车荷载（1）汽车及人群荷载反力为了得到在活载作用下最大的竖直力，将均布荷载 满跨布置，集7.85/kqNm中荷载 布置在最大影响线峰值处，车辆荷载后轴布置在台后（图） 。78.kPN则支座反力为：(按两车道数计算，不予折减）11(78.9.6785)21.95)2RkN人群荷载引起的支座反力： 1.6328.()2Rk对基底形心轴的弯矩为： 15.907.9RMNmA（ ）18.4.1k（ ）（2）汽车荷载制动力 10.
14、3=.9027HkN（ ）4、支座摩阻力计算板式橡胶支座摩擦系数取 ，则支座摩阻力为：0.5f基础工程课程设计计算说明书1084.0542.0()FPf kNA恒对基底形心轴弯矩为：（方向按作用效应组合需要来确定）42.08736.(/)FMkNm对实体式埋置式桥台不计汽车荷载的冲击力。同时从以上对制动力和摩阻力的计算结果表明，支座摩阻力大于制动力。因此，在以后的组合中，以支座摩阻力作为控制设计。四、工况分析根据实际可能出现的荷载情况，分为下列五种工况分别进行计算：桥上有汽车及人群荷载，台后无活载；桥上有汽车及人群荷载，台后有汽车荷载；桥上无活载，台后无活载；桥上无活载，台后有汽车荷载；同时还
15、应对施工期间桥台仅受台身自重及土压力作用下的情况进行验算。（一）桥上有汽车及人群荷载，台后无活载恒载+桥上车道荷载+人群荷载+台前土压力+台后土压力+支座摩阻力（2）桥上有汽车及人群荷载，台后有汽车荷载恒载+桥上车道荷载+人群荷载+台前土压力+台后有车辆荷载作用时的土压力+支座摩阻力（三）桥上无活载，台后无活载恒载+台前土压力+台后土压力（4）桥上无活载，台后有汽车荷载恒载+台前土压力+台后有车辆荷载作用时的土压力（五）无上部构造时桥台及基础自重+台前土压力+台后土压力五、地基承载力验算1、台前、台后填土对基底产生的附加应力计算基础工程课程设计计算说明书11考虑到台后填土较高，由须计算由于填土
16、自重在基底下地基土中所产生的附加应力，按公路桥涵地基与基础设计规范 （JTG D63-2007）中的公式计算： iiph式中： 附加竖向压应力系数，按基础埋置深度及填土高度可从公路桥 i涵地基与基础设计规范 （JTG D-2007）查用；路堤填土重度；原地面至路堤表面（活溜坡表面）的距离。ih根据桥台情况，台后填土高度 ,当基础埋深为 2.0m，在计算基础后边缘附加18hm应力时，取 ，计算基础前边缘的附加应力时，取 ，则1=0.461=0.69后边缘处 .7.0862.5()pkPa前边缘处 1.69.9.3另外，计算台前溜坡锥体对基础前边缘地面处引起的附加应力时，其填土高度可近似取基础边缘
17、作垂线与坡面交点的距离（ ） ，并取系数 ，则2=4.13hm20.520.577.5()pkPa这样，基础边缘总的竖向附加应力：基础前边缘 16.()kPa基础后边缘 22+9.3817.526.93()pkPa2、基底压应力计算根据公路桥涵地基与基础设计规范 （JTG D63-2007）及公路桥涵设计通用规范 （JTG D60-2004） ，进行地基承载力验算时，传至基底的作用效应应按正常使用极限状态的短期效应组合采用，各项作用效应的分项系数分别为：上部构造恒载、桥台及基础自重、台前及台后土压力、支座摩阻力、人群荷载均为 1.0，汽车荷载为 0.7。基础工程课程设计计算说明书121.建成后
18、使用时建成后使用共有四种工况，分别为工况（一）工况（四） ，将四种工况的正常使用极限状态的短期效应组合汇总于表。作用效应组合汇总表工况 水平力（ ）kN竖直力（ ）kN弯矩（ ）kNmA（一） 1212 7841 -2426（二） 1438 7912 -3444（三） 1170 7424 -2370（四） 1396 7495 -3388由于工况（二）作用下所产生的竖直力最大，因此以工况（二）来控制设计，下面仅计算工况（二）作用下的基底压应力。 maxin 2791234468019.8.7.PMpAWKPa考虑台前台后填土产生的附加应力：台前 max318.026934.()pka台后 in7
19、.5.1P2.施工时以工况（五）来控制设计。 596.348.13.2657.1()p kPa1.0.(4.980.)(6.298.1) 3687()MkPamaxin26.3749KpAW基础工程课程设计计算说明书13考虑台前台后填土产生的附加应力：台前 max26.37.923.0()pkPa台后 in.4.51.3、地基承载力验算1.持力层承载力验算根据土工试验资料，持力层为一般黏性土，按公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D63-2007）：当 ， 时，查表得 =354kPa，因基础置埋深度0.74e.10LI0af为原地面下 2.0m,故地基承载力不予修正，则 0max=3534.9
20、afkPpkP2.下卧层承载力验算下卧层也是一般黏性土，根据提供的土工试验资料，当 ， 时，查得0.82e.6LI，小于持力层 ，故必须予以验算。02afkP0354afkP基底至土层顶面（高层为+5.0）处的距离为： 1.2.045()zm当 ， ，由公路桥涵地基与基础设计设计规范 （JTG 9.32164ab4.503bD63-2007）查得附加应力系数 ，计算下卧层顶面处的压应力 ， 当=.69hz时，基底压应力取平均值：1zmaxin34.10.624.5()2pj kPa19.7(.5)9(.780)hz k 而下卧层顶面处的承载力容许值可按下式计算，其中： ，而 ，10K.605L
21、I,则21.5K基础工程课程设计计算说明书142.0159.7(63)34223.5()hz hzpkPapkPa 满足要求。六、基底偏心距验算（一）仅受永久作用标准值效应组合时，应满足 0e .75以工况（三）来控制设计，即桥上、台后均无活载，仅承受恒载作用，则 14.32()6WbmA138.05(.723.)(8.96.1370()MkNA641.42PkN00.3.7502.47emmP满足要求。（二）承受作用标准值效应组合时，应满足 0e以工况（四）来控制设计，即桥上无活载，台后有车辆荷载作用，则 138.05(97.612.83)(61.298.)38()MkNmA64.745Pk
22、N0380.5.2()749em满足要求。七、基础稳定性验算（一）倾覆稳定性验算1.使用阶段（1）永久作用和汽车、人群的标准值效应组合基础工程课程设计计算说明书15以工况（二）来控制设计，即桥上、后台均有活载，车道荷载在桥上，车辆荷载在台后，则 4.3215()bsm08.90.67e.5.241k满足要求。（2）各种作用的标准值效应组合以工况（四）来控制设计，即桥上无活载，台后有车辆荷载作用，则 038.45()79em2.1.3k满足要求。2.施工阶段作用的标准值效应组合以工况（五）来控制设计，则 0291.570.4()6em82k满足要求。（二）滑动稳定性验算因基底处地基土为硬塑黏土，
23、查得 。=0.31.使用阶段（1）永久作用和汽车、人群的标准值效应组合以工况（二）来控制设计，即桥上、台后均有活载，车道荷载在桥上，车辆荷载在台后，则 0.385642.1.53(14)cK满足要求。（2）各种作用的标准值效应组合基础工程课程设计计算说明书16以工况（四）来控制设计，即桥上无活载，台后有车辆荷载作用，则 0.37495.2.147.216cK满足要求。2.施工阶段作用的标准值效应组合以工况（五）来控制设计，则 0.3657.142.51.28cK满足要求。八、沉降计算由于持力层以下的土层为软弱下卧层（软塑亚黏土） ，按其压缩系数为中压缩性土，对基础沉降影响较大，故应计算基础沉降
24、。（1）确定地基变形的计算深度(2.504ln).3(250.4ln3)8.2()nzb m（2）确定分层厚度第一层：从基础底部向下 4.5m；第二层：从第一层底部向下 3.7m。（3）确定各层土的压缩模量第一层： 12=6.7()05sEMPaa第二层： 213.8()s（4）求基础底面处附加压应力以工况（二）来控制设计，传至基础底面的作用效应应按正常使用极限状态的长期效应组合采用，各项作用效应的分项系数分别为：上部构造恒载、桥台及基础自重、台前及台后土压力、支座摩阻力均为 1.0，汽车荷载和人群荷载均为 0.4。6804.1+57.93.12+04(5.98.)723.()N kN基础工程
25、课程设计计算说明书17基础底面处附加压应力：0723.=19.()4NpkPaA（5）计算地基沉降计算深度范围内各土层的压缩变形量见表。计算深度范围内各土层的压缩变形量/zm/lb/ziiz1iizsiEiAisA0 2.2 0 0 4.5 2.2 1.5 0.308 1.386 1.386 6.67 40.13 40.13 8.2 2.2 1.9 0.22 1.804 0.418 3.85 20.97 61.10 （6）确定沉降计算经验系数沉降计算深度范围内压缩模量的当量值： 1.3860.41.85.7()36.7.issiAEMPa51(1)4s（7）计算地基的最终沉降量.36.09.4
26、()s m根据公路桥涵地基与基础设计规范 （JTG D63-2007）规定，相邻墩台间不均匀沉降差值（不包括施工中的沉降） ，不应使桥面形成大于 0.2%的附加纵坡（折角） 。因此该桥的沉降量是否满足要求，还应知道相邻墩台的沉降量。参考文献1 王晓谋. 基础工程.第四版.北京：人民交通出版社，2010. 2 中华人名共和国行业标准.JTG D63-2007 公路桥涵地基与基础设计规范.北京：人民交通出版社，20073 中华人名共和国行业标准.JTG D60-2004 公路桥涵设计通用规范.北京：人民交通出版社，20044 中华人名共和国行业标准.JTG D62-2004 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范.北京：人民交通出版社，2004基础工程课程设计计算说明书185 中华人名共和国行业标准.JTG D61-2005 公路圬工桥涵设计规范.北京：人民交通出版社，2005
