斜屋面模板专项施工方案111100.docx

1、1长葛市新区学校综合楼斜屋面模板专项施工方案编制： 审核： 批准： 河南省第一建筑工程集团有限责任公司2013.11.222目 录一、编制依据1设计施工图纸32现行规范标准3二、工程概况1工程建设相关单位.32工程概况.33工程特点、重点、难点.3三、施工方法及要点1概况32材料的选用33模板工程施工方法及要点.43.1 施工顺序.43.2 特殊部位模板支设43.2.1 天沟.43.2.2 风井.43.2.3 屋脊及阴角.53.2.4 斜屋面顶板支模要求.54支撑体系55模板支设注意事项.56，屋面板模板设计.77，屋面梁模板设计.113长葛市新区学校综合楼斜屋面模板专项施工方案一、编制依据1

2、设计施工图纸序号 图纸名称 图号 出图日期1 综合楼结构设计图 结施图 2013 年 7 月2 综合楼建筑设计图 建施图 2013 年 7 月2现行规范标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001施工组织设计工程设计图纸及标准图集二、工程概况：1工程建设相关单位序号 项目 内容1 工程名称 长葛市新区学校综合楼2 建设单位 河南宏基伟业地产集团3 设计单位 郑州大学综合设计研究院4 监理单位 河南育兴建设工程管理有限公司5 总包单位 河南省第一建筑工程集团有限责任公司6

3、质量监督 长葛市质量监督站2工程概况2.2 本项目位于长葛市新区泰山路西段路北，用地形状较规整，南北长约 288.8 米，东西宽约 325.1 米，总建设用地 79949.97 平方米（约 120 亩） 。本项目包括 1 栋 6 层行政办公楼，1 栋 20 班的 3 层幼儿园， 1 栋 5 层中小学综合楼。2.3 本子项工程为综合楼，地上 5 层。建筑层高一- 四层为 3.9 米，五层为 4.2 米，局部为 3.9 米，室内外高差为 0.30 米，建筑总高度为 21.64 米。建筑具体位置详见建筑总平面图。2.4 本工程为多层公共建筑，主体耐火等级为二级；设计使用年限为 50 年；建筑结构形式

4、为框架结构,建筑基础形式为独立基础或条形基础；建筑抗震设防烈度为 7 度2.5 结构类型：框架结构。建筑耐火等级为二级，抗震设防烈度为 7 度，工程为多层建筑。3工程特点、重点、难点综合楼为框架结构，屋脊高度为 22.873m，层数为 5 层，屋面为斜屋面。屋面工程形状复杂，斜屋面高低错落，屋面模板工程施工难度大，劳动强度高，标高控制较难，模板等周转材料消耗量远远超出定额消耗量，为一次摊销。屋面板有向外悬挑 900mm 的檐沟，檐口支架搭设困难。屋面板上有老虎窗，给施工带来更大的难度，模板配置要求更高。支撑体系搭设困难，整个支撑体系为满堂架支撑系统，控制好水平拉杆和扫地杆剪刀撑的设置和受力立杆

5、的传力途径，采用扣件钢管架支撑，确保模板的4稳定性和刚度。三、斜屋面施工方法及要点1概况五层屋面，檐口标高为 19.800m，屋脊标高为 22.873m。2材料的选用屋面模板体系采用 18mm 厚木胶合板及 50mm*100mm 方木配置，模板支架系统采用 48mm3.0mm 钢管扣件架满堂搭设。3模板工程施工方法及要点3.1 施工顺序满堂架搭设立梁模铺斜屋面板主体结构柱模安装加固满堂架搭设前先在四层板面（层面结构标高为 15.57m）阁楼屋面柱模定线安装，天沟预先支设放出轮廓线及控制标高线和斜屋面屋脊线及阴角线（整个坡屋面水平投影线） 。斜屋面标高为 19.80022.873 不等。搭架时按

6、控制标高立好高点及低点立杆，扫地杠水平杆及纵横向剪力撑。架子搭设完毕之后，在梁模板支设至斜屋面梁底，立梁侧膜、铺坡，枋与架提固定采用 18#铁丝 8 字型绑扎，绑扎点间距不大于 1000mm。3.2 特殊部位模板支设3.2.1 天沟楼坡屋面还带有天沟向外挑 900mm。为保证混凝土外观质量及刚性防水要求反沿与斜面板混凝土一次浇筑。天沟剖面示例图： 550503010 60603.2.2 风井风井中心线距屋脊小于 1500 时，应高出屋脊 500；风井中心线距屋脊 1500-3000 时，应与屋脊同高；风井中心线距屋脊大于 3000 时，其顶部与屋脊的连线同屋脊水平线之间夹角不大于10。63.2

7、.3 屋脊及阴角屋脊及阴角模板施工是整个坡屋面模板工程关键。搭设架体时要求严格按楼面放出的轮廓线及控制标高施工在架体上铺好垫底木枋并绑牢后，按楼面上的控制线在木枋上弹出屋脊及阴角线，再进行模板施工，确定截面尺寸准确。3.2.4 斜屋面顶板支模要求采用单面模板法：此法是斜屋面混凝土施工中较常用的简易法，但影响浇筑质量的方面较多，如屋面坡度的大小，模板的光滑程度和坍落度的影响等。因混凝土无法按常规振捣而导致不密实，须待混凝土处于初凝阶段再振捣。此时混凝土的可塑性降低，再振捣势必造成混凝土的内伤和裂纹。为此，在施工中应采用一些措施，如控制混凝土的坍落度 120-160mm，利用焊接板筋做抗滑移带和确

8、定混凝土流向、分段施工等。为保证主体质量，浇筑顺序按照至下往上，先框柱，再屋面，从两边向屋脊浇筑的顺序。 4支撑体系支撑体系采用满堂架搭设，满堂架立杆从四层 屋面顶高度不等，立杆间距不得大于 1000mm，水平杆间距不得大于 1500mm。架搭设高度依据斜屋面坡度及标高而定。为了保证整个支撑体系的稳定，纵横必须全部设置扫地杆及落地落地剪力撑，以消除屋面侧的压力。满堂架搭设示例图：5模板支设注意事项按施工规定要求超过 4m 跨梁中部起拱 3配置模板时工长必须对主要部位重点检查模板的加工质量。 六，屋面板模板设计一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距

9、(m):1.50；7立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.50；采用的钢管(mm):483 ；板底支撑连接方式: 方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.9；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000

10、；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；8图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.121+0.51 = 3.56 kN/m；(2)活荷

11、载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.56+1.41= 5.672kN/m最大弯矩M=0.15.6723002= 51048 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 51048/54000 = 0.945 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.945 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!93、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 3.56kN/m面板最大挠度计算值 = 0.677

12、3.563004/(100950048.6104)=0.042 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.042 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图（mm ）1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.30.12+0.50.3 = 1.068 kN/m ；(2)活荷载为

13、施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.068+1.40.3 = 1.702 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.70212 = 0.17 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.17106/83333.33 = 2.042 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.042 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: =

14、3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.7021 = 1.021 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.021103/(2 50100) = 0.306 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.306 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!104.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.068 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.06810004 /(10090004166666.667)= 0.193 mm；最大允许挠度 =1000/ 250

15、=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.193 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.702kN;支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 11支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.573 kNm ；最大变形 Vmax = 1.464 mm ；最大支座力 Qmax = 6.188 kN ；最大应力 = 572803.936/5080 = 112.757 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应

16、力计算值 112.757 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.464mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75 ，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最

17、大支座反力 ,R= 6.188 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1294 = 0.516 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.511 = 0.5 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.1211 = 3.06 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.076 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 11

18、= 3 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.092 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f12其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.092 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3) ：W=5.08 cm3；- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)；f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；L0- 计

19、算长度 (m)；根据扣件式规范 ，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh 和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max1.1551.71.5，1.5+20.1=2.945 ；k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7；a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.945；L0 / i = 2945.25 / 15.8=186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值；=9091.68/(0.20748

20、9) = 89.818 N/mm2；立杆稳定性计算 = 89.818 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！一、针对300700mm的梁进行计算梁模板(扣件钢管架 )计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2001） 、混凝土结构设计规范GB50010-2002、 建筑结构荷载规范 (GB 50009-2001)、 钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3 ）：扣件式钢管

21、模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。13一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50 ；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m) ：0.50 ；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：6.50；梁两侧立杆间距(m)：0.50；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：

22、0.90；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值 (kN/m2)：16.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载 (kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2) ：9000.0 ；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性

23、模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0 ；4.梁底模板参数14梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0 ；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：55；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00 ；壁厚(mm) ：3.00；主楞合并根数：2；斜撑类型：设主楞，不设次楞，不设穿梁螺栓；斜撑材料类型：钢管；斜撑扣件连接方式：双扣件；斜撑脚点与顶点的水平距离(m) ：0.15；斜撑脚点与顶点的竖向距离(m)：0.30；二、梁侧模板荷载计算按施工手册 ，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取

24、其中的较小值:F=0.22t12V1/2F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h ；T - 混凝土的入模温度，取20.000；V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h ；H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200 ；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150 。分别计算得 17.848 kN/m2、16.800 kN/m2，取较小值16.800 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝

25、土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5822/6=38.67cm3； M - 面板的最大弯矩 (Nmm)；15 - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的多跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5816.80.9=10.524kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.

26、5840.9=2.923kN/m；计算跨度: l = 55mm；面板的最大弯矩 M= 0.110.524552 + 0.1172.923552= 4.22103Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.52455/1000+1.22.92355/1000=0.830 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.22103 / 3.87104=0.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=

27、l/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.524N/mm；l-计算跨度 : l = 55mm；E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；I-面板的截面惯性矩 : I = 58222/12=38.67cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.524554/(10060003.87105) = 0 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =55/250 = 0.22mm；面板的最大挠度计算值 =0mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.22mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算无次楞，不需要对次楞进行验算。2.主楞计

28、算主楞直接承受面板传递的均布荷载，q = 0.830/(0.700-0.120)=1.430kN/m，按照均布荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩 I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2；16主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kNm)17主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.015 kNm，斜撑作用处支座反力 R= 0.519 kN，最大变形 = 0.002 mm（1 ）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到

29、，主楞的受弯应力计算值: = 1.51104/8.99103 = 1.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =1.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2 ）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.002 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.002mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！3.斜撑验算（1 ）斜撑(轴力)计算斜撑的轴力Rx按下式计算：RxR/sin其中 R -斜撑对梁顶侧支撑的支座反力，取；R =0.519

30、kN；Rx -斜撑的轴力； -斜撑与梁侧面板的夹角；sin = sin arctan0.15/0.3 = 0.447；斜撑的轴力：Rx=R/sin=0.519/0.447=1.16kN（2 ）斜撑稳定性验算稳定性计算公式如下：Rx/(A0) fc 其中，Rx - 作用在斜撑的轴力,1.16kN -斜撑受压应力计算值；fc -斜撑抗压强度设计值；205N/mm2A0 -斜撑截面的计算面积 A0 =4.24cm2； -轴心受压构件的稳定系数,由长细比=l0/i结果确定；i -斜撑的回转半径;i =1.59cm；l0- 斜撑的计算长度，l0 =0.32+0.1520.5=0.34m；= l0/i =

31、21.09；18由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.94经计算得到：= N/(A) =1.16103/(0.944.24102)=2.9N/mm2；斜撑受压应力计算值为2.9N/mm2，小于斜撑抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！（3 ）扣件抗滑移验算按规范表5.1.7 ,直角、旋转单扣件双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.9，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为14.4kN 。梁侧背楞钢管与梁底支撑钢管连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取14.4kN；R - 纵向或横向水

32、平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=1.16kN；R=1.16小于 14.4kN , 双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 !五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 55.562020/6 = 3.70103mm3；I = 55.56202020/12

33、 = 3.70104mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.70+0.500.060.90=1.101kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.060.90=0.280kN/m；q=1.101+0.280=1.381kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.11.1011002+0.1170.281002=1.43103Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4

34、1.1010.1+0.450.280.1=0.057kN19RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.11.1010.1+1.20.280.1=0.155kN =Mmax/W=1.43103/3.70103=0.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=0.918kN/m；l-计算跨度 (梁底支撑间距 ): l =

35、100.00mm；E-面板的弹性模量 : E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6771.1011004/(10060003.70104)=0.003mm；面板的最大挠度计算值: =0.003mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.4mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以

36、面板计算宽度得到：q=0.155/0.056=2.785kN/m2.方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.12.7850.0562 = 0.001 kNm；最大应力 = M / W = 0.001106/83333.3 = 0 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 0 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗

37、剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)20其中最大剪力: V =0.62.7850.056 = 0.093 kN；方木受剪应力计算值 = 30.0931000/(250100) = 0.028 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.028 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6772.78555.5564 /(1009000416.667104)=0mm；方木的最大允许挠度 =0.0561000/250

38、=0.222 mm；方木的最大挠度计算值 = 0 mm 小于 方木的最大允许挠度 =0.222 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.057kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=0.155kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.500-0.300)/40.056(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.056(0.700-0.120)0.500=0.056kN斜撑传递集中力：N=0.5190.300/0.150=1.038kN简图(kNm)21剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过

39、连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=1.416 kN；22N2=N3=0.11 kN；最大弯矩 Mmax=0.052 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.008 mm；最大应力 =0.052106/4490=11.6 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 11.6 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩 W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；

40、1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.416 kN支撑钢管计算简图支撑钢管计算剪力图(kN)23支撑钢管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.629 kNm ；最大变形 max = 0.49 mm ；最大支座力 Rmax = 14.002 kN ；最大应力 =M/W= 0.629106 /(4.49103 )=140.1 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 140.1 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠

41、度max=0.49mm 小于500/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.11 kN24支撑钢管计算简图支撑钢管计算剪力图(kN)支撑钢管计算弯矩图(kNm)25支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.049 kNm ；最大变形 max = 0.038 mm ；最大支座力 Rmax = 0.978 kN ；最大应力 =M/W= 0.049106 /(4.49103 )=10.9 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 10.9 N/mm2 小于 支撑钢管的

42、抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.038mm小于500/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.90 ，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为14.40kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取14.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=14.002 k

43、N；R 14.40 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁内侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力： N1 =0.11 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1496.5=1.161 kN；楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.80/2+(0.50-0.30)/2)0.500.50=0.150 kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2(0.80/2+(0.50-0.30)/2)0.500.120(1.50+24.00)=0.918 kN；N =0.11+1.161

44、+0.15+0.918=2.339 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；26i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1)k1 - 计算长度附加系数，取值为： 1.155 ；u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3 ，u =1

45、.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh = 1.1551.70.5 = 0.982 m；lo/i = 981.75 / 15.9 = 62 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.81 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =2339.479/(0.81424) = 6.8 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 6.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表 1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 0.7 按照表2取值1.017 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.017(0.5+0.12) = 0.885 m；lo/i = 884.892 / 15.9 = 56 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.832 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =2339.479/(0.832424) = 6.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 6.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁外侧立杆稳定性验算其中 N -