1、2006年增刊 水科学与工程技术 37 南水北调中线总干渠 穿河倒虹吸河工模拟及优化设计 王新中，戴梅，肖立新 (水利部河北水利水电勘测设计研究院，天津300250) 摘要：南水北调中线工程总干渠河北省段与多条河流相交叉。其中与滹沱河、唐河、沙河(北)相交叉的倒虹吸工程均 为总干渠重要的穿河建筑物。由于在修建倒虹吸工程后，河道水流受工程影响将发生较大改变，其上下游及倒虹吸附 近河床将相应地进行调整。通过这3个倒虹吸工程的模型试验及综合分析，着重研究了倒虹吸口门位置、宽度、壅水高 度、两岸连接型式及河道下游冲刷等主要问题。 关键词：南水北调中线工程；倒虹吸；河工模拟 中图分类号：Tv68；Tv8
2、3 文献标识码：A 文章编号：16729900(2006)S0003705 1问题的提出 2模型设计 南水北调中线工程总干渠河北省段穿越海河流域 的子牙河和大清河两大水系，大小交叉河道96条，其中 较宽的河道有滹沱河、沙河、唐河、界河、漕河、中易水、南 拒马河、北拒马河南支等，坡水区31处，共布设各类建筑 物334座，大型交叉建筑物23座，其中渠道倒虹吸16 座。这些与建筑物相交叉的河道多属于游荡性河道，其主 要特点是河道较宽，河水较浅，建筑物的长度远小于河道 宽度。与滹沱河、唐河、沙河(北)相交叉的倒虹吸工程均为 南水北调中线工程中河北省段重要的穿河建筑物。 由于在修建穿河工程后，河道水流受
3、工程影响将发 生较大改变，其上、下游及穿河建筑物附近河床将相应 的进行调整。因此，如何确定穿河工程位置、建筑物的合 理布置，以及弄清附近水流流态、流速分布、工程附近河 床局部冲刷强度、范围，分析工程修建后对工程上下游 河床稳定性及洪水水位的影响等是穿河工程设计首先 要考虑的问题。这些穿河工程所在的河段宽浅，滩地广 阔，河床比降大，床沙组成为中细沙，可动性强，河道呈 “宽、浅、散乱”状态，主流摆动不定，洪水期河势变化剧 烈，为典型的游荡性河道，水流泥沙运动规律十分复杂， 河床冲淤变化无常。上述问题借助模型试验加以研究解 决，从而为穿河建筑物工程设计提供科学、可靠的依据。 选取南水北调中线工程总干
4、渠河北省段中具有一 定代表性的滹沱河、唐河、沙河(北)倒虹吸作为典型倒虹 吸工程进行模型试验研究，着重解决交叉建筑物倒虹吸 口门的合适位置、宽度、两岸连接型式及修建工程后可 能形成的壅水高度、河道下游冲刷等主要问题。 21滹沱河倒虹吸 滹沱河倒虹吸工程模型采用动床模型。模型相似条 件包括水流重力、水流阻力、水流挟沙、泥沙悬移、泥沙 起动和悬移质引起河床冲淤变形等。在模型设计中采用 了多沙河流游荡型河道河工模型相似理论和试验技术， 以确保模型试验能够反映原型河道洪水传播、泥沙运 动、河床冲淤特征，准确模拟穿河工程与河流的相互作 用和影响。根据模型相似律的要求及试验场地条件确 定模型的水平比尺 =
5、400，垂直比尺 =80，几何变率 e=50。模型砂选用物理化学特性比较稳定、容重 ：170tm 的拟焦砂。 该模型范围自黄壁庄水库出口至京广铁路桥下游 2km正定县南关附近，全长约为33km，最大宽度70m。 在模型制作中根据地形资料，对地物、地貌、工厂、学校、 树林以及水利交通设施进行了细微塑置。模型进行了几 何变率限制条件及变态影响、水流泥沙运动相似等检 验，并通过“968”洪水有关资料进行验证试验。 22唐河倒虹吸 唐河倒虹吸位于西大洋水库下游164km处，区间 汇入量很小(未计)，水库泄流的平均最大含沙量为 0166kgm ，小于02kgm 。模型设计时未考虑悬移质 相似，底沙成为河
6、床冲淤变化的决定因素。为了保证模 型沙复演原型河道冲淤特性，以控制起动流速相似条件 选沙。通过对天然细沙、粉煤灰、聚氯乙烯沙、电木屑4 种材料的模型沙分析比较后，选定中值粒径d50= 0066ram的电木屑做为模型沙，并通过水槽试验确定了 收稿日期2006-03-20 【作者简介王新中(1967一)，男(汉族)，河北高邑人，高级工程师，工程硕士，主要从事水利水电工程设计与水力学模型试验研究，(Te1) 13602059086。 维普资讯 http:/ 38 王新中，戴梅，肖立新：南水北调中线总干渠穿河倒虹吸河工模拟及优化设计 2006年增刊 电木屑的起动流速。 根据地质资料，并分别用沙玉清、李
7、昌华、唐存本的 经验公式计算原型沙在不同水深情况下的起动流速，计算 结果较接近，故取三者平均值做为原型沙的起动流速值。 根据模型重力相似定律和试验要求及试验场地条 件，确定垂直比尺A=50，水平比尺 =500，模型变率e= 10。以底沙运动为主，按模型沙与原型沙起动流速相似 设计模型。 唐河倒虹吸模型设计中进行了紊流限制条件、模型 最小水深限制条件、模型变率等限制条件的检验，并进 行了动床验证试验。 模型范围选取穿唐河倒虹吸轴线上、下游河段，按 河道地形条件，在轴线上游5km处(钓鱼台村)，河道较 窄形成卡口，做为模型进口断面，轴线下游河道基本顺 直，河宽变化不大，选取下游5km处河道断面做为
8、模型 出口。原型河道试验段长度lOkm。 23沙河(北)倒虹吸 沙河(北)倒虹吸工程模型试验范围上游至沙河 (北)与郜河交汇处，为便于下游河道水位控制，下游至 京广铁路桥。模型范围具体为：交叉断面上游取至约 8km处，下游取至约5Okm处，模型的宽度以河道两岸 的村台及陡坎为界。模型试验河段总长约13km，最宽处 约55km。 根据选定的模型范围并考虑试验场地条件，选定模 型水平长度比尺 =400，垂直比尺 =60，模型变率e= 667。工程模型选用定床、变态模型。上述模型比尺选定 后，对模型最小水深、流动型态、模型变率、急缓流等限 制条件进行了检验。 模型采用1958年和1967年地形制作，
9、用“638”洪 水洪痕进行验证试验。用验证试验确定控制下游水位的 方法及河道糙率的模拟。在1995年地形图和补测的现 状河道断面地形基础上，按验证试验中确定的糙率模拟 方法制作模型。 沙河(北)倒虹吸工程模型试验只进行了清水恒定 流试验，模型流量按交叉断面处各标准洪水的洪峰流量 释放，并按沙河与郜河不同流量比分别控制。 3模型试验成果 31滹沱河倒虹吸 (1)设计洪水条件下，修建穿河工程将过洪断面缩 窄至2km后，流速、断面冲刷均有所增加。最大流速由 不建工程时的344ms增加到398ms；深泓点最低高 程由不建工程时的7150m降低到69Olm。 (2)校核洪水条件下，最大流速由不建穿河工程
10、时 的430ms增加到5Olms；深泓点最低高程由不建工 程时的7030m降低到6750m。 (3)修建穿河工程将过洪断面缩窄至2km后，上游 出现壅水。设计洪水条件下最大壅水高度为068m，壅 水范围2400m；校核洪水条件下最大壅水高度为1Om， 壅水范围3200m。 (4)随着上游水流刷滩坐弯，河槽展宽幅度较大，部 分水流直接顶冲进口闸室，并与顺明渠坡流动的漫滩水 流在此汇合造成局部强烈冲刷，设计洪水、校核洪水最 大冲刷坑深度分别为5m及8m。 (5)受南白店丁坝及河岸高地影响，主流在南岸福 利厂附近刷滩坐弯，导致河势不断下挫，致使水流漫滩 图形及穿河线路处水流流态颇为复杂。部分漫滩水流
11、受 南部明渠阻挡并聚集后，沿渠坡汇入河槽，从而引起渠 坡附近的河床冲刷，特别是在渠线凸起处水流集中，最 大流速超过25ms，河床冲深达2m以上。 (6)从对行洪及河势影响或从洪水对穿河建筑物 (包括明渠部分)作用的角度看，穿河线路缩窄后的宽度 不宜小于2km。 (7)采用混凝土铰链沉排对倒虹吸的防护措施以及 对整个穿河工程顶部的防护形式需进一步研究。 针对修改方案及其他条件进行试验，得出如下结 论： (1)与设计方案相比，在平面位置上南移200m后， 对主流有一定影响，且护盖去掉后断面变形较大，因此 在水位壅高及壅水影响范围等方面有所减少，口门流速 分布也有相应变化。 (2)方案明渠段曲线形式
12、做了较大改动，特别是改 正了设计方案中口门附近明渠前水流加速的不利状况， 减轻了口门附近梨形导流堤局部冲刷强度。设计洪水和 校核洪水作用下交叉断面河床最低点高程分别为 705m和701m。 (3)由于上游边界条件未变，因此福利厂附近河势 坐弯下挫现象依然严重，对交叉断面右岸滩上明渠段存 在威胁。明渠段阻水导致较大横比降和横向流速，设计 时应考虑明渠上游护坡、护脚措施。 (4)来流为清水条件下，尽管上游冲刷加剧，但在交 叉断面以下，因铁路桥壅水，上游冲刷而来的泥沙有所 淤积，只是在局部河槽出现冲刷。至于交叉断面，清水冲 刷深度较浑水下泄时有一定增大，设计和校核洪水条件 下交叉断面河床最低高程分别
13、为686m和681Om。 (5)试验中观测到交叉断面上游主流在平面上有较 大摆动幅度，导致交叉断面主流位置不稳定，对工程安 全有一定影响，建议采取必要的控导工程措施。在福利 厂附近修建由丁坝群组成的控导工程后，可遏制河势下 挫，缓解主流对梨形导流堤的压力，减轻漫滩水流对明 渠段冲刷，对于交叉断面上游河势和交叉断面主流的稳 定有明显效果。左岸丁坝冲毁与否，对本河段主流变化 维普资讯 http:/ 2006年增刊 王新中，戴 梅，肖立新：南水北调中线总干渠穿河倒虫哩 塑 垡 ： !： 也有较大影响。 32唐河倒虹吸 (1)唐河主河槽靠近左岸，河滩地右高左低，因而产生 的横向水流较大。建议原规划工程
14、口门位置右移200m。 (2)依据工程上游壅水情况及工程附近的局部冲深， 通过试验比较，选定工程卡口宽度为1000m。试验表明上 游壅水对两岸防洪是安全的，但设计时应考虑总干渠堤 顶高程能否满足最高壅水位的要求。 (3)为减小横向水流的影响，改善工程进口流态，工 程进口左侧采用圆裹头，右侧采用R=150m梨形导墙的 进口型式较为理想。 (4)在无工程情况下，100年一遇以上洪水时，主河 槽有向左岸游荡的趋势。修建工程后，上游水流向工程 断面汇集，河道主槽位置基本稳定，无明显摆动现象。由 于上游壅水影响，右岸滩地产生淤积，100年一遇洪水 淤沙高度在15m左右。 (5)工程断面下游附近，100年
15、一遇洪水局部最大冲 深为415m。需加强对工程的防护措施。 33沙河(北)倒虹吸 沙河(北)倒虹吸工程只进行了定床模型试验，因未 考虑水流冲刷而造成的水流分配和集中问题，试验结果 有一定的局限性，从尽量减轻口门附近的冲刷深度、范 围、防洪措施考虑，试验成果偏于安全。 试验比较了1400m、1700m、1800m、2000m和2300m 5 种口门宽度及不同口门位置的壅高水位和流速分布情 况，选定了合适的口门位置及宽度并对不同裹头型式做 了比较试验。模型试验具体结论如下： (1)通过对天然河道过流试验成果分析，河道洪水 主流明显位于河道右侧，原设计方案顺应了河道的天然 河势，河道行洪口门位置选择
16、是合理的。 (2)通过对包括原设计方案在内的4种不同行洪口 门方案的试验成果分析，总干渠渠堤内侧壅高水位、回 水长度与阻水率有关，由于阻水率引起的横向水流流速 与来水流速交汇不同，行洪口门两侧最大流速值和壅水 高度随阻水率的变化而变化。当口门宽度小于2000m 时，其附近的流速超过了5ms。 (3)通过口门两侧不同连接型式对比试验表明，口门 左侧采用梨形导流堤连接型式较为合理，但弧顶不宜向 上游伸得过长；口门右侧采用小曲线型导流堤较为合理。 (4)总干渠渠堤上游河道两侧受水位壅高的影响， 其局部高程不足，应采取工程措施加以解决；铁路桥上 游堤防高程较低，需考虑采取工程措施；总干渠及穿河 建筑物
17、的修建对铁路桥的影响不大。 4试验成果综合分析 41 交叉河道的特点和演变规律 对于游荡性河道具有河岸线不稳定、主流游荡造成 沙洲、沙滩推移快、变化无常的特点。从这3条河道的河 工模型试验成果看，虽有一般游荡性河道所具有的特 点，但摆动幅度不大。自1958年以来，这3条河道上都 建有大型水库控制着洪水下泄。滹沱河在交叉断面上游 约255km处建有黄壁庄水库，库容121亿m ，为大 (I)型水库，沙河(北)在交叉断面上游约424km处建 有王快水库，库容1389亿m ，为大(I)型水库，唐河在 交叉断面上游164km处建有西大洋水库，库容lll37 亿m ，为大(I)型水库。另外沙河(北)支流郜
18、河上建有 口头水库，库容1056亿m 。由于这些水库的兴建，控 制了这3条河上游的来水流量，致使这几条河常年断 流，除有的水库在1959年施工期间临时度汛有少量洪 水下泄以外，只有1963年的“638”獐貘暴雨，各水库都 有泄洪，其泄洪流量相当于20年一遇至50年一遇标 准的洪水。另外，1996年的“968”暴雨，仅在滹沱河上 有近50年一遇的洪水下泄。因此河道泄洪的机会不 多。由于上游水库的调蓄作用，即便是泄洪时，其洪水 过程历时也仅有几天的时间，洪峰时段也仅有不到一天 的时间，所以短时间的泄洪不致引起河道有大的摆动。 同样也给穿河工程缩窄过流断面提供了有利条件。虽然 这些河道均属于典型的游
19、荡性河道，但由于有上游水库 控制，不会产生大的主槽游荡，适当缩窄穿河工程的过 流断面是可行的。 42 穿河工程口门位置的选择 在天然情况下，游荡性河道的河床演变总是受来水 的影响，处在不断的变化和发展过程中。当河道上兴修 建筑物后，由于建筑物的影响，也会使河床发生演变。近 年来在沙河(北)和滹沱河的河道上，当地修建了大量的 丁坝、顺坝等治导工程，明显地起到了对河道主流的导 向和控制作用。为保证工程安全和减少对现有治导工程 的影响，穿河工程的口门位置宜放在现有河道的深槽位 置。滹沱河的穿河工程口门选在靠近左岸，天然河道主 槽的位置；沙河(北)的穿河工程口门选在天然河道沙河 (北)和郜河两股水流交
20、汇处附近，即河道中部偏右的主 槽位置；唐河的穿河工程口门选在靠左岸天然河道主槽 的位置。 滹沱河、沙河(北)、唐河河工模型试验成果表明，修 建穿河工程后各级洪水的洪峰走势与原河道走势无明显 变化，按上述原则初选的穿河工程口门位置基本合适。 43穿河工程口门宽度的确定 在天然河道中，水力与泥沙条件是因时而异的，对 于影响河道造床能力的大小，既决定于水流的输沙能力 大小，同时也取决于水流经历的时间长短。研究河床演 变规律需要有一个代表性的流量作为依据，即造床流 量。在修建穿河工程时，其口门宽度应首先不小于相当 维普资讯 http:/ 40 王新中，戴梅，肖立新：南水北调中线总干渠穿河倒虹吸河工模拟
21、及优化设计 2006年增刊 造床流量时所形成的水面宽度。 按上述原则初选的这3个穿河工程的口门宽度分 别为2000m、2000m和1000m，基本为最小宽度。在此基 础上，还要分别考虑口门缩窄而引起的工程上游的水位 壅高，是否影响原河道治导工程的安全以及总干渠大堤 的安全，同时还要考虑由于口门缩窄所造成的口门内及 附近流速的增大，而引起的河床冲刷，是否影响到穿河 工程的安全等。 44 穿河工程口门上游壅水计算 修建了穿河工程势必会造成口门上游的水位壅 高。多年来，国内外学者对口门上游的壅水高度计算方 法进行了大量研究，但多以桥渡的壅水形式进行研究， 对类似所涉及的穿河倒虹吸工程的较大范围阻水研
22、究 甚少。目前在工程设计中常用的计算口门前壅高水位 公式为： az=n(v V (1) 式中 卜最大壅水高度(m) 卵与建筑物阻断流量有关的系数 倒虹吸布置后的断面平均流速(ms) 天然河道断面平均流速(ms) 此公式是由伯诺里能量方程推导而来的，计算出的 壅水高度是指口门前的平均壅高。此时的最大壅水长度 可按下式计算 r 2AZ ，1、 _了 式中L最大壅水长度(m) 卜天然水流比降 如果计算修建工程后河道左右岸附近的最高壅水 位，就要考虑天然河道地形、地貌(含治导建筑物)、水流 方向、泄洪流量、口门宽度、口门位置(滩地渠道的阻水 率、横向水面坡)等因素，以及河床局部冲淤演变等的影 响。把这
23、些因素中起主要影响作用的单宽流量、口门两 侧伸人流滩地渠道长度(俗称伸距)比和口门前河道内 的地物等综合起来，以堰流理论为基础，整理汇总成下 面的经验公式： q=Coil3 (3) 式中 一口门两侧靠近岸边位置的相应于口门平均 底高程以上的壅高水头(m) g口门过水的单宽流量(m sm) C旷一综合系数Co=0307ot1ot2q 与口门两侧伸距比 有关的修正系数 一与滩地上地物状况有关的修正系数 与 的关系，见表1。滩地上地物与 的关系， 见表2。 表1伸距比 与修正系数 的关系 表2滩地上地物与修正系数 的关系 上述经验公式是根据单宽流量q=29m s1TI的试 验数据整理而成的。将计算出
24、的壅高水头加上河底平均 高程即为相应位置的壅高水位。如前所述口门下游河底 有冲深或口门处河底有局部冲深，仍按上述计算壅高水 位的方法。但口门处河底有淤高的情况时，应按淤高后 的河底高程计算壅高水位。 45 穿河工程口门的冲淤变化 天然河道河床冲淤变化是水流和泥沙相互作用的 产物。修建穿河建筑物后，由于缩窄了河道的过水宽度。 压缩了天然河道的水流，使口门的流速加大，从而提高 了水流的挟沙力，使口门及其下游附近的河床受到普遍 的冲刷，此时的冲刷主要是由于口门处单宽流量的增 加，使得动能增加所致。因此，一般口门及其下游附近均 表现为冲深的状态。由于洪峰期间河道上游的河床有冲 深的可能，因此上游来水多
25、是浑水，其河床的冲深是通 过冲刷过程使水流的挟沙力降低到恢复原有输沙平衡 时，冲刷才会终止。对于这种性质的最大冲深计算，铁 路桥渡勘测设计规范规定采用如下公式： f A_c f 1s f hp-l B h 35 (4) l E J 式中 。冲刷后的最大水深 p。设计流量 B厂建筑物净过水宽度 冲刷前的最大水深 冲刷前的断面平均水深 D河床平均粒径 一与汛期含沙量有关的系数，当汛期含沙量 大于10kgm 时，E=086 A一一单宽流量压缩系数(与造床流量时的河槽 宽及平均水深有关) 式(4)适用于平原次稳定河系和山区稳定河系上修 建桥渡的下游冲深计算。在宽浅式河道上修建较窄的过 水口门的一般冲深
26、仍可按式(4)计算。 穿河工程由于口门宽度的缩窄产生一般冲刷和局 部冲刷，但在一些特定的情况下也有口门内河底部分淤 高的可能。 46 穿河工程口门两侧裹头型式的选择 适当的设置导流堤和裹头可改善水流条件减轻局 部冲刷深度。有的学者认为，当滩地渠道单侧阻断河滩 (如滹沱河和唐河)的流量大于总流量的15n，或滩地 渠道双侧阻断河滩(如沙河(北)的流量大于总流量的 25时，应设置导流堤，使水流缓慢地流经口门减缓横 向水流的影响，改善口门边侧的水流条件。 维普资讯 http:/ 20o6年增刊 水科学与工程技术 南水北调中线工程京石段金结防腐设计 赵勇平 (水利部河北水利水电勘测设计研究院，天津300
27、250) 摘 要：论述了南水北调中线京石段应急供水工程金属结构防腐设计内容。防腐设计不仅要满足本工程金属结构设备 的防腐要求，还应满足不污染水质的要求，以保障南水北调中线工程供水安全。 关键词：供水安全；闸门；启闭机；拦污栅；防腐设计 中图分类号：TV68；TV34 文献标识码：B 文章编号：16729900(2006)S0004103 1概况 近年来金属结构防腐设计越来越受到各级部门的重 视。优良的金属结构防腐不仅要保证其设备的使用寿命， 有一个良好的外观，还要保证周边的生态环境。金属结构 防腐是一个系统的、相关因数很多的复杂工作。防腐质量 与施工工艺、施工环境(包括温度，湿度，粉尘度，大气
28、露 点，阳光照射等)、施工设备、涂料质量等因素密切相关。 收稿日期2006-0323 作者简介赵勇平(1956-)，男(汉族)，辽宁海城人，高级工程师，主要从事金属结构设计工作，(Te1)13602051520。 渠道伸进滩地的长度较长，为此修建工程量很大的导 流堤是不经济的。可在口门的两侧，渠道的端部(倒虹吸进、 出口位置)修建裹头，阻断横向水流，改善口门边侧的水流 条件，也是可行的。此时，应重点研究裹头的型式与尺寸。 对于渠道伸进河道滩地较长的口门的裹头主要作 用是调整横向水流，裹头型式采用梨型较好；而靠近河 道岸边的一侧则与水流方向有关，如果口门紧靠岸边， 且水流方向大体与口门轴线垂直，
29、可修建为直墙型式 (如滹沱河)；若口门边缘与岸边稍有一段距离或水流方 向与口门轴线有夹角时(如唐河)，以圆弧形或喇叭口形 的裹头较好；若口门位置于河道接近中间的部位(如沙 河(北)，如水流方向与口门轴线接近垂直，则两侧均采 用梨形裹头；如水流方向与口门轴线有一定的夹角，则 可采用一侧梨形，另一侧圆弧形的裹头型式。 梨形裹头上游部分可以与圆弧形或椭圆形曲线连 接，采用圆弧形曲线连接时，其曲率半径R约为口门宽 度的002-015倍，渠道伸进长度较长时(或为阻水率较 大时)其曲率半径可稍大些，反之，当阻水率较小时，其 曲率半径可采用较小值，当阻水率小于30时，其曲率 半径可小于01倍的口门宽度。若采
30、用椭圆形曲线连接 时，其短轴应小于口门宽度的01倍，长轴约为短轴的 15-225倍(视阻水率大小而定)为好。下游部分可以圆 弧形连接，圆弧的半径约为上游圆弧半径的05倍。圆 形裹头的半径应接近或小于口门宽度的005倍。喇叭 口形的裹头可采用椭圆曲线，其长轴以渠道的全宽为依 据，短轴约为长轴的05倍。 5结论 亭 亭 亭 亭 (1)平原地区的宽浅式砂质河床的河道，由于水流 与河床的相互作用十分明显，河床变形大使得主流摆动 不定为游荡型河道。但所研究的河道上游都有大型水库 调控，泄洪机会很少，即使泄洪时，其洪峰历时较短，不 致引起大的河床游荡。所以在这类河道上修建穿河工程 时，适当的缩窄行洪口门宽
31、度是可行的。 (2)宽浅式河道的穿河工程，多为倒虹吸工程。穿河 口门位置宜设置在原河道的主槽位置附近。口门宽度应 不小于造床流量时的河槽水面宽度。 (3)由于修建穿河工程缩窄了行洪宽度，势必造成 口门前的水位壅高。但对工程有指导意义的应是穿河工 程两端靠近岸边处的最高壅水位。 (4)修建穿河工程，缩窄了河道宽度，加大了口门行 洪的单宽流量及流速，多数情况下，在口门及其下游产生 冲刷。但在口门下游受尾水顶托时，也可能出现淤积现象。 口门的两侧由于受横向水流的影响，可能产生局部冲刷， 适当选择口门两侧裹头型式可减轻该部位的局部冲刷。 参考文献： 1河北省水利水电勘测设计研究院，清华大学黄河研究中心南水北 调中线工程滹沱河河工模型试验报告R2002，8 2河北省水利水电勘测设计研究院南水北调中线工程唐河河工模 型试验报告R1998，8 3河北省水利水电勘测设计研究院南水北调中线工程沙河(北)河工 模型试验报告R2005，4 4张红武，马继业，张俊华等河流桥渡设计M北京：中国建材工业 出版社，1993 5窦国仁可冲积河床稳定性的确定J水利学报，1956，(12) 6钱 宁，张仁，李九发，胡维德黄河下游挟沙能力自动调整机理 的初步探讨J地理学报，1981，(6) 7沙玉清泥沙运动力学引论M北京：中国工业出版社，1965 维普资讯 http:/
