1、1第三章 废水好氧生物处理工艺（1）活性污泥法第一节、活性污泥法的基本原理一、活性污泥法的基本工艺流程1、活性污泥法的基本组成 曝气池：反应主体 二沉池： 1）进行泥水分离，保证出水水质；2）保证回流污泥，维持曝气池内的污泥浓度。 回流系统： 1）维持曝气池的污泥浓度；2）改变回流比，改变曝气池的运行工况。 剩余污泥排放系统： 1）是去除有机物的途径之一；2）维持系统的稳定运行。 供氧系统： 提供足够的溶解氧2、活性污泥系统有效运行的基本条件是： 废水中含有足够的可容性易降解有机物； 混合液含有足够的溶解氧； 活性污泥在池内呈悬浮状态； 活性污泥连续回流、及时排除剩余污泥，使混合液保持一定浓度
2、的活性污泥； 无有毒有害的物质流入。二、活性污泥的性质与性能指标 1、活性污泥的基本性质 物理性能：“菌胶团” 、 “生物絮凝体”：颜色：褐色、 （土）黄色、铁红色；气味：泥土味（城市污水） ；比重：略大于 1， （1.0021.006） ；粒径：0.020.2 mm；剩余活性污泥回流污泥二次沉淀池废水 曝气池初次沉淀池出水空气2比表面积：20100cm 2/ml。 生化性能：1) 活性污泥的含水率：99.299.8% ；固体物质的组成：活细胞（M a） 、微生物内源代谢的残留物（M e） 、吸附的原废水中难于生物降解的有机物（M i） 、无机物质（ Mii） 。2、活性污泥中的微生物： 细菌
3、： 是活性污泥净化功能最活跃的成分，主要菌种有：动胶杆菌属、假单胞菌属、微球菌属、黄杆菌属、芽胞杆菌属、产碱杆菌属、无色杆菌属等；基本特征：1) 绝大多数都是好氧或兼性化能异养型原核细菌；2) 在好氧条件下，具有很强的分解有机物的功能；3) 具有较高的增殖速率，世代时间仅为 2030 分钟；4) 其中的动胶杆菌具有将大量细菌结合成为“菌胶团”的功能。 其它微生物- 原生动物、后生动物-在活性污泥中大约为 103 个/ml3、活性污泥的性能指标： 混合液悬浮固体浓度（MLSS） （Mixed Liquor Suspended Solids）：MLSS = Ma + Me + Mi + Mii 单
4、位： mg/l g/m3 混合液挥发性悬浮固体浓度（MLVSS） （Mixed Volatile Liquor Suspended Solids）：MLVSS = Ma + Me + Mi；在条件一定时，MLVSS/MLSS 是较稳定的，对城市污水，一般是 0.750.85 污泥沉降比（SV） （Sludge Volume）：是指将曝气池中的混合液在量筒中静置 30 分钟，其沉淀污泥与原混合液的体积比，一般以%表示；能相对地反映污泥数量以及污泥的凝聚、沉降性能，可用以控制排泥量和及时发现早期的污泥膨胀；正常数值为 2030%。 污泥体积指数（SVI） （Sludge Volume Index）
5、：曝气池出口处混合液经 30 分钟静沉后，1g 干污泥所形成的污泥体积， 单位是 ml/g。)/(%)/(lMLSmVlLSmVI0能更准确地评价污泥的凝聚性能和沉降性能，其值过低，说明泥粒小，密实，无机成分多；其值过高，说明其沉降性能不好，将要或已经发生膨胀现象；城市污水的 SVI 一般为 50150 ml/g；三、活性污泥的增殖规律及其应用活性污泥中微生物的增殖是活性污泥在曝气池内发生反应、有机物被降解的必然结果，而微生物增殖的结果则是活性污泥的增长。有机物7585%31、活性污泥的增殖曲线注意：1)间歇静态培养；2)底物是一次投加；3)图中同时还表示了有机底物降解和氧的消耗曲线。 适应期
6、：是活性污泥微生物对于新的环境条件、污水中有机物污染物的种类等的一个短暂的适应过程；经过适应期后，微生物从数量上可能没有增殖，但发生了一些质的变化：a.菌体体积有所增大；b.酶系统也已做了相应调整；c. 产生了一些适应新环境的变异；等等。BOD 5、COD 等各项污染指标可能并无较大变化。 对数增长期：F/M 值高( 2.2 )，所以有机底物非常丰富，营养物质不是微生物增殖的控制因素；微生dkgVSBOD/5物的增长速率与基质浓度无关，呈零级反应，它仅由微生物本身所特有的最小世代时间所控制，即只受微生物自身的生理机能的限制；微生物以最高速率对有机物进行摄取，也以最高速率增殖，而合成新细胞；此时
7、的活性污泥具有很高的能量水平，其中的微生物活动能力很强，导致污泥质地松散，不能形成较好的絮凝体，污泥的沉淀性能不佳；活性污泥的代谢速率极高，需氧量大；一般不采用此阶段作为运行工况，但也有采用的，如高负荷活性污泥法。 减速增长期：F/M 值下降到一定水平后，有机底物的浓度成为微生物增殖的控制因素；微生物的增殖速率与残存的有机底物呈正比，为一级反应；有机底物的降解速率也开始下降；微生物的增殖速率在逐渐下降，直至在本期的最后阶段下降为零，但微生物的量还在增长；活性污泥的能量水平已下降，絮凝体开始形成，活性污泥的凝聚、吸附以及沉淀性能均较好；由于残存的有机物浓度较低，出水水质有较大改善，并且整个系统运
8、行稳定；一般来说，大多数活性污泥处理厂是将曝气池的运行工况控制在这一范围内的。 内源呼吸期：内源呼吸的速率在本期之初首次超过了合成速率，因此从整体上来说，活性污泥的量在减少，最终所有的活细胞将消亡，而仅残留下内源呼吸的残留物，而这些物质多是难于降解的细胞壁等；污泥的无机化程度较高，沉降性能良好，但凝聚性较差；有机物基本消耗殆尽，处理水质良好；一般不用这一阶段作为运行工况，但也有采用，如延时曝气法。2、活性污泥增殖规律的应用： 活性污泥的增殖状况，主要是由 F/M 值所控制；对数增殖 减速增殖 内源呼吸氧利用速率曲线微生物增殖曲线BOD 降解曲线时间Xa04 处于不同增值期的活性污泥，其性能不同
9、，出水水质也不同； 通过调整 F/M 值，可以调控曝气池的运行工况，达到不同的出水水质和不同性质的活性污泥； 活性污泥法的运行方式不同，其在增值曲线上所处位置也不同。3、有机物降解与微生物增殖：活性污泥微生物增殖是微生物增殖和自身氧化(内源呼吸)两项作用的综合结果，活性污泥微生物在曝气池内每日的净增长量为:;vrbVXaQSx式中: 每日污泥增长量( ), ； ；xdkg/rw每日处理废水量( )；Qm3；eirS进水 浓度( 或 )；i 5BOD35/kglmgBOD/5出水 浓度( 或 )。ea, b 经验值：对于生活污水活与之性质相近的工业废水， ，65.0a；1.05.b或试验值：通过
10、试验获得。4、有机物降解与需氧量：活性污泥中的微生物在进行代谢活动时需要氧的供应，氧的主要作用有： 将一部分有机物氧化分解； 对自身细胞的一部分物质进行自身氧化。因此，活性污泥法中的需氧量:vrXVbSQaO2式中： 曝气池混合液的需氧量， ；2 dkgO/2代谢每 所需的氧量， ；a5kgBDdBD5每 每天进行自身氧化所需的氧量， 。bVS kgVS/2二者的取值同样可以根据经验或试验来获得。5、活性污泥净化废水的实际过程：在活性污泥处理系统中，有机污染物物从废水中被去除的实质就是有机底物作为营养物质被活性污泥微生物摄取、代谢与利用的过程，这一过程的结果是污水得到了净化，微生物获得了能量而
11、合成新的细胞，活性污泥得到了增长。一般将这整个净化反应过程分为三个阶段： 初期吸附； 微生物代谢； 活性污泥的凝聚、沉淀与浓缩。5所谓“初期吸附”是指:在活性污泥系统内，在污水开始与活性污泥接触后的较短时间(1030min)内，由于活性污泥具有很大的表面积因而具有很强的吸附能力，因此在这很短的时间内，就能够去除废水中大量的呈悬浮和胶体状态的有机污染物，使废水的 BOD5 值( 或 COD 值)大幅度下降。但这并不是真正的降解，随着时间的推移，混合液的 BOD5 值会回升，再之后，BOD 5 值才会逐渐下降。活性污泥吸附能力的大小与很多因素有关： 废水的性质、特性：对于含有较高浓度呈悬浮或胶体状
12、有机污染物的废水，具有较好的效果； 活性污泥的状态：在吸附饱和后应给以充分的再生曝气，使其吸附功能得到恢复和增强，一般应使活性污泥微生物进入内源代谢期。四、活性污泥法的基本工艺参数1、容积负荷（Volumetric Organic Loading Rate）; VCQLivOD)(3dmkgOD VBQLivBOD5 )(35dmkgBOD2、污泥负荷（Sludge Organic Loading Rate）;VMLSLisCODdkgMLSCBQisB5 BOD53、水力停留时间（Hydraulic Retention Time）（h）VHRTBOD吸附 降解 曝气过程64、污泥龄或污泥停留
13、时间（Sludge Retention Time）（h 或 d）rwXQVSRT5、回流比 rQR第二节、活性污泥法的主要运行方式一、各种活性污泥工艺迄今为止，在活性污泥法工程领域，应用着多种各具特色的运行方式。主要有以下几种： 传统推流式活性污泥法； 完全混合活性污泥法； 阶段曝气活性污泥法； 吸附再生活性污泥法； 延时曝气活性污泥法； 高负荷活性污泥法； 纯氧曝气活性污泥法； 浅层低压曝气活性污泥法； 深水曝气活性污泥法； 深井曝气活性污泥法。1、传统推流式活性污泥法： 工艺流程： 供需氧曲线： 主要优点：1) 处理效果好：BOD 5 的去除率可达 90-95%；2) 对废水的处理程度比较
14、灵活，可根据要求进行调节。 主要问题： 1) 为了避免池首端形成厌氧状态，不宜采用过高的有机负荷，因而池容较大，占地面积较大；2) 在池末端可能出现供氧速率高于需氧速率的现象，会浪费了动力费用；3) 对冲击负荷的适应性较弱。 一般所采用的设计参数(处理城市污水 )：2、完全混合活性污泥法 主要特点：a. 可以方便地通过对 F/M 的调节，使反应器内的有机物降解反应控制在最佳状态；b.进水一进入曝气池，就立即被大量混合液所稀释，所以对冲击负荷有一定的抵抗能力；c.适合于处理较高浓度的有机工业废水。 主要结构形式：a.合建式（曝气沉淀池）：b.分建式3、阶段曝气活性污泥法又称分段进水活性污泥法或多
15、点进水活性污泥法 工艺流程： 主要特点：a. 废水沿池长分段注入曝气池，有机物负荷分布较均衡，改善了供养速率与需氧速率7间的矛盾，有利于降低能耗；b.废水分段注入，提高了曝气池对冲击负荷的适应能力； 主要设计参数：4、吸附再生活性污泥法又称生物吸附法或接触稳定法。主要特点是将活性污泥法对有机污染物降解的两个过程吸附、代谢稳定，分别在各自的反应器内进行。 工艺流程： 主要优点：a.废水与活性污泥在吸附池的接触时间较短，吸附池容积较小，再生池接纳的仅是浓度较高的回流污泥，因此，再生池的容积也较小。吸附池与再生池容积之和低于传统法曝气池的容积，基建费用较低；b.具有一定的承受冲击负荷的能力，当吸附池
16、的活性污泥遭到破坏时，可由再生池的污泥予以补充。 主要缺点：处理效果低于传统法，特别是对于溶解性有机物含量较高的废水，处理效果更差。 主要设计参数：5、延时曝气活性污泥法完全氧化活性污泥法 主要特点：a.有机负荷率非常低，污泥持续处于内源代谢状态，剩余污泥少且稳定，勿需再进行处理；b.处理出水出水水质稳定性较好，对废水冲击负荷有较强的适应性；c.在某些情况下，可以不设初次沉淀池。 主要缺点：池容大、曝气时间长，建设费用和运行费用都较高，而且占地大；一般适用于处理水质要求高的小型城镇污水和工业污水，水量一般在 1000m3/d 以下。 主要设计参数：6、高负荷活性污泥法又称短时曝气法或不完全曝气
17、活性污泥法 主要特点：有机负荷率高，曝气时间短，处理效果较差；而在工艺流程和曝气池的构造等方面与传统法基本相同。 主要设计参数：7、纯氧曝气活性污泥法 主要特点：a.纯氧中氧的分压比空气约高 5 倍，纯氧曝气可大大提高氧的转移效率；b.氧的转移率可提高到 8090%，而一般的鼓风曝气仅为 10%左右；c.可使曝气池内活性污泥浓度高达 40007000mg/l，能够大大提高曝气池的容积负荷；d.剩余污泥产量少，SVI 值也低，一般无污泥膨胀之虑。 曝气池结构：8 主要设计参数：8、浅层低压曝气法 理论基础：只有在气泡形成和破碎的瞬间，氧的转移率最高，因此，没有必要延长气泡在水中的上升距离； 其曝
18、气装置一般安装在水下 0.80.9 米处，因此可以采用风压在 1 米以下的低压风机，动力效率较高，可达 1.802.60kgO2/kw.h； 其氧转移率较低，一般只有 2.5%； 池中设有导流板，可使混合液呈循环流动状态。9、深水曝气活性污泥法 主要特点：a.曝气池水深在 78m 以上，b.由于水压较大，洋的转移率可以提高，相应也能加快有机物的降解速率；c.占地面积较小。 一般有两种形式：a.深水中层曝气法：b.深水深层曝气法：10、深井曝气活性污泥法又称超深水曝气法 工艺流程：一般平面呈圆形，直径约介于 16m，深度一般为 50150m。 主要特点：a. 氧转移率高，约为常规法的 10 倍以
19、上；b.动力效率高，占地少，易于维护运行；c.耐冲击负荷，产泥量少；d.一般可以不建初次沉淀池；e.但受地质条件的限制。 主要设计参数各种活性污泥法的设计参数(处理城市污水，仅为参考值)设计参数 传统活性污泥法 完全混合活性污泥法 阶段曝气活性污泥法BOD5SS 负荷(kgBOD5/kgMLSS.d)0.20.4 0.20.6 0.20.4容积负荷(kgBOD 5/m3.d) 0.30.6 082.0 0.61.0污泥龄(d) 515 515 515MLSS(mg/l) 15003000 30006000 20003500MLVSS(mg/l) 12002400 24004800 160028
20、00回流比 (%) 2550 25100 2575曝气时间 HRT(h) 48 35 38BOD5 去除率 (%) 8595 8590 8590设计参数 吸附再生活性污泥法 延时曝气活性污泥法 高负荷活性污泥法BOD5SS 负荷(kgBOD5/kgMLSS.d)0.20.6 0.050.15 1.55.0容积负荷(kgBOD 5/m3.d) 1.01.2 0.10.4 1.22.4污泥龄(d) 515 2030 0.252.5MLSS(mg/l) 吸附池 10003000再生池 40001000030006000 200500MLVSS(mg/l) 吸附池 8002400 24004800 1
21、604009再生池 32008000回流比 (%) 25100 75100 515曝气时间 HRT(h) 吸附池 0.51.0再生池 361848 1.53.0BOD5 去除率 (%) 8090 95 6075设计参数 纯氧曝气活性污泥法 深井曝气活性污泥法BOD5SS 负荷(kgBOD5/kgMLSS.d)0.41.0 1.01.2容积负荷(kgBOD 5/m3.d) 2.03.2 3.03.6污泥龄(d) 515 5MLSS(mg/l) 600010000 30005000MLVSS(mg/l) 40006500 24004000回流比(%) 2550 4080曝气时间 HRT(h) 1.
22、53.0 1.02.0溶解氧浓度 DO(mg/l) 610SVI(ml/g) 3050BOD5 去除率(%) 7595 8590二、曝气池的型式与构造1、曝气池的类型 根据混合液在曝气池内的流态，可分为推流式、完全混合式和循环混合式三种； 根据曝气方式，可分为鼓风曝气池、机械曝气池以及二者联合使用的机械鼓风曝气池； 根据曝气池的形状，可分为长方廊道形、圆形、方形以及环状跑道形等四种； 根据曝气池与二沉池之间的关系，可分为合建式（即曝气沉淀池）和分建式两种。2、曝气池的流态 推流式曝气池 完全混合式曝气池 循环混合式曝气池：氧化沟3、曝气池的构造曝气池在构造上应满足曝气充氧、混合的要求，因此，曝
23、气池的构造首先取决于曝气方式和所采用的曝气装置。第三节、活性污泥法的反应动力学原理及其应用活性污泥法反应动力学可以定量或半定量地揭示系统内有机物降解、污泥增长、耗氧等作用与各项设计参数、运行参数以及环境因素之间的关系。10它主要包括： 基质降解的动力学，涉及基质降解与基质浓度、生物量等因素的关系； 微生物增长动力学，涉及微生物增长与基质浓度、生物量、增长常数等因素的关系； 还研究底物降解与生物量增长、底物降解与需氧、营养要求等的关系。在建立活性污泥法反应动力学模型时,有以下假设： 除特别说明外，都认为反应器内物料是完全混合的，对于推流式曝气池系统，则是在此基础上加以修正； 活性污泥系统的运行条
24、件绝对稳定； 二次沉淀池内无微生物活动，也无污泥累积并且水与固体分离良好； 进水基质均为溶解性的，并且浓度不变，也不含微生物； 系统中不含有毒物质和抑制物质。一、活性污泥法反应动力学的基础1、米门公式MichaelisMenton 提出酶的“中间产物”学说，通过理论推导和实验验证，提出了含单一基质单一反应的酶促反应动力学公式，即米门公式： SKvmax式中： 酶促反应中产物生成的反应速率；v产物生成的最高速率；max米氏常数（又称饱和常数，半速常数） ；K基质浓度。S中间产物学说： PESE米门公式的图示：2、莫诺德模式 莫诺德模式的基本形式：Monod 于 1942 年和 1950 年曾两次
25、进行了单一基质的纯菌种培养实验，也发现了与上述酶促反应类似的规律，进而提出了与米门公式想类似的表达微生物比增殖速率与基质浓度之间的动力学公式，即莫诺德模式： SKsmaxvmax v=vmax2maxO Km S11式中： 微生物的比增殖速率， ；xdt/ dkgVS/基质达到饱和浓度时，微生物的最大比增殖速率，max反应器内的基质浓度，mg/l；S饱和常数，也是半速常数。sK随后发现，用由混合微生物群体组成的活性污泥对多种基质进行微生物增殖实验，也取得了符合这种关系的结果。可以假定：在微生物比增殖速率与底物的比降解速率之间存在下列比例关系： v则与比增殖速率相对应的比底物降解速率也可以用类似
26、公式表示，即： SKmax式中： 比底物降解速率（ ） ；xdtsv)( dkgVSBOD5底物的最大比降解速率；max限制增殖的底物浓度；S饱和常数。sK对于废水处理来说，有机物的降解是其基本目的，因此上式的实际意义更大。 莫诺德模式的图示： 莫诺德方程式的推论：1) 在高底物浓度的条件下，即 ，呈零级反应，则有：SsK， maxmaxXdtS1ax2) 在低底物浓度的条件下，即 ，则：SsK12SK2max XSKdtS2二、LawrenceMcCarty 模型1、有关基本概念： 微生物比增殖速率： XdtS)( 单位基质利用率： qu 生物固体平均停留时间（又称细胞平均停留时间，在工程上
27、习称污泥龄）：在反应系统内，微生物从其生成开始到排出系统的平均停留时间；也可以说是反应系统内的微生物全部更新一次所需要的平均时间；从工程上来说，就是反应系统内微生物总量与每日排放的剩余污泥量的比值，以 表示，单位为 d，即： cxXVc式中: 每日增殖的微生物量，稳态运行时，就是每日排放的剩余污泥量。x因此：iewrwc XQXQV)(简化后，则： rc 与 的关系： ，而 ，所以有： 或cXdtx/Tctx/1cc12、LM 模式的基本方程式： 第一基本方程式：前面已有： XKdtsYdtxdu式中 微生物的产率系数， ；YkgBODVS5/自身氧化系数，又称衰减常数， ， （ ） ；dK1
28、ddkgVS/经整理后： dcKYq113表示的是污泥龄（ ）与产率系数 Y、基质比利用速率（ q）及自身氧化系数之间的关系。c 第二基本方程式：认同莫诺德模式： SKvsmax认为有机基质的降解速率等于其被微生物的利用速率，即XdtqvuSKtssumax式中： 反应器内的基质浓度；S单位生物量的最大基质利用速率；maxq半速常数。s表示的是基质利用速率与反应器内微生物浓度和基质浓度之间的关系。3、L-M 模式的导出方程式 第一导出方程出水水质 与污泥龄 之间的关系：（对于完全混合式）eSc将 代入：seuKvXdtsqmax)/( dcqY1则有： dsec KSvYmax1 1)(1ma
29、xdccse KYvSLawrenceMcCarty 建议的排泥方式：两种排泥方式：I.剩余污泥从污泥回流系统排出； II.剩余污泥从曝气池直接排出。14第二种排泥方式的优点：1）减轻了二沉池的负担；2）可将剩余污泥单独浓缩处理；3）便于控制曝气池的运行。因此按这种排泥方式的污泥龄的计算就可以变得更简单，如下：iewwc QXXQV)(简化后， wcV由此可看出这种排泥方式更有利于控制和运行管理。 第二导出方程曝气池内微生物浓度 与污泥龄 的关系Xc对曝气池作有机底物的物料衡算：底物的净变化率 = 底物进入曝气池的速率 - 底物从曝气池中消失的速率eueiT QSRVdtsRQSdtsV )1
30、()/()/(0 tiu代入第一基本方程有： cdeicKVSYX1由于 ，则有： QHRTt/cdeit上式说明：曝气池中微生物量浓度是与有机物的浓度、 和曝气时间等有关的。式中 ，可以称为污泥循环因子，其物理意义为：活性污泥从生长到被排出系统期间与废水tc的平均接触次数。 第三导出方程回流比 与 之间的关系Rc对曝气池的生物量进行物料衡算：（曝气池内生物量的净变化率）=（生物量进入曝气池的速率）-（生物量离开曝气池的速率）XRQVXKdtsYQXVdtx duir )1()(0 其中 ， 所以：tsqu/)/qRdr )()( dcKYq115所以： XRVQrc11式中： 回流污泥的浓度
31、，可由下式估算： rXSIXr60注意：1）是近似值；2）由 算出的是 值，应再换算成 。SVIMLMLVS 产率系数（ ）与表观产率系数（ ）之间的关系：YobsY产率系数（ ）是指单位时间内，微生物的合成量与基质降解量的比值，即： usdtSXY)(表观产率系数（ ）是指单位时间内，实际测定的污泥产量与基质降解量的比值，obsY即： uTobsdtSX)/( qXtYuTobs /)/(将 ，以及 代入，则有： c1dcKq )1/(cdobsKY该式还提供了通过试验求 及 的方法，将其取倒数后得：YdcobsY1以 对 作图，即可求得 及 值。 其中s1cYdK)(/eiobs SQxY
32、 与 Se 及 E 的关系：(见附图 3)c升高 Se 下降 E 升高； 下降 Se 升高 E 下降c因此，对于一个活性污泥系统有一个( )min可以通过假定 Se = SI并代入 desc KSKvYmax1则有： disc SKvYmaxmin)(116一般， ，所以， isSK dcKvYmaxin)(1 对方程式的推论已有： 因 ，所以，SKvsmax qvSKvsmax活性污泥处理系统一般为低基质浓度，即 ,所以， ， 其中esSKsax sKvmax又： ，Xdtsqu)/(所以： 在稳态下， KStu)/( VSQtSdts eieiu /)(/)()/( 所以： VQKSqei
33、e)( XqVei三、动力学参数的测定动力学参数 、 、 、 是模式的重要组成部分，一般是通过实验来确定的。sK)(maxqvYdK1、 、 的确定s)(axmv将下式： 取倒数，得：esSKax maxax11vSKve式中 所以 Xdtqvu/ eIutXdtsq)/(取不同的 值，即可计算出 值，绘制 关系图，tv1eSv1图中直线的斜率为 值，截距为 值。maxKsmax2、 、 值的确定Yd已知 以及 dcKq1 tXSdtsqeiu)/(17取不同的 值，并由此可以得出不同的 值，代入上式，可得出一系列 值。ceSq绘制的 关系图，图中直线的斜率为 值，截距为 值。cq1YdK第四
34、节、曝气的原理、方法与设备一、曝气的原理与理论基础在活性污泥法中，曝气的作用主要有： 充氧：向活性污泥中的微生物提供溶解氧，满足其在生长和代谢过程中所需的氧量。 搅动混合：使活性污泥在曝气池内处于悬浮状态，与废水充分接触。1、Fick 定律通过曝气，空气中的氧，从气相传递到混合液的液相中，这实际上是一个物质扩散过程，即气相中的氧通过气液界面扩散到液相主体中。所以，它应该服从扩散过程的基本定律Fick 定律。Fick 定律认为：扩散过程的推动力是物质在界面两侧的浓度差，物质的分子会从浓度高的一侧向浓度低的一侧扩散、转移。即 (1)dyCDvLd式中： 物质的扩散速率，即在单位时间内单位断面上通过
35、的物质数；d扩散系数，表示物质在某种介质中的扩散能力，主要取决于扩散物质和介质的特性及温LD度；物质浓度；C扩散过程的长度y浓度梯度，即单位长度内的浓度变化值。d式（1）表明，物质的扩散速率与浓度梯度呈正比关系。如果以 M 表示在单位时间 t 内通过界面扩散的物质数量，以 A 表示界面面积，则有：(2)AdtMv/)(代入（1）式，得：(3)yCDtL)(182、双膜理论对于气体分子通过气液界面的传递理论，在废水生物处理界被普遍接受的是 Lewis 22V曝气池的体积， （m 3） ；为求得水温为 T，压力为 P 条件下的废水中的实际氧转移速率（R） ，则需对上式加以修正，需引入各项修正系数，
36、即：，VCKRLTsmTLa )()20()20(4.1因此，R 0/R 为： （23）s)()20(.一般来说：R 0/R = 1.331.61。将（23）式重写： （24）LTsmTR)()20(4.1式中 CL曝气池混合液中的溶解氧浓度，一般按 2mg/l 来考虑。2、氧转移效率与供气量的计算 氧转移效率： ，cAORE0式中：E A氧转移效率，一般的百分比表示；OC供氧量，kgO 2/h； ，ssCGG28.031.%221%氧在容气中的占的百分比；1.33120C 时氧的容重，kg/m 3；Gs 供氧量，m 3/h。 供气量 Gs： （27）AsER28.0对于鼓风曝气系统，各种曝气
37、装置的 EA 值是制造厂家通过清水试验测出的，随产品向用户提供；对于机械曝气系统，按式（24）求出的 R0 值，又称为充氧能力，厂家也会向用户提供其设备的 R0 值。 需氧量：活性污泥系统中的供氧速率与耗氧速率应保持平衡，因此，曝气池混合液的需氧量应等于供氧量。需氧量是可以根据下式求得： （28）vrVXbQSaO2四、曝气系统的设计计算1、鼓风曝气系统 求风量即供气量： 式(28)求得需氧速率 O2 根据供氧速率 =需氧速率，则有：R=O 2，根据式（24）求得标准氧转移速率 R0： ，LTsmTCR)()20(4.1根据式（27）求得供气量 （m 3/d） Gs (m3/min)；AsEG
38、28. 求要求的风压（风机出口风压）：根据管路系统的沿程阻力、局部阻力、静水压力再加上一定的余量，得到所要求的最小风压。23 根据风量与风压选择合适的风机。2、机械曝气系统 充氧能力 R0 的计算：根据式（28）求得需氧量 O2；R=O2； ，LTsTC)()20(4.1 根据 R0 值选配合适的机械曝气设备。例题一个城市污水处理厂，设计流量 Q 10000m3/d，一级处理出水 BOD5 150mg/l，采用活性污泥法处理，处理水 BOD515mg/l。采用中微孔曝气盘作为曝气装置。曝气池容积V 3000m3，X r=2000mg/l， EA=10%,曝气池出口处溶解氧 Cl =2mg/l，
39、水温 T=250C，曝气盘安装在水下4.5m 处。有关参数为：a=0.5, b= 0.1, =0.85, =0.95， =1.0求：(1)采用鼓风曝气时，所需的供气量 Gs（ m3/min）(2)采用表面机械曝气器时的充氧量 R0(kgO2/h)解： A鼓风曝气系统(1)按式（28）计算需氧量：VXbSQaOvei ()2 1023.1055. R hkgOdkg/1.53/722(2)按式（18）计算 20C 和 25C 时曝气池内饱和溶解氧浓度的平均值：曝气装置出口处的压力 Pb： PaHPb 5353 4.8.9.8.9气泡逸出曝气池表面时，氧含量的百分比可以按式（19）计算：%.19)
40、.0(271)1(27At EO查表得 20C 和 25C 时的饱和溶解氧浓度分别为：Cs(20)=9.17mg/l; Cs(25)=8.38mg/l; 代入式（18）有：Lmgsm /79.1023.01.457.92)0( Cs /86385)5(（3）标准供氧速率 R0：由式（24）有： LTsmTC)()20(4.124hkgO/3.8126.9015.024.185732)5( （4）按式（27）计算供气量：min/4.8/6.9%.32.033hERGAs B.机械曝气器按式（29）求充气能力 R0：LTsTC)()20(04.1hkgO/4.85)23.19585732)5( 五
41、、曝气方法与设备曝气装置，又称为空气扩散装置，是活性污泥处理系统的重要设备，按曝气方式可以将其分为鼓风曝气装置和表面曝气装置两种。1、曝气装置的技术性能指标 动力效率（E p）：每消耗 1 度电转移到混合液中的氧量（kgO 2/kw.h） ； 氧的利用率（E A）：又称氧转移效率，是指通过鼓风曝气系统转移到混合液中的氧量占总供氧量的百分比（%） ； 充氧能力（R 0）：通过表面机械曝气装置在单位时间内转移到混合液中的氧量（kgO 2/h） 。2、鼓风曝气装置鼓风曝气系统由鼓风机、空气输送管道以及曝气装置所组成。鼓风曝气装置可分为：（微）小气泡型、中气泡型、大气泡型、水力剪切型、水力冲击型、等
42、（微）小气泡型曝气装置：由微孔透气材料（陶土、氧化铝、氧化硅或尼龙等）制成的扩散板、扩散盘和扩散管等；气泡直径在 2mm 以下（气泡在 200m 以下者，为微孔） ；氧的利用率较高，E A=1525%，动力效率在 2 kgO2/kw.h 以上；缺点：易堵塞，空气需经过滤处理净化，扩散阻力大。 中气泡型曝气装置：气泡直径为 26mm。1) 穿孔管：2) 新型中气泡型曝气装置： 水力剪切型空气扩散装置：利用装置本身的构造特点，产生水力剪切作用，将大气泡切割成小气泡，增加气液接触面积，达到提高效率的目的。如：定螺旋曝气器等。 水力冲击型曝气器：25射流曝气：分为自吸式和供气式自吸式射流曝气器由压力管
43、、喷嘴、吸气管、混合室和出水管等组成；E A = 20%；噪音小，无需鼓风机房；一般适用于小规模污水厂。3、机械曝气装置又称表面曝气装置 曝气的原理：1) 水跃曝气机转动时，表面的混合液不断地从周边被抛向四周，形成水跃，液面被强烈搅动而卷入空气；2) 提升曝气机具有提升作用，使混合液连续地上下循环流动，不断更新气液接触界面，强化气、液接触；3) 负压吸气曝气器的转动，使其在一定部位形成负压区，而吸入空气。分类：按转动轴的安装形式，可分为竖轴式和横轴式两大类。 竖轴式机械曝气装置：泵型叶轮曝气器、K 型叶轮曝气器、倒伞型叶轮曝气器和平板型叶轮曝气器等。1) 泵型叶轮曝气器 （图 9、图 10）由
44、叶片、进气孔、引气孔、上压罩、下压罩和进水口等部分组成；对于泵型叶轮曝气器，其充氧量和轴功率可按下列经验公式计算：（30）8.1.210379.DvKR式中 R0在标准状态下清水的充氧能力， kgO2/h；.3284N轴N 轴 叶轮轴功率， kw；V叶轮周边线速度，m/s；D叶轮公称直径， m；K1池型结构对充氧量的修正系数；K2池型结构对轴功率的修正系数；2) K 型叶轮曝气器 （图 11）呈双曲线形；浸没深度为 010mm；线速度为 45m/s。3) 倒伞型叶轮曝气器 （图 12）由圆锥形壳体及连接在外表面的叶片所组成；转速在 3060r/min；动力效率为 22.54) 平板型叶轮曝气器
45、 （图 13）由叶片与平板等部件组成；叶片与平板半径的角度在 025 之间；线速度一般在 4.054.85 之间。 横轴式机械曝气装置：曝气转刷、曝气转盘等。26第五节、活性污泥系统的工艺计算与设计一、设计基础资料进行活性污泥系统的工艺计算和设计时，首先应比较充分地掌握与废水、污泥有关的原始资料并确定设计的基础数据，主要有：废水的水量、水质及其变化规律；对处理后出水的水质要求；对处理中产生的污泥的处理要求；以上属于设计所需要的原始资料；污泥负荷率与 BOD5 的去除率；混合液浓度与污泥回流比。以上属于设计所需的基础数据。对生活污水和城市污水以及与其类似的工业废水，已有一套成熟和完整的设计数据和
46、规范，一般可以直接应用；对于一些性质与生活污水相差较大的工业废水或城市废水，一般需要通过试验来确定有关的设计参数。二、工艺计算与设计的主要内容活性污泥系统由曝气池、二次沉淀池及污泥回流设备等组成。其工艺计算与设计主要包括：1)工艺流程的选择；2)曝气池的计算与设计； 3)曝气系统的计算与设计； 4)二次沉淀池的计算与设计；5)污泥回流系统的计算与设计。三、工艺流程的选择主要依据：废水的水量、水质及变化规律；对处理后出水的水质要求；对处理中所产生的污泥的处理要求；当地的地理位置、地质条件、气候条件等；当地的施工水平以及处理厂建成后运行管理人员的技术水平等；工期要求以及限期达标的要求；综合分析工艺在技术上的可行性和先进性以及经济上的可能性和合理性等；对于工程量大、建设费用高的工程，则应进行多种工艺流程的比较后才能确定。四、曝气池的计算与设计主要内容：曝气池容积的计算；需氧量和供气量的计算；池体设计。1、曝气池容积的计算 计算方法与计算公式常用的是有机负荷法，有关公式有： ； ； ；%10irieSSE55vrBODsrvLSQXV Xfv24QVt 设计参数的选择：在进行曝气池容积计算时，应在一定范围内合理地确定 或 和 或 值，以及处理效5srBODL5vrv率、 、 等参数。SVIc272、需氧量与供气量的计算(1)需氧量： （kgO 2/d）
