1、加氢精制工艺技术,1,抚顺石油化工研究院,2,主要内容,一、基本概念的理解 二、发展加氢精制工艺技术的必要性 三、加氢精制工艺 1、重整预加氢工艺 2、二次加工汽油加氢 3、煤油加氢精制工艺 4、柴油加氢精制工艺 5、焦化全馏分油加氢精制工艺 6、石蜡加氢精制工艺 四、氢气对加氢精制过程影响 五、如何正确使用加氢精制催化剂 1、装置开工 2、催化剂再生 3、催化剂撇头及卸剂,3,基本概念,催化加氢是现代炼油工业中最重要的技术 之一，它广泛地用于加工从气体烃直到渣油的各 种石油馏分。 加氢处理(HT) 加氢精制(HR) 加氢裂化(HC) 缓和加氢裂化(MHC),4,开发加氢精制工艺技术重要性,我
2、国加氢精制能力相对不足加氢能力仍然偏低加氢装置利用率较低,5,几个国家加氢能力比较(1998年),6,我国加氢精制能力(1998年),7,开发加氢精制工艺技术重要性,清洁燃料生产的需要国家环保局要求世界各国环保要求更加严格,8,对汽油要求,9,对柴油要求,车用柴油： 柴油硫含量0.05%，十六烷值45 欧柴油： 柴油硫含量0.035%，十六烷值51,10,开发加氢精制工艺技术重要性,进口含硫油数量不断增加,11,我国进口原油数量,12,加氢精制工艺技术,重整原料油加氢精制 二次加工汽油加氢 柴油加氢精制(MCI工艺、加氢降凝工艺) 焦化全馏分油加氢精制 石蜡加氢精制 凡士林加氢精制 润滑油、重
3、油、渣油等加氢工艺,13,重整原料油加氢精制,重整原料预加氢目的催化重整原料油预加氢精制的主要目的是除 去原料油中少量的硫、氮、砷、铅、铜、汞等杂 质。这些杂质对重整催化剂有毒害。,14,重整进料对杂质的限制,15,重整原料油加氢精制,重整预加氢工艺流程1、预分馏部分切割适合要求的原料馏分；降低原料油含水量至烯烃饱和脱氮(2) 工艺流程：半再生式重整一般不设增压机，氢气一般一次通过。 以生产芳烃为目的的不同处：生成油经后加氢；设脱戊烷塔。,16,重整原料油加氢精制,预加氢一般工艺参数1、温度：提高温度，杂质含量降低，但温度过高，裂解增加，催 化剂积炭量增大。一般在280340 。2、压力：提高
4、压力有利于脱除杂质，减少催化剂表面积炭，延长 催化剂寿命。铂重整：2.02.5MPa；铂铼重整：1.22.0MPa。3、氢油比：适当提高氢油比对反应有利；氢油比过大则缩短了反应时间。一般在80200NM3/m3油4、空速：空速提高，反应深度降低。半再生：2.05.0h-1 连续重整：4.08.0h-1,17,重整原料油加氢精制,预加氢技术发展及目前技术水平1、多采用低压预加氢技术不设增压机，氢气一次通过。,18,几种直馏石脑油加氢精制典型数据,19,几种直馏石脑油加氢精制典型数据,20,FDS-4A催化剂对各种石脑油的适应性,21,镇海481-3催化剂处理沙轻石脑油标定结果,22,FDS-4A
5、催化剂预加氢工业运转数据,23,重整原料油加氢精制,预加氢技术发展及目前技术水平2、多采用水蒸气空气器内再生技术再生比较方便，活性恢复较好。3、新装置采用热壁反应器4、多采用蒸发脱水塔,24,重整原料油加氢精制,炼厂操作应注意问题1、减少压力降措施催化剂及瓷球装填合理；开工前系统进行爆破吹扫；操作中尽可能平稳；安装积垢篮框。2、如果可能尽量采用预硫化开工特别是原料杂质含量高、氮含量高、空速大的装置。,25,硫化对比试验结果,26,重整原料油加氢精制,炼厂操作应注意问题3、正确使用好脱硫罐4、冷壁反应器衬里易漏，反应器外涂变色漆,27,焦化汽油加氢精制技术,28,石脑油加氢精制,加氢目的石脑油泛
6、指终馏点220的轻质馏分。焦化汽油、热裂化汽油中S、N、烯烃含量较高，安 定性差，需加氢精制才能为下游提供进料。加氢石脑油一般可作为：汽油调和组分；重整原料(芳潜较高)；乙烯裂解原料(烷烃含量高);化肥原料。,29,优质石脑油主要规格要求,30,石脑油加氢精制,工艺过程由于二次加工原料的特点(二烯烃20%，总烯烃可达 40%)，可采用两段或一段多床层工艺，现多采用一段 23个床层操作。 工艺条件：压力3.05.0MPa；空速1.03.0h-1；氢油比300600；反应器入口温度210240；床层温升100150，最高点温度400。,31,焦化汽油加氢精制的难点,由于在焦化过程常常加入含硅消泡剂
7、，从而导致硅进入焦化石脑油； 硅会沉积在加氢催化剂的表面，覆盖催化剂的活性金属表面，同时堵塞催化剂的孔道，使得催化剂的孔容和比表面积大量损失，从而引起催化剂活性迅速下降，使得加氢处理装置的运转周期大大缩短。,32,解决办法,大孔容、高比表面积型加氢处理催化剂，具有高的耐硅能力及总的容硅能力 在主催化剂的上部装入部分这种大孔容、高比表面积、高容硅能力的催化剂，可以延长装置的运转周期,33,催化剂硅容量与其比表面积的关系,催化剂饱和硅沉积量，w%,催化剂比表面积 ,m2/g,34,硅在反应器内的沉积分布情况,催化剂上硅沉积量，w%,床层部位,35,床层上部 大孔容高表面积容硅保护剂（捕硅剂） 床层
8、下部 FH-98高活性加氢精制催化剂,催化剂体系的设计,36,催化剂体系的设计,FHS-1大表面积容硅剂,FH-98高活性加氢精制催化剂,37,FHS-1加氢捕硅剂的特点,以大孔容、高比表面积氧化铝为载体，以Mo-Ni为活性组分孔容大、比表面积高，机械强度高具有高的容硅能力,38,FHS-1加氢捕硅剂剂主要性质,39,焦化汽油加氢适宜催化剂,481-3催化剂 FH-5催化剂 FH-98催化剂,40,石脑油加氢精制,试验及工业举例1、试验数据,41,大庆热裂化汽油加氢精制结果,42,大庆焦化汽油加氢精制结果,43,大庆热裂化焦化1:1混合汽油加氢精制结果,44,金陵焦化汽油加氢精制试验结果,45
9、,金陵焦化汽油加氢精制试验结果,46,石脑油加氢精制,2、工业标定数据 安庆标定报告 一厂标定报告 大庆FH-98标定,47,处理焦化汽油工业应用标定结果 安庆生产合成氨料时FH-98与FH-5工业应用对比结果,48,处理焦化汽油工业应用标定结果 安庆生产乙烯料时FH-98与FH-5工业应用对比结果,49,一厂焦化汽油加氢精制标定结果,50,南京炼厂焦化汽油加氢精制标定结果,51,大庆石脑油加氢精制结果,52,催化汽油加氢工艺技术,53,国内外清洁汽油品质的指标,标 准 芳烃/苯,v% 硫含量, g/g 烯烃,v% 实施时间 EU 2000 42/1.0 150 18 2000年 EU 200
10、5 35/1.0 50 18 2005年 US TIER II-1 - 120 - 2004年 US TIER II-2 - 90 - 2005年 US TIER II-3 30 /1.0 30 14 2006年 世界燃油规范II 35/1.0 200 20 世界燃油规范III 35/1.0 30 10 GB17930-1999 40/2.5 800 35 2003年 Q/SHR007-2000 芳+烯60/2.0 200 30 2003年,54,Typical gasoline pool composition in U.S. W. Europe and China,Gasoline ble
11、nd stocks, v % US W. Europe SinoPEC FCC naphtha 36 27 85.1 Reformate 34 40 5.7 Alkylate 12 9 0.02 LSRN 3 7.5 3.7 Coker naphtha 1 0 2.3 Hydrocracked naphtha 2 0 Isomerate 5 10 Butanes 5 5.5 MTBE 2 1.0 2.8 Total 100 100 100,55,汽油硫和烯烃含量对FCC汽油的要求,产品要求 FCCN占40 FCCN占85 硫 200g/g 500 23550g/g 125 59 烯烃 35v%
12、 87.5 41.230v% 75.0 35.310v% 25.0 11.8,56,FCC汽油中的硫含量大致分布,馏分 馏程/ 所占比例/% 硫分布/%LCN C5120 60 15MCN 120175 25 25HCN 175220 15 60,57,降低汽油硫、烯烃含量的技术,汽油的硫和烯烃8090来自FCC汽油，降低FCC汽油的硫、烯烃含量是关键。 传统FCC汽油加氢精制：在脱硫率90左右，由于过度烯烃加氢饱和，RON损失7.010.0个单位；MON损失3.04.0个单位。 新型FCC汽油加氢脱硫、降烯烃技术：目前，国外纷纷开发出辛烷值损失较小的FCC汽油加氢脱硫、降烯烃新技术。,58,
13、国外FCC汽油脱硫、降烯烃新技术,工艺名称 工艺特点 HDS/% (R+M)/2损失 HDO/%IFP Prime-G HDS 90 1.4 22.3 EM SCANFining HDS 80 0.81.2 1020 EM OCTGAIN HDS/辛烷值恢复 90 1.4 11.7 UOP ISAL HDS/辛烷值恢复 99.3 1.6 99.5,59,国外脱硫、降烯烃新工艺的局限性,国外FCC汽油的特点是烯烃含量较低(20v%)、芳烃含量较高(40v%) ，馏分较重(EP:220)。 我国FCC汽油的特点是烯烃含量较高(40v%)、芳烃含量较低(25v%) ，馏分较轻(EP:185)。 通过
14、技术交流和相关的验证试验，证明国外新开发的FCC汽油脱硫、降烯烃技术对我国的原料适应性较差。,60,我国FCC汽油的组成,FCC汽油 硫/g/g i-P/n-P 烯烃/v% 芳烃/v% A 200 5.9 56.3 11.6B 250 5.8 46.8 15.5C 250 5.3 46.4 11.8D 700 4.5 41.3 23.6E 800 4.3 47.3 19.5F 1635 4.3 52.9 18.4G 1300 7.3 54.2 14.1 H 1600 5.9 42.7 18.7Phillps 270 3.3 20.6 38.9,61,FCC汽油中硫的形态,FCC汽油轻馏分中的硫
15、化物主要以烷基伯硫醇为主；还有少量的小分子硫醚等。 FCC汽油重馏分中的硫化物主要以噻吩和2或3个烷基噻吩类硫化物为主；还有少量的大分子硫醚和硫醇等。 FCC汽油中苯并噻吩含量较低。,62,FCC汽油轻馏分中硫的形态,90FCC汽油轻馏分中的硫化物主要为C1C4硫醇，还有少量二硫化碳、噻吩和四氢噻吩。 90FCC汽油轻馏分碱洗后硫醇基本被除去、二硫化碳和噻吩基本不变。,63,我国FCC汽油中硫和烯烃的分布特点,硫含量随馏分变重而增加，90馏分中硫含量更高。 烯烃含量随馏分变重而降低，90馏分中烯烃含量更低。 FCC汽油的硫和烯烃分布规律类似。,64,馏分,我国FCC汽油中硫的分布,硫含量,g/
16、g,65,馏分,我国FCC汽油中烯烃的分布,烯烃含量,m%,66,FCC汽油硫和烯烃的分布,馏分 全馏分 70密度/g/ml 0.7320 0.6700 0.7734收率/m% 100 33.2 66.8硫/g/g 1635 260 2400硫占比例/% 100 3.9 96.1烯烃/m% 37.9 70.2 20.9烯烃占比例/% 100 62.5 37.5RON 93.8 95.6 92.8MON 80.4 - 80.1,67,FCC汽油硫和烯烃的分布,馏分 全馏分 90密度/g/ml 0.7320 0.6712 0.7789收率/m% 100 43 57硫/g/g 1635 280 28
17、50硫占比例/% 100 5.0 95.0烯烃/m% 37.9 58.6 18.4烯烃占比例/% 100 70.6 29.4RON 93.8 95.3 92.0MON 80.4 - 80.2,68,不同切割点温度的影响,项目 硫含量/g/g RON 烯烃/v% HDS/% 催汽 1635 93.8 52.9 70 原料 2400 92.8 42.5 方 加氢 190 86.6 26.7 92.0 案 调和 176 91.7 36.5 89.2 90 原料 2850 92.0 40.9 方 加氢 207 86.0 25.0 93.0 案 调和 192 92.1 42.1 88.3,69,催化汽油
18、加氢脱硫降烯烃技术开发的背景,全馏分FCC汽油加氢反应特性,70,原料烯烃含量与RON损失关系,71,原料烯烃含量与氢耗关系,72,RON损失相等同线,73,催化汽油加氢技术开发,针对各类FCC汽油加氢反应特性及产品要求，FRIPP开发了： FRS技术 OTA技术 OCT-M技术,74,OCT-M FCC汽油选择性加氢脱硫技术,催化汽油加氢技术开发,75,OCT-M FCC汽油加氢脱硫技术的开发思路,选择适宜的FCC汽油轻、重馏分切割点温度 FCC汽油轻馏分碱洗脱硫醇、重馏分加氢脱硫 开发高HDS选择性、低HDO选择性FCC汽油重馏分HDS催化剂 优化FCC汽油重馏分HDS工艺,76,OCT-
19、M 技术 切割点选择的原则,控制轻馏分的硫含量以保证FCC汽油总的脱硫率不低于85 尽可能地减少 C7馏分进加氢处理以减少辛烷值的损失。 在分析各个炼厂硫和烯烃在FCC汽油中分布特点的基础上，选择合适的切割点温度将FCC汽油分馏成轻、重两个馏分。,77,轻馏分碱洗脱硫醇、重馏分加氢脱硫,对于烯烃含量高、硫含量较低(富含低分子硫醇硫)的FCC汽油轻馏分，采用碱洗抽提的方法处理，能有效地脱除硫醇硫，还可以免受烯烃加氢饱和造成的辛烷值损失。 对于硫含量高（且富含噻吩硫）的FCC汽油重馏分，采用加氢脱硫选择性高的催化剂，在较缓和的工艺条件下对其进行加氢处理，既能充分地加氢脱硫，芳烃很少饱和，大部分烯烃
20、也得以保存下来，以减少其辛烷值损失。,78,FGH-20/FGH-11催化剂体系开发,尽管将FCC汽油切割成轻、重馏分，富含烯烃的轻馏分通过碱洗脱硫，在很大程度上可避免因烯烃饱和造成的辛烷值损失；但是，FCC汽油重馏分中在进行加氢脱硫时，不可避免烯烃加氢饱和，造成辛烷值损失。因此，开发一种高HDS选择性、低HDO选择性的催化剂及配套工艺，是本技术关键。FRIPP开发的FGH-20/FGH-11催化剂体系，用于FCC汽油重馏分加氢脱硫，具有高HDS选择性、低烯烃饱和选择性的特点。,79,FCC汽油重馏分HDS工艺,为了更好地发挥加氢脱硫催化剂的催化性能，提高HDS性能、减少辛烷值(尤其是RON)
21、的损失，FRIPP开发FCC汽油馏分加氢脱硫工艺技术。简称OCT-M FCC汽油选择性加氢脱硫技术。,80,预 分 馏,催化剂A 催化剂B,循环压缩机,循环气脱硫化氢,高 分,稳定系统,FCC汽油,重馏分,轻馏分,胺液,低硫汽油,轻烃,图 OCT-M FCC汽油加氢脱硫技术原则工艺流程,脱臭,新氢,81,OCT-M技术特点,高硫、高烯烃FCC汽油 选择适宜的馏分切割点温度 FCC汽油轻馏分碱洗脱硫醇、重馏分加氢脱硫 选择性加氢脱硫专用催化剂 缓和的重馏分加氢工艺条件 产品液收高(99%) 氢耗低（0.20.3% ）,82,OCT-M 技术工艺条件,反应温度/ 260280反应压力/MPa 1.
22、63.0体积空速/h-1 3.06.0氢油体积比/v/v 300,83,OCT-M 技术效果,项目 硫含量 烯烃含量 RON MON (R+M)/2g/g v% 损失 损失 损失 A催汽 1635 52.9 产物1 472 46.0 0.8 0.4 0.6 产物2 278 44.0 1.3 0.5 0.9 产物3 192 42.1 1.7 0.6 1.2 产物4 176 36.5 2.1 0.8 1.5 B广催汽 806 47.3 产物1 134 41.0 1.3 0.5 0.9 产物2 97 39.0 2.0 0.6 1.3,84,OCT-M 技术效果,项目 硫含量/g/g 烯烃含量/v%
23、RON损失 C催汽 2515 53.8 产物 311 44.5 1.9 D催汽 1250 42.9 产物 180 37.4 1.4 E催汽 1600 42.7 产物1 237 36.3 1.4 产物2 178 35.5 1.7,85,OCT-M 技术效果,项目 硫含量/g/g 烯烃含量/v% RON损失 DCCN 1503 53.0 产物1 331 45.7 0.2 产物2 275 43.2 0.3 产物3 195 42.5 0.5,86,OCT-M 技术汽油性质,项目 原料 90 方案密度/g/ml 0.7320 0.7316硫含量/g/g 1635 192硫醇/g/g 38.5 5.0博士
24、试验 不通过 通过铜片腐蚀/50,3小时 - 1级烯烃/v% 52.9 42.1RON 93.8 92.0MON 80.4 79.9IBP 34.0 31.85% 52.0 49.450% 102.7 96.590% 163.5 160.5 EBP 182.2 183.5,87,OCT-M 技术汽油性质,项目 原料 90 方案密度/g/ml 0.7310 0.7306 硫含量/g/g 806 97 硫醇/g/g 34.5 4.0博士试验 不通过 通过铜片腐蚀/50,3小时 - 1级烯烃/v% 47.3 39.0RON 93.2 91.2MON 80.3 79.7IBP 32.5 36.25%
25、49.7 50.450% 101.4 102.890% 160.8 161.5 EBP 171.1 171.5,88,OCT-M FCC汽油选择性加氢脱硫技术的工业应用,2003年3月完成了广石化加氢(一)A装置的改造，新增汽油预分馏系统，反应器增加注冷氢设施。 2003年3月17日装置开车成功 2003年3月29日至30日进行第一次标定 2003年10月20日至24日进行第二次标定 2004年3月31日至4月1日进行第三次标定,89,重催汽油,轻馏份油,重馏份油,混合汽油,未脱硫处理的重催汽油,广州分公司20万吨/年重催汽油HDS流程图,90,广州分公司20万吨/年重催汽油HDS装置 标定时
26、的工艺条件,项目 参数高分压力,MPa 2.0反应器入口温度, 230空速,h-1 2.38氢油体积比 400:1,91,标定期间各油品的硫含量变化,92,OCT-M 技术工业应用的效果,项目 原料 标定结果 密度,g/cm3 0.7314 0.7308 硫,g/g 461530 73.089.4 85.4% 烯烃,v% 29.3 21.8 -7.5 RON 92.4 90.6 -1.8 MON 81.0 80.2 -0.8 (R+M)/2 86.7 85.4 -1.3 液收,m% - 99.4,93,重馏份HDS反应部分物料平衡,项目 物料名称 收率 数量kg/h t/d 104t/a 入
27、90HCN 100 25000 600.00 20.00新氢(纯氢) 0.91(0.327) 227 5.45 0.18 方 合计 100.91 25227 605.45 20.18 出 含硫干气 0.79 198 4.75 0.16精制汽油 99.40 24849 596.38 19.88损失 0.72 180 4.32 0.14 方 合计 100.91 25227 605.45 20.18,94,OTA 全馏分FCC汽油芳构化降烯烃技术,催化汽油加氢技术开发,95,国内外脱硫/降烯烃新工艺的局限性,我国FCCN烯烃较高(45v%)、芳烃较低(25v%) ，馏分较轻(EBP:约185)，烷烃
28、异构/正构烷烃比较高(4.3:17.3:1) ，正构烷烃(约5wt%) 。 国外技术对我国FCCN的适应性较差。 单段HDS技术，烯烃饱和率低;HDS/辛烷值恢复两段组合工艺，汽油收率低、氢耗较高。 国内外现有技术均采用FCC汽油预分馏为轻、重馏分，重馏分加氢处理后与轻馏分混合的工艺流程，流程复杂。,96,OTA技术开发必要性,FRS和OCT-M 技术是针对我国高硫含量的FCC汽油的选择性加氢脱硫技术，为了减少辛烷值的损失，采取了尽量减少烯烃饱和、选择性地脱硫的方法。降烯烃的幅度有限，一般降低烯烃含量813个百分点。 烯烃含量50v%左右的FCC汽油，要满足烯烃25v%的要求，烯烃要降低25个
29、百分点，特别是达到欧排放标准要求汽油烯烃18v%，单段HT工艺无法满足降烯烃、低辛烷值损失的双重要求。,97,OTA技术开发思路,我国汽油中高芳烃含量的重整汽油所占的比例很低，近期也不会有很大的提高，FCCN中的芳烃通常45v%)，将其转化为芳烃，即可以降低烯烃含量，又可以弥补降低烯烃含量造成的辛烷值损失。 芳烃与轻烯烃发生烷基化物反应，不仅高液收，还提高汽油MON。 烯烃转化为芳烃和烷基化物(Olefin To Aromatics & Alkylates)的反应是一种不会损失汽油收率的过程，化学耗氢量较低。,98,OTA技术开发思路,烯烃转化为芳烃和烷基化物(Olefin To Aromat
30、ics & Alkylates)的反应是一种不会损失汽油收率的过程，化学耗氢量较低。,99,OTA技术反应过程,SHT 选择性加氢饱和双烯烃 HDS OTA 烯烃芳构化苯/轻烯烃烷基化 正构烷烃加氢裂化正构烷烃异构化,100,SHT及对产物性质影响,希望发生的反应 硫脱除/RON基本不损失H2 H2S 氮脱除 /RON基本不损失选择性脱双烯烃/RON基本不损失CH3-CH=CH-CH=CH-CH3 n-C6= 不希望发生的反应 正构烯烃饱和/RON损失CH3-CH=CH-CH2-CH2-CH3 n-C6RON:99.2 RON:27,S,101,OTA及对产物性质影响,正构烷烃裂化 辛烷值增加
31、；液收降低n-C7 n-C3+ n-C4 RON增加90.1n-C8 n-C3+ n-C5 RON增加81.0n-C9 n-C3+ n-C6 RON增加44.0n-C10 n-C3+ n-C7 RON增加41.0 正构烷烃异构化化 辛烷值增加；液收不变n-C7 2-甲基己烷 RON增加42.4 正构烷烃芳构化化 辛烷值增加；液收不变n-C6 苯 RON增加70.4 苯轻烯烃烷基化 辛烷值增加；苯含量降低苯+ C3= 异丙苯 RON增加33.0,102,碳数,RON,烃类的辛烷值,103,SHT/FDO催化剂组合工艺,为了更好地发挥SHT/FDO催化剂的组合性能，提高烯烃饱和率性能、减少辛烷值(
32、尤其是RON)的损失，FRIPP在开发FDO催化剂的同时，开发了配套工艺过程OTA。,104,FDO,循环压缩机,循环气脱硫化氢,高 分,稳定系统,全馏份FCC汽油,胺液,低硫低烯烃汽油,轻烃,OTA全馏份FCC汽油芳构化降烯烃技术原则流程,SHT,新氢,105,FDO芳构化催化剂研制,芳构化催化剂具有适宜的孔道，有利于正构烷烃的择形裂化。 芳构化催化剂具有适宜的酸性，有利于正构烷烃的异构化，避免了过度的裂化造成的汽油液收的损失。芳构化催化剂具有适宜的金属匹配，有利于轻烃芳构化和苯的烷基化。,106,OTA技术特点,高烯烃全馏分FCC汽油 采用单段串联工艺流程 专用催化剂(SHT/FDO) 脱
33、烯烃能力强，辛烷值损失较小 产品液收高(93%) 氢耗低（0.050.20%）,107,OTA技术工艺条件,催化剂 SHT FDO 反应压力,MPa 2.04.0 2.04.0 反应温度, 180280 360440 体积空速,h-1 2.06.0 1.03.0氢油体积比,v/v 500:1 500:1,108,OTA技术效果,项目 硫含量, g/g 烯烃含量,(v)% RON A催汽 200 56.3 90.8 产物1 50 25.5 90.5 产物2 100 37.8 90.6 B 催汽 700 41.3 93.0 产物1 200 16.1 91.4 产物2 300 25.8 91.8 C
34、催汽 250 46.8 89.2 产物1 50 18.7 88.8,109,OTA 组成变化,C P O N A C.SUMF OTA F OTA F OTA F OTA F OTA4 0.3 2.6 1.8 2.7 0.0 0.0 0.0 0.0 2.1 5.25 6.8 9.3 13.3 5.2 0.0 0.0 0.0 0.0 20.2 14.46 7.9 10.7 10.2 3.1 1.3 1.9 1.7 1.0 21.1 16.87 5.3 6.9 8.3 3.6 1.9 3.3 2.2 3.2 17.7 17.08 5.4 6.7 3.5 1.7 2.9 3.2 5.3 8.1 17
35、.1 19.59 4.3 5.5 1.6 0.4 2.0 2.0 5.4 7.7 13.3 15.6 10 2.1 2.3 0.3 0.1 0.7 0.4 2.3 2.9 5.4 5.6 11 1.6 1.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0.3 0.6 1.9 2.4 12 0.2 0.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.1 0.2 0.2 Sum 34.3 47.3 39.4 17.2 8.9 11.2 17.4 24.2 100 100,110,反应温度对OTA技术效果影响,项目 原料 方案1 方案2反应压力,MPa 3.2 3.2氢油体积比,v/v 600/1 600/1总体积空速,h-1 1.44 1.44反应温度, 180/400 180/415硫, g/g 730 231 178饱和烃,v% 35.1 59.9 60.5烯烃,v% 41.3 10.7 9.4双烯,gI/100g 1.67 0.06 0.06芳烃,v% 23.6 29.4 30.1RON 93.0 90.0 90.8MON 80.6 80.2 80.4(R+M)/2 86.8 85.1 85.6,
