1、钢管落地脚手架计算书(南方地区)编者：吉工 2009-03-22扣件式钢管落地脚手架的计算依据：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)(2002 版)（以下简称扣规）、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)（2006 年版）、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。吉工注：计算书作为单独的章节并入专项方案内；这里的依据亦并入专项方案的编制依据吉工又注：JGJ166-2008 规范 4.2.2 条：双排脚手架外侧满挂密目式安全网自行标准值可按 0.01kN/平方米取值。本站按 pkpm 施工取的是 0
2、.005，请自行更正。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 24 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距 Lb 为 1.05m，纵距 La 为 1.5m，大小横杆的步距为 1.5 m，底步高度 1.7m；内排架距离墙长度为 0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 连墙件采用一层三跨，竖向间距（层高） 3.0 m，水平间距 4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；吉工注：1、扣规6.4.4 ，对高度 24m 以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接；2、浙江省关于“建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）实施意
3、见（试行）”（以下简称浙见）四（一）3 条：搭设高度超过 25m 且不足 50m 的外架，应采用双钢管立杆或缩小间距等加强措施；3、根据以上两点，建议 24 米以下采用落地式钢管脚手架，24 米以上采用双立杆脚手架或悬挑脚手架或其它；4、扣规第 6.3.6 条：立杆顶端宜高出女儿墙上皮 1m，高出檐口上皮 1.5m；以此来确定搭设高度；5、连墙件间距，要与结构形式和施工情况相符，竖向间距以层高较符合现在的实际情况；几步一连墙，适合以前的砖混结构；软件至 2009 版本只有几步几跨连墙的选择，要人工修改；6、扣规6.4.2，连墙件的布置宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于 300mm；因连
4、墙位置常在楼层处，所以步距的整数倍等于层高较为合适；底层因人员进出，其步距可取1.82m，当然也可仅在入口处采取专门措施；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m 2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m 2):0.150；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m 2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:15；吉工注：1、挡脚板，工地好象很
5、难看到，但计算还是考虑；2、竹笆片与竹串片脚手板是不一样的，竹笆片脚手板要求大横杆在小横杆上，荷载是通过大横杆传给小横杆，再传给立杆，南方地区常采用；竹串片脚手板要求小横杆在大横杆上，是通过小横杆将荷载传给大横杆，大横杆再将力传给立杆的，这种方法北方地区常采用；竹笆片自重标准值按 PKPM 取值0.15kN/m2，有的软件按 0.3kN/m2，接近竹串片的标准值，偏大；3、 浙见 四（五） 1 条：25m 以下建筑物的外脚手架除操作层以及操作层的上下层、底层、顶层必须满铺外，还应在中间至少满铺一层。25m 以上建筑物的外架应层层铺设脚手片。装饰阶段必须层层满铺脚手片；扣规7.3.12 条：4
6、、自顶层作业层的脚手板往下计，宜每隔 12m 满铺一层脚手板北方地区的竹串片脚手板按上叙的 25m 以下的做法；南方地区的竹笆片脚手板一般是层层铺设；竹笆片 竹串片又叫竹跳板，一般 300x 24x 3.0cm4、竹笆片脚手板铺设层数为总高除以步距减 1（注意悬挑架不减 1），本案=24/1.5-1=15 层；5、现在的脚手架在主体结构施工阶段只起临边围护作用；主要是装饰阶段用；但本案脚手架仍按主体阶段计算，北方地区按铺设 6 层竹串片脚手板，南方地区按层层铺设竹笆片脚手板；注意要以当地的具体做法为准，如有的地方采用木脚手板；二、大横杆的计算:按照扣规第 5.2.4 条规定，大横杆按照三跨连续
7、梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P 1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P 2=0.151.05/3=0.052 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.05/3=1.050 kN/m；静荷载标准值: q 1= P1+P2=0.038+0.052=0.091 kN/m；静荷载的设计值: q 1=1.2（0.038+0.052）=0.109 kN/m；活荷载的设计值: q 2=1.41.050=1.470 kN/m；恒荷载布置图求跨中最大弯矩和跨中最大挠度的活载
8、布置图求支座最大弯矩的活载布置图2.强度验算跨中最大弯距计算公式如下:M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2支座最大弯距计算公式如下:M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2跨中最大弯距为 M 1max=（ 0.080.109+0.101.470）1.5 2 =0.350 kNm；支座最大弯距为 M 2max=（ -0.100.109-0.1171.470）1.5 2 =-0.412 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.412106/5080=81.008 N/mm2；大横杆的计算应力小于 205.0N/mm2,满足要求!3.挠度验算:
9、最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI最大挠度计算值为： = (0.6770.091+0.9901.050)1500.04/(1002.06105121900.0)=2.220mm大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 与 10mm,满足要求!三、小横杆的计算:根据扣规第 5.2.4 条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p 1= 0.0381.
10、5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P 2=0.1501.051.5/3=0.079 kN；活荷载标准值：Q=31.051.5/3 =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.079)+1.4 1.575 = 2.369 kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3最大弯矩 M=(1.20.038)1.0502/8+2.3691.050/3=0.835 kN.m 最大应力计算值 = M /
11、 W = 0.835106/5080.0=164.442 N/mm2 ；小横杆的计算应力小于 205.0N/mm2,满足要求!3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03810504/(3842.06105121900) = 0.024 mm ；集中荷载标准值 P = p 1 + p2 + Q = 0.058+0.079+1.575 = 1.711 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/
12、72EIpmax =1711.3501050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105121900.0)=2.800mm最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+2.800 = 2.824 mm；小横杆的最大挠度为 2.824 mm ,小于小横杆的最大容许挠度 1050/150=7 与 10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照扣规式5.2.5 计算:R R c 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取 8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P 1 =
13、 0.0381.54/2=0.114 kN；小横杆的自重标准值: P 2 = 0.0381.35/2=0.026 kN；脚手板的自重标准值: P 3 = 0.1501.051.5/2=0.118 kN；活荷载标准值: Q = 31.051.5 /2 = 2.363 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.114+0.026+0.118)+1.42.363=3.618 kN；R 8.00 kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 吉工注：1、扣规7.3.6 条，双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于 100mm；2、小横杆两端应固定在立杆上，端头伸出立杆净长度不小于 100mm；
14、（实际有时并没有达到100）3、根据以上两条，小横杆的长度最小为=立杆横距+（内排架距离墙长度-0.100）+0.100=1.05+0.3=1.35m；4、扣规6.2.3 条、7.3.12 条，脚手板应铺满、铺稳，离开墙面 120150mm；5、当脚手板铺在大横杆上，即大横杆在上时，小横杆与立杆连接，大横杆与小横杆连接；而实际中我看到的是：大横杆与小横杆都与立杆相连；这样的问题是：脚手板底与中间大横杆上表面不在一水平面上，要人为的扎固，竹巴片处于预应力状态；6、有的软件：“按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96 页，双扣件承载力设计值取 16.00kN，乘以扣件抗滑承
15、载力系数（试验值/8kN），为该工程实际的双扣件承载力取值”；扣规单扣件抗滑承载力是 8kN，双扣件承载力简单地乘以 2 取 16kN，不妥；上下两扣件的承载力是不均匀的；扣规3.2.1 条，扣件其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定；不符合规定就不要用；7、PKPM 软件说：当直角扣件的拧紧力矩达 40-65N.m 时,试验表明:单扣件在 12kN 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 8.0kN；双扣件在 20kN 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 12.0kN。这个说法较科学；DB33/1035-20065.4.2 条：R8.0kN 时，可采用单扣件；8.0kNR12
16、.0kN 时，应采用双扣件；R12.0kN 时，应采用可调托座；五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，查扣规表 A-1，纵距 1.5、步距1.5，为 0.1394 kN/mNG1 = 0.1394+(1.502/2)0.038/1.5024.00 = 4.258 kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为 0.15kN/m2NG2= 0.15151.5(1.05+0.3)/2 = 2.278 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为 0.15kN/mNG3
17、 = 0.15151.5 = 3.375 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m 2NG4 = 0.0051.524 = 0.18 kN；经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 10.091 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值NQ = 31.051.52/2 = 4.725 kN；不组合风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N =1.2NG+1.4NQ=1.210.091+1.44.725=18.724kN；组合风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 N
18、G+0.851.4NQ = 1.210.091+ 0.851.44.725= 17.732 kN；吉工注：1、每米立杆承受的结构自重标准值，扣规表 A-1 适用于小横杆在上，大横杆在下的北方地区。我们简单复核一下就知，以本案为例：纵距 1.5m，步距 1.5m，小模杆长 1.35m，剪刀撑0.3251.51.5=0.73m，每米立杆自重=（大横杆 1.54/2+立杆 1.5+小横杆 1.35/2+剪 0.73）0.0384/1.5=0.151kN/m，大于 0.1394；2、对于大横杆在小横杆之上，在计算每米立杆自重时，增加中间大横杆的重量=（纵距中间大横杆根数/2）0.038/步距；这样比较
19、妥当；3、本案里立杆离墙 300mm，用竹笆片铺设这个位置是要悬挑 150180mm，很不妥当；浙江省建筑施工现场安全质量标准化管实用手册要求里立杆离墙小于等于 200mm；这样里立杆至墙就可以不铺脚手板了；所以：南方地区，内排架离墙距离选 150200mm；不用铺竹笆片；北方地区，内排架离墙距离选 300mm，刚好放一块跳板；4、计算立杆荷载时，还是考虑内排架离墙宽度铺脚手板，故本案在计算 NG2时横杆间距 1.05加上了 0.3；严格来说悬挑部分的荷载主要加在里立杆上，剪刀撑安全网荷载加在外立杆上，按排架或框架结构计算；因太复杂了，这里采取了简单地大平均；5、栏杆与挡脚手板这里没有除以 2
20、，全部传给了外立杆；风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m 2)，按照GB50009-2001(2006 年版)n=50 年,浙江椒江： 0 = 0.55 kN/m2；z - 风荷载高度变化系数，按照(GB50009-2001)（2006 年版）C 类、4.7m 高： z= 0.74；s - 风荷载体型系数： s= 1.3(0.5+0.5)=1.3(0.5+0.50.095)=0.712；- 为敞开式脚手架挡风系数 ，查扣规表 A-3 为 0.095；经计算得到，风荷载标准值为:Wk = 0.70.550.740.712 = 0.203 kN/m2；风
21、荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W 为:Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.2031.51.72/10 = 0.105 kNm；吉工注：1、关于基本风压：扣规4.2.3 条，按现行国家标准建筑结构荷载规范（GBJ 9）的规定采用；（GBJ 9）已被 GB 50009-2001 取代；现行的是建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）（2006 年版）（以后简称荷规），该规范又在修订中；荷规7.1.2， 基本风压应按本规范附录 D.4 中附表 D.4 给出的 50 年一遇的风压采用，但不得小于 0.3kNm 2，我将在模板支架计算中作进一步的解释；2、立杆验
22、算是最底部，风荷载产生的立杆弯矩是按三跨连续梁计算的，所以风荷载高度变化系数的高度取第三步顶点高度，本案高为=第一步 1.7+1.5+1.5=4.7m；但是，计算连墙件时，风荷载高度变化系数应按搭设高度查表；若是悬挑脚手架时，应按地面到连墙最高点的高度查表；3、 风荷载体型系数，参照建筑技术1999 年第 8 期脚手架结构的设计规定和计算方法，安全网按实际围立面积的 50%计，即：挡风系数 =（1-1）50%1=0.50.51（ 1为敞开式脚手架挡风系数 ）；4、更正：风荷载体型系数请按 JGJ166-2008 第 4.3.2 条取 s= 1.30.8=1.04，请自行更改。六、立杆的稳定性计
23、算: 1、不组合风荷载时,立杆的稳定性计算按扣规公式 5.3.1-1N/(A) f 其中 N 立杆的轴向力设计值，N=18.724kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k 计算长度附加系数，按扣规第 5.3.3 条取 1.155 计算长度系数，查扣规表 5.3.3，m =1.500；l0 计算长度 (m),按扣规5.3.3, l0 = kmh =1.1551.5001.700=2.945m；A 立杆净截面面积，A=4.890cm 2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm 3； 长细比， = l0/i = 2945/16=184； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比查扣规
24、附录 C，得到 0.211；f 钢管立杆抗压强度设计值，按扣规表 5.1.6 采用；N/(A)18724/(0.211489)181.471N/mm 2 f =205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算满足要求!2、组合风荷载时,立杆的稳定性计算按扣规公式 5.3.1-2N/(A) + MW/W f 立杆的轴心向力设计值 ：N = 17.732 kN；N/(A) + MW/W = 17732/(0.211489)+105000/5080 = 192.526 N/mm2f =205.00N/mm2；组合风荷载时，立杆的稳定性计算满足要求！吉工注：1、轴心受压构件的稳定系数，当 25
25、0 时，7320/ 2 ；这里的 是稳定系数而不是挡风系数；2、扣规4.3.2 ，在基本风压等于或小于 0.35kN/m2 的地区，对于仅有栏杆和挡脚板的敞开式脚手架，当每个连墙点覆盖的面积不大于 30m2 ，构造符合本规范第 6.4 节规定时，验算脚手架立杆的稳定性，可不考虑风荷载作用；3、以前在本章之后，计算“最大搭设高度”，我把它取消了；为什么？因为最大高度计算公式是根据稳定性计算公式推导出来的；是为了帮助我们确定在什么高度情况下，采用单立杆或双立杆或其它；说白了，满足了本章就满足了它；PKPM 和品茗软件到 2009 版本是计算最大搭设高度的；单立杆搭设最大高度：浙江规定 25m，上海
26、规定 30m；扣规规定 50m；我建议 24m； 我将在双立杆计算中作进一步的解释；七、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值按照扣规公式 5.4.1 计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算，24m,C 类查表 z1.00，Wk = 0.7zs0=0.7 1.000.7120.55 = 0.274 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 A w = 3(1.53)=13.5 m2；按扣规5.4.1 条, N 0 = 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按扣规公式 5.4.2 计算：Nlw = 1.4WkAw = 1.40
27、.27413.5 =5.179 kN；连墙件的轴向力设计值 N l = Nlw + N0 = 5.179 + 5.000 = 10.179 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：N = A其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.8 的结果查表得到 =0.949，l 为内排架距离墙的长度；连墙件轴向承载力设计值为 N = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 10.179 N = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 N l = 10.179 小于双扣件的抗滑力 12 kN，满足要求！连
28、墙件连接示意图吉工注：1、双扣件的抗滑承载力前面以说过，取 12kN 而不是 82=16kN；2、这里的双扣件与前面说的双扣件及模板中的双扣件是不一样的。模板双扣件仅承受向下的单向力，这里的双扣件要承受左右双向的力，所以连墙件采用双扣件实际上是三扣件，一处连墙件就要六个扣件；3、在实际工作中，连墙件计算可以按不同的高度分别计算；象本案，分别按 20m 以下和 20m 以上计算；本案 20m 以下采用 1 层 2 跨一连墙，单扣件能满足要求，20m 以上采用双扣件；这也算是方案优化吧？根据扣规，24m 以下也可采用拉筋和顶撑配合的方式；4、关于连墙件的多种形式，另案叙述；八、立杆的地基承载力计算
29、: 立杆地基础承载力按扣规式 5.5.1、式 5.5.2 计算 p f g fg = fgkkc 其中 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 18.724A 基础底面面积 (m 2)；A = 0.25（夯实地基面上要求全现浇 100 厚 C15 的素砼垫层）p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m 2)，p = N/A = 74.724 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1fgk 地基承载力标准值；f gk = 130.00 fg 地基承载力设计值 (kN/m 2)；f g = 1301=130.00 p=74.724kPa f g =130 kPa 。地基承载力满足
30、要求！100 厚 C15 混凝土垫层抗冲切验算应满足下式：N0.7 t h (D+h)p式中 ft混凝土轴心抗拉强度设计值；D支座板底面直径；h砼垫层厚度。N=18.7240.7 t h (D+h)p=0.70.91100(48+100)3.14/1000=29.603 kN 满足要求！吉工注：1、 f gk新规范为 fak叫地基承载力特征值（标准值），由荷载试验、或原位测试或公式计算确定。不得以，可以按原建筑地基基础设计规范GBJ789附录五及第 6.3.2 条的规定采用。查 GBJ7-89 表 6.3.2-2 压实填土 fgk取130kPa；2、 立杆的基础是什么？以前文明施工不是很重视，
31、也没有“现场标化”这个概念；脚手架是在回填土上，垫木板或脚手板，在垫板上支立杆，有的还有底座；所以，立杆的基础是垫板，或底座；这些所谓的基础，受施工及外界的影响，地基承载力要乘以调整系数予以降低，基础的底面积就是垫板的面积；当多立杆共垫板时，垫板面积还要除以共垫板的立杆数才是基础底面积；当然垫板要有一定的厚度，木垫板一般不小于 50mm；当计算的基础底面积大于 0.25m2时，基础底面积按 0.25m2计算；在其它脚手架计算中，将进一步解释；因文明施工的要求，标化工地的要求，现场地坪是要用混凝土硬化的，脚手架基础是在夯实地基面上全现浇 100 厚以上 C15 的素砼垫层，且立杆基础外侧设置截面
32、不小于 200200mm 的排水沟；所以，现在的立杆基础是混凝土垫层；只要混凝土垫层不被立杆弄坏，混凝土垫层就能将立杆的荷载扩散至地基中；所以，混凝土垫层增加了抗冲切计算，这个公式是本人推导并简化的；3、从结构计算讲，到这儿就完了，从施工的角度，还应有：脚手架用料计算，脚手架搭设施工图；九、脚手架配件数量匡算吉工注：材料用量可套施工定额或用公式计算，若绘了详细的施工图，就可以准确计算出脚手架配件用量；十、脚手架搭设施工图其它工程代为示范，作者：刘工。请根据自已的工程及设计进行绘制吉工注：1、这个施工图是不完整的；2、这个示意图是有欠缺的，如：平面图中没有绘出立杆；安全网应在外立杆的内侧3、脚手
33、架施工图画到什么深度，你就想想图纸会审； 钢管落地脚手架计算书（北方地区）编者：吉工 2008-03-29一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距 Lb 为 1.2m，纵距 La 为 1.5m，大小横杆的步距为 1.8 m；内排架距离墙长度为 0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距 4.5 m，采用软拉硬撑连接；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m 2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:
34、2 层；3.风荷载参数本工程地处湖北武汉市，基本风压 0.35 kN/m2；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m 2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110；安全设施与安全网(kN/m 2):0.005；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:6；吉工注：JGJ166-2008 规范 4.2.2 条：双排脚手架外侧满挂密目式安全网自行标准值可按 0.01kN/平方米取值。本站按 pkpm 施工取的是 0.005，请自行更正。5.地
35、基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):130.00；吉工注：1、扣规6.4.2 条，1 连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于 300mm；步距与层高关联较好，这样连墙件每层一连墙；否则连墙件有可能离主节点的距离偏大；实际工作中，好象没有理会这一条，步距按同一高度（如 1.8m）不与层高相关，有的连墙件就在上下主节点中间；2、常用的扣件脚手架几何尺寸，（1）、排距（立杆横距）：0.81.05m 、1.3；（2）、立杆纵距：1.2、1.5、1.8、2.0m ；（3）、步距：1.2、1.35、1.5、1.8、2.0m ；二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算
36、，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P 1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P 2= 0.351.5/3=0.175 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.5/3=1.500 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.175+1.41.5 = 2.356 kN/m；小横杆计算简图吉工注：1、上叙分母 3：两纵向立杆之间，小横杆在大横杆上的数为 2 时除以 3，小横杆在大横杆上的数为 1 时除以 2；但立杆纵距之间的小横杆是不是有？有几根？要看实际搭设情况，与跳板的长
37、度有关；2、扣规6.2.2 条，2 作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的 1/2；3、在主节点处的小横杆，是与立杆相扣还是扣在大横杆上呢？当脚手板铺在小横杆上时，立杆应与大横杆相连，小横杆置于大横杆之上，小横杆贴近立杆与大横杆连接；2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax = ql2/8最大弯矩 M qmax =2.3561.22/8 = 0.424 kNm；最大应力计算值 = Mqmax/W =424000/5080=83.465 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 小于 205 N/mm 2，满足要求
38、！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值 q=0.038+0.175+1.5 = 1.713 kN/m ；qmax = 5ql4/384EI最大挠度 = 5.01.7131200 4/(3842.06105121900)=1.842 mm；小横杆的最大挠度小于 1200 / 150=8 与 10 mm，满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P 1= 0.038(1.2+0.3)=0.057 kN；脚手板的荷载标准值: P 2= 0.35(1.2+0.3)1.5/3=0.263 kN
39、；活荷载标准值: Q= 3(1.2+0.3)1.5/3=2.25 kN；荷载的设计值: P=(1.20.057+1.20.263+1.42.25)/2=1.767 kN；大横杆计算简图2.强度验算跨中最大弯距计算公式如下:M1max = 0.08q1l2 + 0.289Pl支座最大弯距计算公式如下:M2max = -0.10q1l2 - 0.311Pl跨中最大弯距为 M 1max=0.08(1.20.038)1.52 + 0.2891.7671.5 =0.774 kNm；支座最大弯距为 M2max=-0.10(1.20.038)1.52-0.3111.7671.5 =-0.835 kNm；最大
40、应力计算值 = 0.83510 6/5080=164.370 N/mm2；大横杆的最大应力计算值小于 205 N/mm2，满足要求！吉工注：1、P 里包括静载、活载，因静载比例较小，均按活载处理；当然你也可将其分开考虑；2、考虑了里立杆离墙因素，小横杆长度加了 0.3m；3、大横杆计算简图中，在支座处应有一个 P；它对弯矩、挠度计算没有影响；4、荷载以前分静载（恒载）、活载（动载），现在规范叫：永久荷载、可变荷载；5、当支在大横杆上的小横杆只有一根时，即 P 每跨只有一个，上叙弯矩公式中的系数：0.289 应改为0.213，0.311 改为 0.175；当支在大横杆上的小横杆没有时，最大弯矩就是 0.10q1l2；3.挠度验算均布荷载最大挠度计算公式如下:max = 0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：max= 0.6770.03815004 /(1002.06105121900) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:
