1、 1宜 昌 恒 大 绿 洲 酒 店 工 程施 工 电 梯 基 础 （ 结 构 板 上 ） 加 固 方 案1、实施方案宜昌恒大绿洲酒店工程位于宜昌市夷陵区发展大道旁。本工程地上建筑面积 52706.08m2，地下室建筑面积 11758.27m2为；地下 1层，地上 12 层。地上建筑高度 57.528 米。为解决砌体、装饰装修等垂直运输问题，决定在标高-1.3m - / - 轴；标高-1.5m - / - 轴楼板施工电 S Q 3 4 E G 1920梯基础部位进行加固。电梯导轨架正下方为电梯厂提供的槽钢基础支架，支架的中心线与导轨的每根导杆中心线一致，槽钢两头焊接12 厚平钢板作衬垫，4 根槽
2、钢之间加设水平、斜支撑以加强其稳定性。在施工电梯基础支架，支架的中心线与加设水平、斜支撑以加强其稳定性。在施工电梯基础下部设置 A48、壁厚 3.5 钢管满堂脚手架支撑，根据厂家提供的资料，施工电梯底座受力主要在标准节的四个底座上，我部拟对基础底部 5.05.0M（设计计算按4.2m*4.2m）的范堂脚手架钢管加固，脚手架立杆间距为 0.6M 从楼板上 10设置 纵横向扫地杆，其间距为 0.6M，中间设置两道纵横向水平拉杆（均分），其间距均为 0.6M，立杆上部设置顶 托 ， 架 设方 木 ， 方 木 间 距 不 大 于 300， 为 了 加 强 整 体 刚度，应在四面设置2剪刀撑以及在每道水
3、平拉杆处设置水平剪刀撑。二、施工电梯加固设计验算1、编制依据SC200/200B 施工电梯说明书；混凝土结构设计规范GB50010-2010；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JTJ1302011计算荷载（SC200/200B 型）施工电梯安装高度 60M（1） 、导轨架+附墙架重：153800N（2） 、吊笼重:21600kg=32000N（3） 、外笼重:1100kg=11000N（4） 、载重重:22000kg=40000N（5） 、基础重：12000kg=120000N合计总自重:G=153800+32000+11000+40000+120000=356800N2、基础受力计算（取系
4、数 n=2）基础承载 P=G2=3568002=713.6KN二层层高：6000mm3、支撑受力计算，按最大受力考虑2.1、两个吊笼同时离地运行时每根支撑由一根16#槽钢：则 XXYY单 支 撑 截 面 图ix=0.44h,iy=0.386h计算长度 L0取 60005=1200mm3则 X=L0ix=1200(0.44160)=17.04 y=L0iy=1200(0.38665)=47.82查表得 X=0.832 y=0.933取较小值 X=0.832 计算压弯构件稳定性验算：单支受压力N=713.64=178.4KNA=2515mm2= =85.28N/mm2f=215 N/mm2AN51
5、0.8374满足要求2.2、两个笼子同时落地483.5钢管参数f=205N/mm2 (抗压设计强度) ; E=20610 3N/mm2 (弹性模量) ;A=489mm2（截面积）; I=12.1910 4mm4(截面惯性距) W=5.0810 3mm3（截面模量）; R=1.59cm(回转半径)木方参数木方弹性模量E(N/mm 2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm 2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm 2):1.300；木方的间隔距离(mm): 300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；二层高度为6米，纵、横立杆间距均
6、为0.6m，上部传递荷载：（2）+（3）+（4）+（6）=203KN，P=203/（66）=5.7KN/4图2 楼板支撑架荷载计算单元2.3、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面几何参数为方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:5W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3；I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图（2.3.1）.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板板厚按（板厚250mm）+人货梯外笼自重(kN/m)：q1= 25（0.3+0.25）（0.3-0.05）+（0.3-0.05）11/（4.14
7、.2） = 5.05 kN/m；(2)活荷载为：载重重+吊笼重(kN/m)：q2=（0.3-0.05）（32+40）/（4.14.2）=1.045 kN/mq=4.205 kN/m(3)集中荷载 (kN)：p = 0 kN；（2.3.2）.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2 q = 1.24.205 = 5.046 kN/m；集中荷载 p = 1.40=0 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql 2/8 = 0+ 5.0460.72/8 = 0.309 Kn.m；最大支座力N=P/2 + ql/2= 0+5.0460.7
8、00/2 = 1.77kN ；方木最大应力计算值 = M /W = 0.309106/83333.33 = 3.71 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm 2；6方木的最大应力计算值为 3.71 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!（2.3.3）.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 5.0460.700/2+0 = 1.77 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1.77103/(2 50.000100.000) = 0.531N/mm2；方木抗
9、剪强度设计值 T = 1.300 N/mm 2；方木的受剪应力计算值 0.531 N/mm2 小于方木的抗剪强度设计值 1.300 N/mm2，满足要求!（2.3.4）.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = 4.205 kN/m；集中荷载 p = 0 kN；最大挠度计算值V=54.205700 4/(38495004166666.667)+0= 0.3321mm；最大允许挠度 V=700.000/ 250=2.800 mm；方木的最大挠度计算值 0.3321 mm 小于方木的最大允许挠度 2.800 mm,满足要求!2.4、板底支撑钢
10、管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 4.2050.700 + 0 = 2.944kN； 7支撑钢管计算简图 最大弯矩 M=0.822KN.M最大应力 = 161.81 N/mm 2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm 2；支撑钢管的最大应力计算值 168.81 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm 2，满足要求！=32507003/4820510312.19104=0.925 MM支撑钢管的最大挠度小于 700.000/150=4.67mm 与 10 mm，满足要求！2.5、立杆荷载标准
11、值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载。（2.5.1）.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1493.350 = 0.499 kN；(2)最大支座反力(kN)（查内力系数表得1.281）：NG2 = 1.2813.25 = 4.163 kN；静荷载标准值 N G = NG1+NG2 = 4.662 kN；（2.5.2）.活荷载活荷载标准值 N Q = 0 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ = 5.595 kN；2.6、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式8其中 N - 立杆的轴心
12、压力设计值(kN) ：N = 5.595 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 L o/i 查表得到；i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；A - 立杆净截面面积(cm 2)：A = 4.50 cm 2；W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm 3)：W=4.73 cm 3；- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm 2)；f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm 2；L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算l0 = h+2a a - 顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；得到计算结果：立杆计算长度 L
13、0 = h + 2a = 1.117+20.100 = 1.317 m ；L0 / i = 1317.000 / 15.900=83.000 ；由长细比 l o/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.704 ；钢管立杆受压应力计算值=5595/(0.704450) = 17.66N/mm 2；立杆稳定性计算 = 17.66 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度设计值 f= 205.000 N/mm2，满足要求！（4）、扣件抗滑移的计算:双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，因此实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 4.163 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。综合考虑，本加固方案满足规范及承载力要求！9
