1、第二章 习 题1钢材的设计强度是根据 确定的。A、 比例极限 B、 弹性极限 C、 屈服点 D、 抗拉强度2钢材的伸长率 是反映材料 的性能指标。A、 承载能力 B、 抵抗冲击荷载能力C、 弹性变形能力 D、 塑性变形能力3四种厚度不等的 Q345 钢钢板，其中 钢板设计强度最高。A、 16mm B、 20mm C、 25mm D、 30mm4钢结构对动力荷载适应性较强，是由于钢材具有 。A、 良好的塑性 B、 高强度和良好的塑性C、 良好的韧性 D、 质地均匀、各向同性5下列因素中 与钢构件发生脆性破坏无直接关系。A、 钢材屈服点的大小 B、 钢材含碳量C、 负温环境 D、 应力集中6钢材的
2、疲劳破坏属于 破坏。A、弹性 B、塑性 C、脆性 D、低周高应变7对钢材的疲劳强度影响不显著的是 。A、应力幅 B、应力比 C、钢种 D、应力循环次数8.吊车梁的受拉下翼缘在下列不同板边的加工情况下，疲劳强度最高的是 A、两侧边为轧制边B、两侧边为火焰切割边C、一侧边为轧制边，另一侧边为火焰切割边D、一侧边为刨边，另一侧边为火焰切割边答案1、C 2、D 3、A 4、C 5、A 6、C 7、C 8、A第三章 习题1T 形连接中，t16 mm， t212mm，若采用等角角焊缝连接，按构造要求，焊脚尺寸hf 取 最合适。A、 4mm B、 6mmC、 8mm D、 10mm2焊接残余应力对构件的 无
3、影响。A、 变形 B、 静力强度C、 疲劳强度 D、 整体稳定3摩擦型连接的高强度螺栓在杆轴方向受拉时，承载力 。A、 与摩擦面的处理方法有关 B、 与摩擦面的数量有关C、 与螺栓直径有关 D、 与螺栓的性能等级无关4在弹性阶段，侧面角焊缝应力沿长度方向的分布为 。A、 均匀分布 B、 一端大、一端小C、 两端大、中间小 D、 两端小、中间大5以下关于对接焊缝的描述，其中描述错误的是 。A、 在钢板厚度相差大于 4mm 的承受静力荷载的对接连接中，应从板的一侧或两侧做成坡度不大于 1：25 的斜坡，以减少应力集中B、 当对接正焊缝的强度低于焊件的强度时，为提高连接的承载力，可改用斜缝C、 在钢
4、结构设计中，若板件较厚而受力较小时，可以采用部分焊透的对接焊缝D、 当对接焊缝的质量等级为一级或二级时，必须在外观检查的基础上再做无损检测，检测比例为焊缝长度的 20。6承受轴心力作用的高强度螺栓摩擦型受剪连接中，其净截面强度验算公式N Anf，其中力 N与轴心拉杆所受的力 N 相比， 。A、 NN B、 N170（不考虑腹板屈曲后强度）时，腹板 。A、可能发生剪切失稳，应配置横向加劲肋B、可能发生弯曲失稳，应配置纵向加劲肋C、剪切失稳和弯曲失稳均可能发生，应同时配置纵向加劲肋与横向加劲肋D、不致失稳，不必配置加劲肋9. 焊接组合梁腹板的计算高度 h02 400mm，根据局部稳定计算和构造要求
5、，需在腹板一侧配置钢板横向加劲肋，其经济合理的截面尺寸是 。A、1208 B、1408 C、15010 D、1801210. 梁受固定集中荷载作用，当局部承压强度不能满足要求时，采用 是较合理的措施。A、加厚翼缘 B、在集中荷载作用处设置支承加劲肋C、增加横向加劲肋的数量 D、加厚腹板11. 梁的支承加劲肋应设置在 。A、弯曲应力大的区段 B、剪应力大的区段C、上翼缘或下翼缘有固定作用力的部位 D、有吊车轮压的部位12. 对于承受均布荷载的热轧 H 型钢简支梁，应计算 。A、抗弯强度、腹板折算应力、整体稳定、局部稳定B、抗弯强度、抗剪强度、整体稳定、局部稳定C、抗弯强度、腹板上边缘局部承压强度
6、、整体稳定D、抗弯强度、抗剪强度、整体稳定、挠度13. 最大弯矩和其他条件均相同的简支梁，当 时整体稳定最差。A、均匀弯矩作用 B、满跨均布荷载作用C、跨中集中荷载作用 D、满跨均布荷载与跨中集中荷载共同作用14跨中无侧向支承的组合梁，当验算整体稳定不足时，宜采用 。A、加大梁的截面积 B、加大梁的高度C、加大受压翼缘板的宽度 D、加大腹板的厚度15为了提高荷载作用在上翼缘的简支工字形截面梁的整体稳定，可在 处设侧向支撑，以减小梁出平面的计算长度。A、梁腹板高度的 1/2 B、靠近梁下翼缘的腹板(1/51/4)h0C、靠近梁上翼缘的腹板(1/51/4)h0。 D、上翼缘16在进行梁的整体稳定验
7、算时，当计算的 b0.6 时，应将 b 用相应的 b代替，这说明 。A、梁的临界应力大于抗拉强度 B、梁的临界应力大于屈服点C、梁的临界应力大于比例极限 D、梁的临界应力小于比例极限17在梁的整体稳定计算中，b1 说明所设计的梁 。A、处于弹性工件阶段 B、不会丧失整体稳定C、局部稳定必定满足要求 D、不会发生强度破坏18一简支梁，跨度 6m，自重不计，在梁中底部作用一集中荷载，设计值为 75kN，梁采用 I32a，Wx692.0cm3 ，钢材为 Q235B，梁的整体稳定应力是 。A、151.9Nmm2 B、194.5 Nmm2C、201.7 Nmm2 D、213.9Nmm219一屋面檩条跨度
8、 6m，中间设一道拉条作为侧向支承点，作用于檩条的弯矩设计值Mx45.0kNm，M y0.9 kNm，檩条采用 I22a，W x310.0 cm3，W y41.1 cm3，钢材为 Q235B，其整体稳定应力是 。A、149.8Nmm2 B、164.9Nmm2C、177.2Nmm2 D、208.2Nmm220一简支箱形截面梁，跨度 60m，梁宽 1 m，梁高 3.6m，钢材为 Q345，在垂直荷载作用下，梁的整体稳定系数 b 为 。A、0.76 B、0.85 C、0.85 D、1.0021如图所示的各简支梁，除截面放置和荷载作用位置有所不同外，其他条件均相同，则整体稳定为 。A、A、最差、D、最
9、好 B、A、最好、D、最差 C、B 、最差、C、最好 D、B、最好、C、最差22. 如图所示的钢梁，因整体稳定要求，需在跨中设侧向支承点，其位置以图中 为最佳。23-34 条件：一工作平台的主次梁布置如图所示。次梁上铺预制混凝土板。钢材为Q235B，手工焊，焊条为 E43 型。主梁自重设计值取 2.0kNm，承受静力荷载，焊接工字形截面：翼缘 224016，腹板11 0008。截面几何特性：截面面积 A156.8102 mm2，截面惯性矩 Ix264 876104mm4，截面面积矩 Smax2 951103 mm3，截面模量 WnxWx 5 133103 mm3，截面回转半径 iy48.5 m
10、m。次梁为热轧工字钢 I32a。截面几何特性：翼缘宽 b1 130mm，翼缘平均厚 tf15mm，翼缘与腹板处内圆弧半径 r 11.5mm，腹板厚 tw9.5mm ，截面模量 W nxWx692.0103 mm3。若次梁的跨中最大弯矩设计值是 97.6kNm，支座反力为 110kN，中间主梁的跨中弯矩设计值是 975.6kNm，次梁连接处剪力设计值是 224.3kN，支座处剪力设计值是 232.8kN。23. 强度计算时主梁跨中的弯曲应力为 。A、181N/mm2 B、190 N/mm2 C、203 N/mm2 D 、172 N/mm224. 强度计算时主梁支座的剪应力为 。A、72 N/mm
11、2 B、50 N/mm2 C、32.4 N/mm2 D 、64 N/mm225. 强度计算时主梁与次梁连接处（设置支承加劲肋）腹板边缘的折算应力为 。A、212 N/mm2 B、179 N/mm2 C、164 N/mm2 D 、187 N/mm226若次梁支座处支承长度 a =150mm，则强度计算时次梁支座处下翼缘的局部压应力为 。A、57.0 N/mm2 B、53.5 N/mm2 C、80.4 N/mm2 D 、48.3 N/mm227若部分次梁未与铺板焊牢，整体稳定计算时次梁的应力为 。A、202.4 N/mm2 B、193.0 N/mm2 C、180.0 N/mm2 D、206.2 N
12、/mm228整体稳定计算时，主梁应力最接近的值是 。A、不需验算整体稳定 B、202 N/mm2 C、170 N/mm2 D、85 N/mm229主梁翼缘与腹板的连接角焊缝的焊脚尺寸 hf 应大于或等于 。A、8mm B、6mm C 、5mm D 、4 mm30不考虑腹板屈曲后强度，为保证主梁腹板的局部稳定， 。A、需配置横向加劲肋和纵向加劲另外肋 B、不需设置加劲肋C、需设置横向加劲肋 D、需配置纵向加劲肋31若主梁支座处主梁加劲肋在腹板一侧配置，则加劲肋尺寸至少应满足 。A、 一 9210 B、 一 735 C、 一 886 D、 一 961232若主梁支座处支承加劲肋截面采用钢板 120
13、014，则支承加劲肋在腹板平面外的稳定应力为 。A、78.4 N/mm2 B、64.1 N/mm2 C、70.6 N/mm2 D 、60.2 N/mm233若主梁支座处支承加劲肋端部刨平顶紧，其端面承压应力为 。A、58 N/mm2 B、83 N/mm2 C、72 N/mm2 D 、45 N/mm234主梁支座处支承加劲肋与主梁腹板连接焊缝的焊脚尺寸 hf 应大于或等于 。A、0.5mm B、6 mm C 、9.6 mm D 、5.6mm5-2 一焊接简支工字形截面钢梁的截面尺寸和所承受的静力荷载设计值( 包括梁自重)如图所示，钢材为 Q235B，已知梁的整体稳定已得到保证，梁的容许挠度为 l
14、/400；试计算此梁截面的各项强度和挠度是否满足设计要求。经计算集中荷载处是否需要设置支承加劲肋。5-3 选择一悬挂电动葫芦的简支轨道梁的截面。跨度为 6m，电动葫芦的自重为 6kN，起重能力为 30kN(均为标准值) ，钢材为 Q235B。注：悬吊重量和葫芦自重可作为集中荷载考虑。另外，考虑葫芦轮子对轨道梁下翼缘的磨损，梁截面模量和惯性矩应乘以折减系数 0.9。5-4 一简支梁跨度为 5.5 m，梁上翼缘承受均布静荷载作用，恒载标准值为10.2kNm(不包括梁自重)，活载标准值为 25 kNm ，钢材为 Q235。(1)假定梁的受压翼缘设置可靠的侧向支承，可以保证梁的整体稳定，试选择其最经济
15、型钢截面，梁的容许挠度为 l/250。(2)假定梁的受压翼缘无可靠的侧向支承。试按整体稳定条件选择梁的截面。(3)假设梁的跨度中点处受压翼缘设置一可靠的侧向支承，此梁的整体稳定能否保证？选出其所需截面。5-5 Q235 钢简支梁，荷载标准值为自重 0.9kNm ，承受悬挂集中荷载标准值 110kN，试验算在下列情况下梁截面是否满足整体稳定要求：(1)梁在跨中无侧向支承，集中荷载作用于梁上翼缘；(2)材料改用 Q345 钢；(3)集中荷载悬挂于下翼缘；(4)跨度中点增设上翼缘侧向支承。56 简支槽钢檩条跨度 6m，水平檩距 0.75 m，屋面坡度 1/2.5，跨中设拉条一道。屋面木望板、油毡一层
16、及黏土瓦共重 0.75kN/m2（屋面面积） ；雪荷载为 0.5 kN/m2（水平投影面积） 。钢材为 Q235，屋面体系能保证檩条的整体稳定，容许挠度为 l/200。现初选槽 10，试验算强度和挠度能否满足设计要求。57 一平台的梁格布置如图所示，铺板为预制钢筋混凝土板，焊于次梁上。设平台恒荷载的标准值（不包括梁自重）为 2.0 kN/m2，静力活荷载的标准值为 20 kN/m2。钢材为Q345，焊条为 E50 型，手工焊。(1)试选择次梁截面；(2)分别考虑和不考虑腹板屈曲后强度，设计中间主梁截面；(3)计算主梁翼缘连接焊缝；(4)考虑腹板屈曲后强度，设计主梁加劲肋；(5)设计主次梁连接，
17、次梁连接于主梁侧面；(6)按 1：10 比例尺绘制连接构造图。选择题答案1、B 2、D 3、D 4、A 5、A 6、D 7、D 8、C 9、C 10、B11、C 12、D 13、A 14、C 15、D 16、C 17、B 18、C 19、C 20、D21、A 23、A 24、C 25、 D 26、B 27、D 28、B 29、B 30、C 31、C 32、B 33、B 34、B第六章 习题61 选择题1计算格构式压弯构件绕虚轴的整体稳定时，截面模量 W1x=Ix/y0，其中 y0= 。A、 y1 B、 y2 C、 y3 D、 y42单轴对称截面的压弯构件，应使弯矩 。A、绕非对称轴作用B、绕对
18、称轴作用C、绕任意主轴作用D、视情况绕对称轴或非对称轴作用3单轴对称的实腹式压弯构件整体稳定计算公式中的 。A、W1x 和 W2x 为单轴对称截面绕非对称轴较大和较小翼缘最外纤维的毛截面模量，x 值不同B、W1x 和 W2x 为较大和较小翼缘最外纤维的毛截面模量，x 值不同C、W1x 和 W2x 为较大和较小翼缘最外纤维的毛截面模量，x 值相同D、W1x 和 W2x 为单轴对称截面绕非对称轴较大和较小翼缘最外纤维的毛截面模量，x 值相同4. 有侧移的单层钢框架，采用等截面柱，柱与基础固接，与横梁铰接，框架平面内柱的计算长度系数 为 。A、2.03 B、1.5 C、1.03 D、0.5516 条
19、件：冶金工厂操作平台的剖面如图所示。平台承受由检修材料所产生的均布活荷载标准值为 20kN/m2，平台结构自重为 2 kN/m2，每跨横梁中部设有检修单轨吊车，其作用荷载标准值 F=100 kN，每片框架承受水平活荷载标准值 H50 kN，平台柱自重可忽略不计。平台梁跨度 9m，柱距 5m，柱高 6m，柱顶与横梁铰接，柱底与基础刚接，各列柱纵向均设有柱间支撑，柱顶纵向设有可靠支承，平台面铺钢板，与横梁焊接。平台结构采用 Q235B 钢制作，在框架平面内，中柱截面惯性矩为边柱的 2 倍，中柱截面为钢板焊成的实腹式工字形截面柱，尺寸如图所示，翼缘为 225025(焰切边) ，腹板为 145012。
20、5柱 CD 强轴方向惯性矩为 。A、260 417cm4 B、180 731 cm4 C 、79 685 cm4 D、79 685 mm46柱 CD 弱轴方向的回转半径为 。A、 21.1 cm B、 2.1103 mm C、 603 mm D、 6.03 cm7在恒载作用下，AB 柱轴压力的设计值为 。A、54kN B、65 kN C、71 kN D、86kN8在活载作用下，AB 柱轴压力的设计值为 。A、424.4 kN B、508.8kN C、666.6kN D、739.3 kN9在水平活荷载作用下，AB 柱弯矩的设计值为(横梁的轴向变形忽略不计) 。A、 75 kNm B、 105 k
21、Nm C、 140kNm D、 160kNm10平台柱的框架平面内计算长度为 。A、4 200mm B、6000mm C、9 000mm D 、12 180mm11平台柱的框架平面外计算长度为 。A、4 200mm B、6 000mm C、9 000mm D 、12 180 mm12. 在水平活载作用下，CD 柱 C 点弯矩设计值为（横梁的轴向变形忽略不计） 。A、210 kNm B、240 kNm C、270 kNm D、300 kNm 13. 柱 CD 仅承受轴力 N=1 126kN 作用时，截面最大应力为 。A、62.9 N/mm2 B、76.4 N/mm2 C、112.7 N/mm2
22、D 、135.9 N/mm214. 柱 CD 在 N =1 126kN、Mx = 210kNm 作用下，截面强度的最大应力为 。A、108.3 N/mm2 B、125.7 N/mm2 C、149.1 N/mm2 D、171.4 N/mm215. 柱 CD 在 N =1 126kN、Mx = 210kNm 作用下，截面在框架平面内稳定的最大应力为 。A、104.8 N/mm2 B、124.6 N/mm2 C、145.7 N/mm2 D、194.4 N/mm216柱 CD 在 N =1 126kN、Mx = 210kNm 作用下，截面在框架平面外稳定的最大应力为 。A、 123.3 N/mm2 B
23、、 137.8 N/mm2 C、 158.4 N/mm2 D、 163.4 N/mm262 一 I20a 的工字钢，钢材为 Q235B，承受轴心拉力设计值 N450 kN，长 5 m，两端铰接，求此工字钢构件绕强轴和弱轴可以承受的横向均布荷载。63 两端铰接的拉弯构件承受的荷载如图所示，构件截面无削弱。试确定构件所能承受的最大轴心拉力设计值。截面为 I45a 轧制工宇钢，钢材为 Q235。64 习题 6-3 中轧制工宇钢仍为 I45a，但在两个主平面内同时作用如图所示的横向荷载，试确定作用于构件的最大轴心拉力设计值。65 单向压弯构件如图所示，两端铰接。已知承受轴心压力设计值 N = 400k
24、N，端弯矩设计值 MA = 100 kNm，MB = 50 kNm，均为顺时针方向作用在构件端部，静力荷载。构件长 l=6.2m，在构件两端及跨度中点各有一侧向支承点。构件截面为 I36a，钢材为Q235。试验算此构件的稳定和截面强度，并说明构件承载力由何种条件控制。6-6 悬臂柱承受偏心距为 250mm 的设计压力 1 600kN。在弯矩作用平面外有支撑体系对柱上端形成支点，要求确定热轧 H 型钢或焊接工字形截面，钢材为 Q235(注：当选用焊接工字形截面时，可试用翼缘 240020，焰切边，腹板 146012)。6-7 习题 6-6 中，如果弯矩作用平面外的支撑改为如图所示，所选截面需要如
25、何调整才能适应?调整后柱截面面积可以减少多少?6-8 天窗架侧柱 AB，承受轴心压力的设计值为 85.8 kN，风荷载设计值为2.87kNm(正号为压力，负号为吸力 )，计算长度 l0x=l=3.5ml0y=3.0m。要求确定双角钢截面。钢材为 Q235。6-9 一压弯构件，构件长 12m，两端铰接。在截面的腹板的平面内偏心受压，偏心距为780mm。钢材为 Q235，翼缘为火焰切割边。试计算此压杆所能承受压力的设计值。如果材料改用 Q345，压力的设计值有何改变 ?6-10 验算习题 6-9 压弯构件的翼缘和腹板的宽厚比是否满足局部稳定要求。6-11 单层刚架屈曲时有侧移，柱 AB 和与柱相邻
26、的横梁的截面尺寸如图中剖面 ll 与 22 所示。柱与横梁均刚接，而与基础为铰接。已知 AB 柱承受的轴心压力为 N1 400kN。试求柱所示的 B 端能承受的弯矩。在刚架平面外柱的两端均为不动铰，钢材为 Q235。6-12 一缀条式格构式压弯构件，钢材为 Q235，截面及缀条布置等如图所示，承受的荷载设计值 N500kN 和 Mx=120kNm。在弯矩作用平面内构件上、下端有相对侧移，其计算长度取为 9.0m。在垂直于弯矩作用平面内构件两端均有侧向支撑，其计算长度取为构件的高度 6.2m。试验算此构件截面是否满足要求。613 试设计如图所示的实腹式偏心受压柱的柱脚。柱截面为焊接工字形，截面尺
27、寸为216400 和 18568。钢材为 Q235，焊条为 E43 型，手工焊。柱脚承受下列两组内力设计值：第 1 组（用于确定底板尺寸）：N 1 200kN ，M=450kNm ，e=0.375mm；第 2 组(用于计算锚栓)：N800kN，M=420kNm，e=0.525m。基础混凝土强度等级为 C15，轴心抗压强度设计值 fc=7.5 Nmm2 。试设计此柱脚( 包括确定底板尺寸 B、L 和底板厚度 t，靴梁高度 h，和厚度 t，隔板高度和厚度，柱身与靴梁，靴梁与底板的连接角焊缝焊脚尺寸以及锚栓直径等)。选择题答案1、C 2、A 3、D 4、A 5、C 6、D 7、A 8、B 9、B 10、D11、B 12、A 13、C 14、B 15、C 16、D
