1、主讲人：张健 教授模板设计与施工问题探讨模板坍塌事故搭设错误的现场一方向有另方向无无扫地杆受力不合理悬臂过大单击此处编辑母版标题样式单击此处编辑母版文本样式第二级第三级第四级第五级* 15独立梁的面板及底板一般均采用竹胶合板，其背后均采用木条4060mm或 5080mm作次楞、主楞常采用直径为 48的钢管来作为主楞，立杆一般采用钢管较多，其钢管均用 48mm，少部分由采用 100100方木来作为柱、梁的侧模之间一般采用对拉螺栓来防止鼓胀，但对整个独立梁模板的设计而言，关键是立杆的稳定，尤其是立杆侧向的稳定。立杆侧向的稳定是极其重要的，在具体设计中，应特别加以关注。第一讲：独立梁模板计算实例#独
2、立梁计算实例一现有一钢筋混凝土独立梁，截面300900mm，L=7200mm，其模板布置图见图 5.3-1一、梁侧面板计算梁侧面板均采用厚 15mm竹胶合板制作，其背后用 4060mm 的木枋沿竖向按水平间距 400mm设次楞，次楞背后用两根 5080mm 木枋作主楞，主楞背后用 483mm Q235 钢管作构造立杆进行辅助构造固定。梁按其高度分 300mm一层，采用分层浇筑。（一）荷载计算1.永久荷载标准值新浇混凝土侧压力标准值 ,应以 G4K = 作为计算依据，但为考虑合理和经济，实际采用 2/3高处与底部处的平均值作为具体的计算依据。则 G4k=2.可变荷载标准值振捣荷载 4 KN/ 3
3、.荷载设计值最不利组合S1=1.218+1.44 =27.20KN/m2S2=1.3518+1.40.74=28.22KN/m2 故 S2 S1应以永久荷载效应控制组合为计算依据（二）梁侧面板强度核算沿面板跨度方向线荷载，取 900mm宽，则q=0.925.40=22.86KN/m按四跨连续板求弯矩为： 安全（三）梁侧面板挠度验算线荷载标准值线荷载标准值 =0.9 18=16.2KN/m 基本符合要求二、梁底板面板计算（一）荷载计算1.永久荷载标准值梁模板及其支架之重 0.5 KN/m2梁混凝土自重 0.924=21.6 KN/m2钢筋自重 0.91.5=1.35 KN/m2共计 23.45
4、KN/m22.可变荷载标准值浇筑时冲击荷载 4 KN/ 3.荷载设计值最不利组合S1=1.223.45+1.44 =33.74KN/m2S2=1.3523.45+1.40.74=35.58KN/m2 故 S2 S1应以永久荷载效应控制组合为计算依据（二）梁底板面板强度核算取 1.0m宽计算 沿底板跨度方向线荷载为：q=132.02=32.02KN/m ； L=274mm按简支板计算则 安全（三）梁底板面板挠度验算线荷载标准值 =123.45=23.45KN/m 符合要求（四）梁底板下纵梁计算梁底板下纵梁采用东北松 5080mm 木枋，承重立杆的纵向间距为1.2m，及计算简图见图 5.3-2线荷
5、载 q=0.1532.02=4.803KN/m ； L=1.2m； =0.1523.45=3.52KN/m纵梁抵抗矩挠度验算： 安全三、次、主楞计算次楞截面为 4060mm ，主楞截面为 5080mm ，均采用东北松制作，其两者计算简图分别见图 5.33 、 4（一）次楞计算三角形线荷载 q1=0.425.4=10.16KN/m弯矩距 A支座： 弯矩距 A支座： 实际 M跨应减去两端 Ma、 Mb在其位置处所产生的竖向值，其实际值为：强度核算 安全变形因次楞两端有悬臂弯矩作用，故其变形已足够可满足，可不必核算。（二）主楞计算见图 5.3-3及图 5.3-4：M=0.267 3.31 1.2=1.061KN.m主楞采用 50 80木枋，其单根抵抗矩每一支座处（也即对拉螺栓处）同时布置两根，其抗弯强度核算如下： 安全=2.2673.311.2=9.005KN
