1、第一章 工程概况一、工程名称：天利-财富广场幕墙工程二、工程地点：松滋市新江口镇三、工程内容：玻璃、铝板、石材幕墙第二章 结构设计理论和标准一、本结构计算遵循以下规范及标准：1、 建筑幕墙 （JGJ 3035-1996）2、 金属与石材幕墙工程技术规范 （JGJ 133-2001）3、 建筑幕墙抗雷性能振动台试验方法 （GB/T 1857）4、 建筑幕墙平面内变形检测方法 （GB/T 18250）5、 建筑幕墙物理性能分析 （GB/T 18/15225）6、 建筑幕墙风后变形性能测试方法 （GB/15226）7、 建筑幕墙空气渗透性能测试方法 （GB/ 15227）8、 建筑幕墙雨水渗透性能测
2、试方法 （GB/15228）9、 建筑幕墙工程质量检测标准 （JGJ/T139-2001）10、 天然石材产品放射分类控制标准 （JC158-1993）11、 干挂石材幕墙用环氧胶粘剂 （JC887-2001）12、 高层民用建筑设计防火规范 （GB 50045-95）13、 建筑幕墙质量验收标准 （GB50210）二、本结构计算遵循以下设计理论和规定：1、玻璃幕墙按围护结构设计，其骨架竖梃悬挂在主体结构上，处于受拉状态，层与层之间设置竖向伸缩缝。2、玻璃幕墙及其连接件均具有承载力、刚度和相对于主体结构的位移能力，均采用螺栓连接。3、幕墙均按 6 度设防，遵循“小震不坏，中震可修，大震不倒”的
3、原则，幕墙在设防烈度地震作用下经修理后仍可使用，在罕遇地震作用下幕墙骨架不脱落。4、幕墙构件在重力荷载、风荷载、地震作用、温度作用和主体结构位移影响下均具有安全性。5、幕墙构件采用弹性方法计算，其截面最大应力设计值应不超过材料的强度设计值： 式中 荷载和作用产生的截面最大应力设计值； 材料强度设计值。6、荷载和作用效应组合的分项系数按下列规定采用：、进行幕墙构件、连接件和预埋件承载力计算时：重力荷载 G：1.2风荷载 W：1.4地震作用 E：1.3温度作用 T：1.2、进行位移和挠度计算时：重力荷载 G：1.0风荷载 w：1.0地震作用 E：1.0温度作用 T：1.07、当两个及以上的可变荷载
4、或作用（风荷载、地震作用和温度作用）效应参加组合时，第一个可变荷载或作用效应的组合系数可按 1.0 采用；第二个可变荷载或作用效应的组合系数可按 0.6 采用；第三个可变荷载或作用效应的组合系数可按 0.2 采用。8、荷载和作用效应可按下式进行组合：S= GSG+ w wSw+ E ESE+ T TST 式中 S 荷载和作用效应组合后的设计值；SG 重力荷载作为永久荷载产生的效应；SW、S E、S T 分别为风荷载、地震作用和温度作用作为可变荷载和作用产生的效应。按不同的组合情况，三者可分别作为第一个、第二个和第三个可变荷载和作用产生的效应； G、 w、 E、 T各效应的分项系数，可按 2.2
5、.6 采用； w、 E、 T分别为风荷载、地震作用和温度作用效应的组合系数。取决于各效应分别作为第一个、第二个和第三个可变荷载和作用的效应，可按 2.2.7 取值；9、幕墙按各效应组合中的最不利组合进行设计。第三章 幕墙材料的物理特性及力学性能一、玻璃的强度设计值：强度设计值 g(N/mm2)类 型 厚 度(mm)大面上的强度 边缘强度512 28.0 19.5浮法玻璃1519 20.0 14.0512 84.0 58.8钢化玻璃1519 59.0 41.3二、铝合金型材的强度设计值：强度设计值 g(N/mm2)型材状态抗拉、抗压 抗剪6063、T5 84.2 48.9三、幕墙连接件钢材的强度
6、设计值：强度设计值(N/mm 2)钢材类型抗拉、抗压和抗弯 抗剪 VQ235（第一组） 215 125四、焊缝强度设计值： 强度设计值 (N/mm2)焊接方法和焊条型号构件钢材 对接焊缝隙(三级) 角焊缝抗拉、抗弯 抗拉、抗压、抗剪手工焊E43XX 型 Q235 185 160五、螺栓连接的强度设计值： 强度设计值 (N/mm2)螺栓钢号C 级 A 级、B 级抗拉 抗剪 抗拉 抗剪普通螺栓 Q235 170 130 170 170六、幕墙材料的重力体积密度：序号 材料名称 密度（KN/m3）密度（N/mm 3）1 玻 璃 25.6 2.5610-52 矿棉（防火棉、保温棉） 0.51.0 (0
7、.51.0)10-63 铝合金型材 28.0 2.810-54 钢 材 78.5 7.8510-5七、幕墙材料的弹性模量：序号 材 料 弹性模量 E (N/mm2)1 玻 璃 0.721052 铝合金 0.701053 Q235 钢材 2.061054 不锈钢（奥氏体） 2.06105八、幕墙材料的线膨胀系数：序号 材 料 线膨胀系数 (X10-5)1 混凝土 1.02 钢 材 1.23 铝合金 2.354 玻 璃 1.05 不锈钢（奥氏体） 1.8第四章 荷载及作用计算一、风荷载作用1、作用在幕墙上的风荷载标准值按下式计算： K = ZZ S o 式中 K 作用在幕墙上的风荷载标准值（KN/
8、m 2） ； Z 瞬时风压的阵风系数，取 2.25；Z 风压高度变化系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范GB50009-2001 采用，取 Z= 0.616 (Z/10)0.44（按 C 类地区计算） ； S风荷载体型系数，竖向幕墙外表面取1.5； o基本风压，根据建筑结构荷载规范GB50009-2001，济南市取 0.45KN/ m2。则 K=2.25Z1.50.45=1.52ZKN/m2 (公式 4.1)2、作用在幕墙上的风荷载设计值按下式计算：= w K 式中 作用在幕墙上的风荷载设计值（KN/m 2） ； w风荷载作用效应的分项系数,取 1.4；则 =1.4 K (公式 4.2)二、地
9、震作用（1）玻璃地震作用1、垂直于幕墙平面的均布水平地震作用按下式计算：qE= E maxG/A式中 q E 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用（KN/m 2） ； E 动力放大系数，取 3.0； max 水平地震影响系数最大值，6 度防震设计时取 0.04；G/A 幕墙单位面积自重标准值。则 q E=3.00.040.4=0.05KN/m2 (公式 4.3)2、 平行于幕墙平面的集中水平地震作用按下式计算：pE= E maxG式中 p E 平行于幕墙平面的集中水平地震作用（KN） ； E 动力放大系数，取 3.0； max 水平地震影响系数最大值，6 度防震设计时取0.04；G 幕墙构件的重量
10、（KN） ，玻璃幕墙等于 0.5bh。则 p E=3.00.040.5bh=0.06bh KN (公式 4.4)三、 水平荷载及作用效应的最不利组合值按下式计算：S= w w K+ E EqE (公式 4.5)式中 可变荷载组合系数： w=1.0, E=0.6荷载分项系数：进行强度计算时， w=1.4, E=1.3进行挠度计算时， w=1.0, E=1.0四、根据公式 4.1、4.2、4.3、4.4 和 4.5，计算得每一幕墙表面上的水平风压荷载标准值、设计值以及风压荷载与水平地震作用的组合值如下：（表 4.1）荷载组合(KN/m 2)序号 幕 墙标 高(m) Z K (kN/m2)(kN/m
11、2)S S1 99.75 1.69 2.57 3.59 3.63 2.602 95.25 1.66 2.52 3.52 3.56 2.553 92.25 1.64 2.49 3.48 3.52 2.534 89.25 1.61 2.45 3.43 3.47 2.485 86.25 1.59 2.42 3.38 3.42 2.456 79.05 1.53 2.33 3.26 3.30 2.367 53.85 1.29 1.96 2.75 2.79 1.998 28.65 0.98 1.49 2.08 2.12 1.529 25.05 0.92 1.4 1.96 2.00 1.4310 15.85
12、 0.75 1.15 1.61 1.65 1.1811 6.65 0.51 1.00 1.40 1.44 1.03说明：根据规范第 5.2.2 条作用于幕墙上的风荷载标准值不应小于1.0KN/M2。因此本表中序号 11 的 K=1KN/M2表中 S玻璃幕墙的风荷载设计值与水平地震作用设计值的组合值，用于强度计算；S玻璃幕墙的风荷载标准值与水平地震作用标准值的组合值，用于挠度计算。第五章 幕墙板块的选用与校核第一节 南立面玻璃幕墙5-1 隐框式幕墙玻璃的选用与校核幕墙玻璃最大分格尺寸：ab1185mm1800mm；对应标高为：99.75M，查表 4.1 得S=3.63kN/m2，S=2.6kN/
13、m 25-1-1 幕墙玻璃在垂直于玻璃平面的组合荷载作用下，其最大应力按下式校核：6Sa2= t2式中 组合载作用下玻璃最大应力（ N/mm2） ；S 组合荷载设计值（N/mm 2） ；a 玻璃短边边长（mm） ；t 玻璃的厚度（mm） ； 弯曲系数，可按边长比 a/b 由下表查出（b 为长边边长） ， 玻璃的大面上强度允许值，6mm 钢化玻璃取84.0N/mm2。A/b 0.00 0.25 0.33 0.40 0.50 0.55 0.60 0.65 0.1250 0.1230 0.1180 0.1115 0.1000 0.0934 0.0868 0.0804A/b 0.70 0.75 0.8
14、0 0.85 0.90 0.95 0.95 1.00 0.0742 0.0683 0.0628 0.0576 0.0528 0.0483 0.0483 0.0442由 a/b1185/18000.66 查得 0.079260.07913.6310-311962则 （1.26） 247.5N/mm284.2 N/mm2 安全！5-1-2 幕墙玻璃在垂直于玻璃平面的组合荷载作用下的挠度校核。根据 a/b=1185/1800=0.66 查建筑结构静力计算手册，四边简支板挠度系数：=0.00782Eh3刚度：Bc= 12(1- 2)式中：Bc刚度；E玻璃弹性模量（72000N/mm 2） ；H玻璃板厚
15、（mm） ；泊桑比（玻璃 0.2） ；Eh3 72000(7.2)3Bc= = =2332800N/mm12(1- 2) 12（1-0.2 2）挠度：qkl4 2.610-311854= =0.00782 =17.2mmBc 2332800挠度大于玻璃板厚，应考虑大挠度的影响，上述按小挠度公式计算的应力，挠度值应乘以折减系数进行挠度修正。挠度修正：Ska4Q= Et4式中：Sk荷载组合；a玻璃短边尺寸；E玻璃弹性模量；t玻璃厚度（中空玻璃 1.2t=1.26=7.2mm）Ska4 2.610-311854Q= = =26.5Et4 72000(7.2)4查表 5.4.3 得拆减系数 0.87。
16、修正后挠度值：=0.8717.2=15mm1 15 1 1= = 1185 79 80结论：强度修正后富余更大。挠度虽然较大，但仍在允许范围内。5-1-3 在年温度变化影响下玻璃边缘与边框之间发生挤压时在玻璃中产生的挤压温度应力 t1按下式校核：2c-dct1=E(T - )b中空玻璃与槽口的配合式中 t1由于温度变化在玻璃中产生的挤压应力（ N/mm2） ，当计算值为负时，挤压应力取为零；E 玻璃的弹性模量，取 0.72X105 N/mm2； 玻璃的线膨胀系数，取 1.0X10-5；T 幕墙年温度变化（） ，取 80；c 玻璃边缘与边框之间的空隙,隐框幕墙取 20mm；dc 施工误差，取 3
17、mm；b 玻璃的长边尺寸（mm） 。2203则 t10.72105(1.010-580 )1800-14220 不产生挤压应力！ 5-1-4 玻璃中央与边缘温度差应力 t2按下式计算t20.74E1234(TCTS) 式中 t2温度应力（N/mm 2） ；E 玻璃的弹性模量，取 0.72X105 N/mm2； 玻璃的线膨胀系数，取 1.0X10-5；1阴影系数，取 1.0；2窗帘系数，取 1.1；玻璃面积 A=1.1851.8 =2.1M 23玻璃面积系数，取 1.08；4嵌缝材料系数，取 0.4；TCTS玻璃中央与边缘的温度差，取 40。 玻璃的边缘强度允许值，6mm 钢化玻璃取58.8N/
18、mm2。则 t20.740.721051.010-51.01.11.080.44010.1 N/mm2 58.8 N/mm2 合格！第六章 玻璃幕墙结构胶缝计算6-1 隐框玻璃幕墙结构胶缝计算选取最不利板块为代表计算（最大标高处）玻璃分格尺寸：ab1185mm1500mm；对应标高为：99.75m, 查表 4.1 得 K=2.57 KN/m2。6-1-1 结构硅酮密封胶中的应力由所承受的短期或长期荷载和作用计算，并应分别符合下式条件：K1或 K1 1K2或 K2 2式中 K1短期荷载或作用在结构硅酮密封胶中产生的拉应力标准值（N/mm 2） ； K1短期荷载或作用在结构硅酮密封胶中产生的剪应力
19、标准值（N/mm 2） ；K1长期荷载或作用在结构硅酮密封胶中产生的拉应力标准值（N/mm 2） ； K1长期荷载或作用在结构硅酮密封胶中产生的剪应力标准值（N/mm 2） ；1 结构硅酮密封胶短期强度允许值，取 0.14N/mm2；2 结构硅酮密封胶长期强度允许值，取 0.007N/mm2；6-1-2 结构硅酮密封胶的粘结宽度计算6-1-2-1 在风荷载作用下，结构硅酮密封胶的粘结宽度 CS 按下式计算： KaCS 2000 1式中 C S 在风荷载作用下结构硅酮密封胶的粘结宽度（mm） ； K 风荷载标准值（KN/m 2） ；a 玻璃的短边长度（mm） ；1 结构硅酮密封胶短期强度允许值，
20、取 0.14N/mm2。2.571185则 C S 10.9mm20000.146-1-2-2 在玻璃自重作用下，结构硅酮密封胶的粘结宽度 CSG按下式计算：qGKabCSG 2000（a+b） 2式中 C SG在玻璃自重作用下结构硅酮密封胶的粘结宽度（mm） ；qGK玻璃单位面积重量（KN/m 2） ；a、b玻璃的短边和长边长度（mm） ；2 结构硅酮密封胶长期强度允许值，取 0.007N/mm2。25.6（6+6）10 -311851500则 C SG 14.5 mm2000 (11851500) 0.007所以本工程中玻璃幕墙所取胶缝粘结宽度 15mm 满足要求！6-1-3 结构硅酮密封
21、胶的粘结厚度按下式计算幕墙玻璃的相对位移量（最大温差 80）玻璃长边的最大尺寸 l=1800mmS=l(a 钻 -a 玻 )t=1800(2.35105-1105)80=1.9mmStS (2)式中 t S结构硅酮密封胶的粘结厚度（mm） ；S幕墙的相对位移量，取 4mm ；结构硅酮密封胶的变位承受能力，取 25%。1.9则 t S 2.5mm 0.25 (20.25)故本工程所取胶缝粘结厚度 6mm 满足要求！第七章 玻璃幕墙立柱计算第一节 南立面玻璃幕墙计算一、标高 99.75m86.25m 玻璃幕墙立柱计算1、概述：幕墙立柱均悬挂在主体结构上的拉弯构件进行设计,立柱在水平荷载和自重的共同
22、作用下处于拉弯状态,不需验算其稳定性,仅计算其截面承载力和挠度。本立柱位于主塔楼，南立面标高 99.75m。查（表 4.1）得 S=3.63KN/m2 S=2.60KN/m2荷载带宽 b =1.185Mq=Sb=3.631.185=4.3 KN/mq=Sb=2.61.185=3.08 KN/m2、内力计算按铰接多跨连续梁计算简图，采用理正建筑结构系列软件平面刚桁架计算程序最大弯矩 Mmax=3.9KN.m，采用 Y140-1A=1358mm2 I=3.5106 mm4 Wmin=4.95104 mm3 由自重产生的最大轴力N=0.4bh=0.41.1855.5=6.52KNa 强度验算M Nm
23、ax aW A03.9106 6.52103 1.054.95104 1358=75+4.8=79.8 KN/mm2 84.2 N/mm2式中 max立柱截面承载力量大值（ N/mm2） ；N 立柱拉力设计值（N） ；A0 立柱的净截面面积；M 立柱弯矩设计值（Nmm） ； 塑性发展系数，可取为 1.05；W 立柱对 x 轴的净截面抵抗矩（mm 3） ；a 立柱的强度设计值，铝材取 84.2N/mm2。3、刚度验算由计算结果得 max=15.6mm L/180=3000/180=16.7 mm （安全）二、标高 86.25m53.85m 玻璃幕墙立柱计算1、概述：幕墙立柱均悬挂在主体结构上的抗
24、弯构件进行设计，立柱在水平荷载和自重的共同作用下，处于拉弯状态，不需验算其稳定性，仅计算其截面承载力和挠度。本立柱位于主塔楼，南立面标高 86.25m。查（表 4.1）得 S=3.42KN/m2 S=2.45KN/m2荷载带宽 b=1.185mq=Sb=3.421.185=4.05KN/m2 q=Sb=2.451.185=2.90 KN/m22、内力计算：按不等跨二跨连续梁计算（采用赵西安编著的计算用表）=/h 短跨跨度 h双跨连梁总长度（层高） 中支座最大弯距M（qh 2）长跨最大挠度 u(10-3qh4/EI)0.10 -0.09125 3.79730.15 -0.07718 3.2056
25、0.20 -0.06500 2.65390.25 -0.05469 2.09460.30 -0.04625 1.63480.35 -0.03969 1.24430.40 -0.03500 0.87580.45 -0.03218 0.56450.50 -0.03125 0.3128 = a/l = 0.58/3.6 = 0.16查表 m=0.0747M=mqh2=0.07474.053.62=3.92 KN.M由自重产生的最大轴力N =0.5bh =0.51.1853.6 =2.13 KN3、 强度验算：采用 Y140-1A=1358mm2 I=3.5106mm4 Wmin=4.95104mm2
26、N Mmax aA0 W3.92106 2.13103 =75.4+1.6=77 N/mm2 84.2 N/mm21.054.95104 1358式中 max立柱截面承载力量大值（ N/mm2） ；N 立柱拉力设计值（N） ；A0 立柱的净截面面积；M 立柱弯矩设计值（Nmm） ； 塑性发展系数，可取为 1.05；W 立柱对 x 轴的净截面抵抗矩（mm 3） ；a 立柱的强度设计值，铝型材取 84.2N/mm2。b.刚度验算=0.16由表查得 挠度系数 =0.0031qkh4 2.93.641012 =0.0031 EI 0.71053.5106=6.2mmL/180 =3600/180 =2
27、0mm (安全)三、 标高 53.86m25.05m 玻璃幕墙立柱计算1、概述：幕墙立柱均悬挂在主体结构上的抗弯构件进行设计，立柱在水平荷载和自重的共同作用下，处于拉弯状态，不需验算其稳定性，仅计算其截面承载力和挠度。本立柱位于主塔楼南立面，标高 53.85m。查（表 4.1）得 S=2.79KN/m2 S=1.99 KN/m2荷载带宽 b=1.185mq=Sb=2.791.185=3.31 KN/mq=Sb=1.991.185=2.36 KN/m2、内力计算按不等跨=跨连续梁计算(采用赵西安编著的计算用表)=/l =580/3600 =0.16查表 m=0.0747 =0.0031M=mqh
28、2 =0.07473.313.62 =3.2 KN.M由自重产生的最大轴力N=0.5bh =0.51.1853.6 =2.13 KN3、强度验算采用 Y130-1A =1298 mm2 IX=2.91106 mm4Wmin =4.43104N Mmax aA0 W3.2106 2.13103 =1.6+68.8=70.4 N/mm2 84.2N/mm21.054.43104 1298式中 max立柱截面承载力量大值（ N/mm2） ；N 立柱拉力设计值（N） ；A0 立柱的净截面面积；M 立柱弯矩设计值（Nmm） ； 塑性发展系数，可取为 1.05；W 立柱对 x 轴的净截面抵抗矩（mm 3）
29、 ；a 立柱的强度设计值，铝材取 215N/mm2。4、 刚度验算由表查得 刚度系数 =0.0031qk h4 2.363.641012 = = 0.0031EI 0.71052.91106 =6mm L/180=3600/180=20mm (安全)四、标高 25.05m6.65m 玻璃幕墙立柱计算1、概述：幕墙立柱均悬挂在主体结构上的抗弯构件进行设计，立柱在水平荷载和自重的共同作用下，处于拉弯状态，不需验算其稳定性，仅计算其截面承载力和挠度。本立柱位于主塔楼南立面，标高 25.05m。查（表 4.1）得 S=2.00KN/M2 S=1.43 KN/M2荷载带宽 b=1.185Mq=Sb=2.
30、001.185=2.37 KN/mq=Sb=1.431.185=1.69 KN/m2、内力计算按不等跨=跨连续梁计算(采用赵西安编著的计算用表)=/h=580/4600 =0.12查表 m=0.0856 =0.00356M=mqh2 =0.08562.374.62 =4.29 KN.M由自重产生的最大轴力N=0.5bh =0.51.1854.6 =2.73 KN3、强度验算采用 Y150-1W=5.48104 mm3 A=1418mm2 I=4.155106 mm4M Nmax aW A04.29106 2.73103 1.055.48104 1418=74.6+1.9=76.5 KN/mm2
31、 84.2 N/mm2 (安全)式中 max立柱截面承载力量大值（ N/mm2） ；N 立柱拉力设计值（N） ；A0 立柱的净截面面积；M 立柱弯矩设计值（Nmm） ； 塑性发展系数，可取为 1.05；W 立柱对 x 轴的净截面抵抗矩（mm 3） ；a 立柱的强度设计值，铝材取 84.2N/mm2。5、 刚度验算由表查得 挠度系数=0.00356qk h4 1.694.641012 = = 0.00356EI 0.71054.155106 =9.3mm L/180=4600/180=25.6mm 20mm (安全)五、标高 6.65m0.65m 玻璃幕墙立柱计算1、概述：幕墙立柱均悬挂在主体结
32、构上的抗弯构件进行设计，立柱在水平荷载和自重的共同作用下，处于拉弯状态，不需验算其稳定性，仅计算其截面承载力和挠度。本立柱位于主塔楼南立面，标高 6.65m。查（表 4.1）得 S=1.44KN/m2 S=1.03KN/m2荷载带宽 b=1.185mq=Sb=1.441.185=1.71 KN/m2 q=Sb=1.031.185=1.22 KN/m22、内力计算：按不等跨=跨连续梁计算(采用赵西安编著的计算用表)=/h=830/6000 =0.14查表 m=0.08 =0.00332M=mqh2 =0.081.7162 =4.92 KN.M由自重产生的最大轴力N=0.5bh =0.51.185
33、6.0=3.56 KN3、强度验算采用 Y160-1W=6.03104 mm3 A=1478mm2 I=4.88106 mm4M Nmax aW A04.92106 3.56103 1.056.03104 1478=77.7+2.4=80.1 KN/mm2 84.2 N/mm2 (安全)式中 max立柱截面承载力量大值（ N/mm2） ；N 立柱拉力设计值（N） ；A0 立柱的净截面面积；M 立柱弯矩设计值（Nmm） ； 塑性发展系数，可取为 1.05；W 立柱对 x 轴的净截面抵抗矩（mm 3） ；a 立柱的强度设计值，铝材取 84.2N/mm2。4、刚度验算=0.14 由表查得 挠度系数
34、=0.00332qk h4 1.22641012 = = 0.00332EI 0.71054.88106 =15.4mm L/180=6000/180=33.3mm20mm (安全)第二节 东、西、北立面玻璃幕墙立柱计算一、 标高 80.25m53.85m 玻璃幕墙立柱计算1、概述：本立柱虽非悬挂，但自重很小，杆件较短，稳定性不验算。本立柱位于主塔楼东、西、北立面，标高 80.25m。查（表 4.1）得 S=3.3KN/m2 S=2.36KN/m2荷载带宽 b=1.185mq=Sb=3.31.185=3.91 KN/m2 q=Sb=2.361.185=2.8 KN/m22、内力计算：楼层高 3
35、600mm, 窗台高 900mm, 梁高 650mm立柱计算长 h=3600-900-650 =2050 mm力学模式为简支梁M=1/8ql2 =1/83.912.052 =2.05KN.m由自重产生的最大轴力N=0.5bh =0.51.1852.05 =1.2 KN初选型材:W=M/ =2.05106/84.2 =2.43104 mm3采用铝型材 M100-1AWx=3.3104 mm3 A=1315mm2 I=2.74106 mm43、强度验算M Nmax aW A02.05106 1.2103 1.053.3104 1315=59.2+0.9=60.1 KN/mm2 84.2 N/mm2
36、 (安全)式中 max立柱截面承载力量大值（ N/mm2） ；N 立柱拉力设计值（N） ；A0 立柱的净截面面积；M 立柱弯矩设计值（Nmm） ； 塑性发展系数，可取为 1.05；W 立柱对 x 轴的净截面抵抗矩（mm 3） ；a 立柱的强度设计值，铝材取 84.2N/mm2。4、刚度验算5qh4 52.82.0541012= = =3.4mm384EI 3840.71052.74106L/180=2050/180=11.4mm （安全）二、 标高 53.85m28.65m 玻璃幕墙立柱计算1、概述：幕墙立柱均悬挂在主体结构上的抗弯构件进行设计，立柱在水平荷载和自重的共同作用下，处于拉弯状态，
37、不需验算其稳定性，仅计算其截面承载力和挠度。本立柱位于主塔楼东、西、北立面，标高 53.85m。查（表 4.1）得 S=2.79KN/m2 S=1.99KN/m2荷载带宽 b=1.185mq=Sb=2.791.185=3.31 KN/m2 q=Sb=1.991.185=2.36 KN/m22、内力计算：楼层高 3600mm, 窗台高 900mm, 梁高 650mm立柱计算长度 h=3600-900-650 =2050mm力学模型为简支梁，计算跨度 l=2.05MM=1/8qh2 =1/83.32.052 =1.73KN.m由自重产生的最大轴力N=0.5bh =0.51.1852.05=1.2
38、KN初选型材:W=M/ =1.73106/84.2 =2.05104 mm3采用铝型材 M75-1AW=2.27104 mm3 A=1165mm2 I=1.6106 mm43、强度验算M Nmax aW A01.73106 1.2103 1.052.27104 1165=72.6+1.0=73.6 KN/mm2 84.2 N/mm2 (安全)式中 max立柱截面承载力量大值（ N/mm2） ；N 立柱拉力设计值（N） ；A0 立柱的净截面面积；M 立柱弯矩设计值（Nmm） ； 塑性发展系数，可取为 1.05；W 立柱对 x 轴的净截面抵抗矩（mm 3） ；a 立柱的强度设计值，铝材取 84.2
39、N/mm2。4、刚度验算5q h4 52.362.0541012 = = 384EI 3840.71051.6106=4.8mm L/180=2050/180=11.4mm (安全)第三节 东、西、北立面裙楼玻璃幕墙立柱计算一、 标高 28.65m25.05m 玻璃幕墙立柱计算1、概述：幕墙立柱均悬挂在主体结构上的抗弯构件进行设计，立柱在水平荷载和自重的共同作用下，处于拉弯状态，不需验算其稳定性，仅计算其截面承载力和挠度。本立柱位于裙楼，标高 28.65m。查（表 4.1）得 S=2.12KN/m2 S=1.52KN/m2荷载带宽 b=1.9mq=Sb=2.121.9=4.03 KN/m2 q
40、=Sb=1.521.9=2.89 KN/m22、内力计算：按二等跨连续梁计算简图，总长 4.2M，半跨 2.1M(采用赵西安编著的计算用表) =a/h=2100/4200 =0.5查表 m= - 0.03125 =0.003128M=mqh2 =-0.031254.03(4.2)2 =2.22 KN.M由自重产生的最大轴力N=0.5bh =0.51.94.2=3.99 KN初选型材截面:W=M/ =2.22106/84.2 =2.64104 mm3采用铝型材 M100-1AWmin=3.32104 mm3 A=1315mm2 I=2.74106 mm43、强度验算M Nmax aW A02.2
41、2106 3.99103 1.053.32104 1315=63.7+3=66.7 KN/mm2 84.2 N/mm2 (安全)式中 max立柱截面承载力量大值（ N/mm2） ；N 立柱拉力设计值（N） ；A0 立柱的净截面面积；M 立柱弯矩设计值（Nmm） ； 塑性发展系数，可取为 1.05；W 立柱对 x 轴的净截面抵抗矩（mm 3） ；a 立柱的强度设计值，铝材取 84.2N/mm2。4、刚度验算由表查得 挠度系数 =0.003128qkh4 0.0031282.894.241012= = =14.7mmE I 0.71052.74106L/180=4200/180=23.3mm 20
42、mm （安全）二、 标高 25.05m6.65m 玻璃幕墙立柱计算1、概述：幕墙立柱均悬挂在主体结构上的抗弯构件进行设计，立柱在水平荷载和自重的共同作用下，处于拉弯状态，不需验算其稳定性，仅计算其截面承载力和挠度。本立柱位于裙楼，标高 25.05m。查（表 4.1）得 S=2.0KN/m2 S=1.43KN/m2荷载带宽 b=1.17mq=Sb=2.01.9=3.8 KN/m2 q=Sb=1.431.9=2.72 KN/m22、内力计算：按不等跨两跨连续梁计算(采用赵西安编著的计算用表)=a/h=650/4600 =0.14查表 m= 0.0856 =0.00356M=mqh2 =0.0856
43、3.8(4.6)2 =6.88 KN.M由自重产生的最大轴力N=0.5bh =0.51.94.6=4.37 KN初选型材截面:W=M/ =6.88106/84.2 =8.17104 mm3由上计算知，铝型材太大（远远超过 M160-1A）改采用内钢外铝初选：W=M/ =6.88106/215 =3.2104 采用 10#槽钢 W X=3.97104 mm3A=1274mm2 I=1.98106 mm4外套铝型材 M120-1A3、强度验算M Nmax aW A06.88106 4.37103 1.053.97104 1274=165+3.4=168.4 KN/mm2 215N/mm2 (安全)式中 max立柱截面承载力量大值（ N/mm2） ；N 立柱拉力设计值（N） ；A0 立柱的净截面面积；M 立柱弯矩设计值（Nmm） ； 塑性发展系数，可取为 1.05；W 立柱对 x 轴的净截面抵抗矩（mm 3） ；a 立柱的强度设计值，钢材取 215N/mm2。4、刚度验算由表查得 挠度系数 =0.00356qkh4 2.724.641012= = 0.00356 =10.6mmE I 2.061051.9
