1、 1 / 13目录1.后浇带应力的换撑 .21.1 温度后浇带 .21.2 负二层人防部分沉降后浇带 .21.3 负二层非人防沉降后浇带 .21.4 负一层沉降后浇带 .22车道应力的换撑 23.计算书 103.1 后浇带换撑验算 103.1.1 混凝土型钢梁受压计算 103.1.2 人防区后浇带计算 I25a .113.2 车道换撑验算 122 / 131.后浇带应力的换撑1.1 温度后浇带在两侧混凝土浇筑完 12 小时后封闭。如以后出现裂缝现象，裂缝处用环氧树脂注浆封闭。1.2 负二层人防部分沉降后浇带（ - 轴/ - 轴） A E 1920布置间距 1200mm 的 I25a（Q345）
2、传力型钢，型钢腹板与楼板平行布置于楼板内，埋入混凝土板 500mm，端部设置 25011610mm 端板，见附图人防后浇带布置传力型钢平面示意图 。1.3 负二层非人防沉降后浇带（ - 轴/ - 轴、 - 轴/ - ）轴 E M 1920 M K 1920布置 I25a 传力型钢于每道主次梁内，传力型钢埋入混凝土梁内 500mm，端部设置 25011610mm 端板；换撑处板钢筋预留，混凝土后浇，梁和该层结构一起浇筑完成。见附图负二层非人防后浇带布置传力型钢平面示意图 。1.4 负一层沉降后浇带（ - 轴/ - 轴、 - 轴/ - 轴） A M 1920 M K 9 20布置 I25a（Q34
3、5）传力型钢于主次梁内。传力型钢埋入混凝土梁 500mm，端部设置 25011610mm 端板；沉降后浇带换撑处板钢筋预留，混凝土后浇，梁和该层结构一起浇筑完成。见附图负一层后浇带布置传力型钢平面示意图 。2车道应力的换撑车道（ - 轴/ -1/G 轴）负二层处布置直径 609mm、壁厚 16mm，间2728 E距 4000mm 的圆钢管，实现应力的换撑；车道（ - 轴/ 轴）负二层 1 3 B E处布置直径 609mm，壁厚 16mm 圆钢管；圆钢管中心应与两侧混凝土楼板中心对齐，墙体混凝土内预埋 16mm 厚、800800mm 端板，端板上焊接 500mm 长、9C25 钢筋锚入混凝土墙体
4、内（见换撑平面布置图及车道换撑大样图） 。3 / 13负二层后浇带、车道换撑平面布置图4 / 13负一层沉降后浇带、车道换撑平面布置图砼型钢梁大样图5 / 13人防板后浇带内传力型钢布置图：6 / 137 / 13非人防板后浇带内传力型钢布置图：8 / 139 / 13车道换撑大样图：9C25钢 筋 9C25钢 筋- 轴/ -1/G 轴车道大样图2728 E9C25钢 筋 9C25钢 筋- 轴/ 轴车道换撑大样图 1 3 B E 9C25钢 筋封板处详图10 / 133.计算书3.1 后浇带换撑验算负二层人防沉降后浇带。根据基坑监测报告，第二道支撑内力最大为9576.25KN，按 12 米每跨
5、计算。负二层人防沉降后浇带加强传力型钢布置间距1200mm,则型钢根数（12000/1200）+1=11 根，型钢取 11 根，每根受力按9576.25/11=870.57KN；负二层非人防沉降后浇带。砼型钢梁换撑间距取 2800mm，则根数12000/2800+1=5.24 根，取 5 根，每根受力按 9576.25/5=1915.25KN。负一层沉降后浇带。第一道支撑内力最大为 2678.74KN，按 12 米每跨计算，负一层沉降后浇带加强传力型钢布置间距取最大 2400mm,则型钢根数（12000/2400+1=5.24，取 5 根，每根受力 2678.74/5=535.748KN。即只
6、需验算负二层处型钢受力即可。3.1.1 混凝土型钢梁受压计算：取截面较小梁（次梁）计算：次梁有效截面积：200550-4850=105150mm2每根混凝土型钢梁容许受力为 F2=10515010-614.3103=1503.645KNI25a：h=250mm t=13mmb=116mm R=10mmd=8mmX-X 轴：Ix=5020cm4 Wx=402cm3ix=10.18cm Ix/Sx=21.6cm Sx=230.7cm3Y-Y 轴Iy=280cm4 Wy=48.3cm311 / 13Iy=2.4cm截面面积：48.5cm 2单位重量：38.1kg/m抗压强度设计值 f=215N/mm
7、2长细比：x=1000/101.8=9.82y=500/24=20.8查表得：x=0.995y=0.979整体稳定验算：N=1915.25KN-F2=1915.25-1503.645KN=411.605KNN/A=411.60510 3/0.97948.5102=86.687f=2153.1.2 人防区后浇带计算 I25a：h=250mm t=13mmb=116mm R=10mmd=8mmX-X 轴：Ix=5020cm4 Wx=402cm3ix=10.18cm Ix/Sx=21.6cm Sx=230.7cm3Y-Y 轴Iy=280cm4 Wy=48.3cm3Iy=2.4cm截面面积：48.5c
8、m 2单位重量：38.1kg/m抗压强度设计值 f=215N/mm2长细比：x=1000/101.8=9.82y=500/24=20.812 / 13查表得：x=0.995y=0.979整体稳定验算：N=870.57KNN/A=870.5710 3/0.97948.5102=183.3f=2153.2 车道换撑验算第二道支撑内力最大为 9576.25KN，按 12 米每跨计算。车道换撑处圆钢管布置间距 4000mm,则圆钢管根数（12000/4000）+1=4 根，型钢取 4 根，每根受力按 9576.25/4=2394.0625KN；车道处钢管换撑计算：一、构件受力类别：轴心受压构件强度,稳
9、定性和剪力计算。二、计算公式：1,轴心受压构件的强度，可按下式计算：2,摩擦型高强螺栓连接处的强度，按下式计算：3,轴心受压构件的稳定性按下式计算：格构式构件剪力V应由承受该剪力的缀材面分担。式中 N轴心拉力或轴心压力,取 N=2394062(N)；An净截面面积,取Ad=60388.48(mm 2)；A构件的毛截面面积，取 A=60388.48 (mm 2)；f钢材的抗拉强度设计值，取 f=215(N/mm 2)；n在节点或拼接处，构件一端连接的高强螺栓数目,取 n=0；n1所计算截面(最处列螺栓处)上高强螺栓数目；取 n1=0；13 / 13l构件的计算长度,取 l=7100(mm)；i构
10、件的回转半径,取 i=212.5(mm)；轴心受压构件的稳定系数, =l/i计算得到的构件柔度系数作为参数查表得 =0.874；fy钢材的屈服强度，取 fy=215(N/mm 2)。三、计算结果：1,轴心受压构件强度 =N/An=2394062/60388.48=39.64(N/mm2)；由于计算的最大强度max=39.64N/mm 2,不大于承载力设计值 :215N/mm2，故满足要求!2,轴心受压构件稳定性计算: N/ A= 2394062/(0.87460388.48)=45.357(N/mm2)；其计算结果大于承载力设计值:215N/mm 2，45.357N/mm 2,不大于承载力设计值:215N/mm2，故满足要求!
