1、生基湾大桥引桥 30m跨箱梁砼现浇支架施工技术方案上海警通建 设 （集 团 ）有限公司黔江 区 新城道路正 阳 大道 QR.CP3项 目部 20012年 8月11、编制依据(1)、黔江区新城道路基础设施工程-QR.CP3 合同段生基湾大桥施工设计图纸(重庆市设计院 2010.06)；(2)、 公路桥涵施工技术规范(JTG/T F50-2011)；(3)、 公路工程质量检验评定标准(JTGF80/1-2004)；(4)、 公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ 025-86)；(5)、 钢结构设计规范(GB 50017-2003)；(6)、 热轧型钢(GB/T 706-2008)；(7)、 无缝
2、钢管尺寸、外形、重量及允许偏差(GB/T 17395-2008)；(8)、 装配式公路钢桥多用途使作手册(人民交通出版社 2002 年 3 月)；(9)、 SAP2000 中文版使用指南(人民交通出版社 2006 年 9 月)；(10)、施工现场调查所获取的有关资料。2、工程概述黔江区新城道路基础设施工程 QR.CP3 合同段生基湾大桥两岸引桥皆为 130m 跨等截面箱梁。箱梁左右分幅，每幅箱梁为双箱四室，顶板宽度为 15.15m，箱梁高 1.6m。箱梁在梁端及跨中设置横隔板，梁端横隔板厚 1.5m，跨中横隔板厚 0.5m。箱梁顶板厚度25cm，底板厚度 22cm，腹板厚度 40cm，顶板与腹
3、板间设置 6020cm 倒角，底板与腹板间设置 2020cm 倒角。腹板在梁端设置 5m 的渐变段，厚度由 40cm 渐变至 80cm，顶底板与端横隔板间设置 8020cm 倒角。每幅桥两箱之间通过顶板进行连接。单幅桥箱梁横截面尺寸如图(1)示。因两岸引桥皆跨越高边坡，不适宜满堂支架施工，陡坡范围内设置支墩亦较困难且成本较高；为保证引桥施工的顺利进行，同时本着方便施工、充分利用现有资源和安全可行的原则，经项目部组织技术人员多次讨论，我部拟考虑利用 21m 跨贝雷梁桁架跨越2高边坡，桁架两端设置钢管排架立柱(垫梁)，立柱采用 61012mm 焊接钢管，在钢管排架顶部设置 3I45B 工字钢横梁来
4、支撑贝雷梁桁架，贝雷梁上设满堂支架来支撑箱梁模板系统；贝雷桁架以外部分采用满堂支架。图(1) 引桥箱梁一般横断面图(单位：cm)40251569.1/7040402569./1163、支架(贝雷架)方案布置3.1、桁架布置及加固根据现场情况，利用桁梁跨越陡坡，桁架梁两端设置支墩，桁梁总长 21m，为单跨简支结构。如图(2)(5)示，桁架采用贝雷梁(N3)按1.5m桁高布置，横向布置28片，除外侧2片外，其余每两片组成1榀， 每榀的两片之间通过支撑架(N4)进行连接，每榀两片横向距离45cm；在贝雷梁下弦每间隔3m利用I10工字钢(N6)及M22U型螺栓(N7)进行横向连接，在上弦利用间距90c
5、m的I16工字钢(N8)及M22U型螺栓(N7)进行横向连接，以增强桁架的整体稳定性。同时，上弦的横向连接工字钢(I16)亦作为满堂支架立杆垫座的支撑梁，垫座与I16工字梁点焊连接。贝雷梁两端设置钢管排架墩支承，排架立柱N1采用61012mm钢管，每个排架横向共设5根钢管，间距3.3m；柱顶设置2I45B工字钢横梁(N2)，N2上下每间隔1.5m左右通过钢缀板连接成组合截面；横梁N2与立柱N1采用焊接连接，周边连续焊缝厚度不小于8mm。正阳岸靠交界墩侧立柱高30.2m，分成10.2m、10m、10m三段，段与段之间通过法兰盘及M27螺栓进行连接；舟白岸靠交界墩侧立柱高32.46m，分成10.8
6、2m三段，段与段之间仍通过法兰盘及M27螺栓进行连接；靠交界墩立柱因较高，在立柱中部设置236A槽钢作为横系梁，之间通过=20mm厚连接钢板及M27螺栓进行连接，连接钢板事先3与立柱钢管双面坡口焊接。正阳岸靠桥台排架柱高2.5m，仍为5柱式排架，柱间不设系梁，柱顶横梁仍踏 步 1650215(方木)4.860 4.8钢 管 箱 梁 砼 (N10 方 木 )52箱 梁 对 称 中 线87.3045645708 045760457860969/.102104531 3贝 雷 梁N立 柱N1 75()I16工 字 钢 立 杆斜 撑可 调 顶 托 2IB工 字 钢 （ N）横 杆图 （ 2） 正 阳
7、岸 引 桥 现 浇 支 架 横 桥 向 布 置 图（ 单 位 ： cm） 支 撑 架N限 位 角 钢 U型 螺 栓满 堂 支 架 (N9) 竹 胶 板1483.5101450主 拱 座 28m锚 筋50395/踏 步1一一483.510210101506 102250.853.4C一2号 墩1一图 (3) 正 阳 岸 引 桥 现 浇 支 架 顺 桥 向 布 置 图20一N一N2I4B一N一N3 78(5)6I10 U一(M2)N7一(I)8一(N9)15一() (N) 4.8 20一(12) =.51661930 48.04.81076?6102 =钢 板 hf=立 柱 接 头 大 样(单 位
8、 ： m)（ 单 位 ： cm）02踏 步 16502(方木)4.8 4.8钢 管 踏 步箱 梁 砼 (N10 方 木 )52箱 梁 对 称 中 线87.3045645708 045760457860969015/2/.1082254145031 3贝 雷 梁N立 柱N1 75()I16工 字 钢 主 拱 座 立 杆斜 撑可 调 顶 托 2IB工 字 钢 （ N）横 杆图 （ ） 舟 白 岸 引 桥 现 浇 支 架 横 桥 向 布 置 图（ 单 位 ： cm） 支 撑 架N限 位 角 钢满 堂 支 架 9 竹 胶 板N83.050393483.5108210821082150613一14一图
9、（ 5） 舟 白 岸 引 桥 现 浇 支 架 顺 桥 向 布 置 图 一N1I4B一N一N306I1 0U(M)7一8(I)N9152一()一(N) 4.8 0一(12) =5616021902.385 cm25.94一70cmC一81076?102 =6钢 板hf8一(一m)一99099为2I45B组合工字钢梁(N2)；舟白岸因地面较高，不设立柱，组合工字钢横梁N2直接焊节于基础锚板上来支撑贝雷梁桁架。靠交界墩侧立柱基础直接在主拱座内预埋钢板，预埋钢板与28圆钢锚筋焊接并事先预埋于拱座砼内，现场安装时再与立柱钢管焊接，周边连续焊缝厚度10mm，锚筋采用韧性较好的Q235钢材，与座板间双面连续
10、焊；靠两岸桥台基础为14.521.2m的C30混凝土基础，仍在基础内预埋钢板与立柱或横梁直接焊接。贝雷梁下弦与型钢横梁N2间利用U型螺栓进行连接，型钢横梁(2I45B)上翼缘设置U型螺栓孔，在型钢横梁两端焊接758角钢(N5)对贝雷桁架进行限位。3.2、满堂支架布置满堂支架在贝雷梁顶部及贝雷梁以外部分布置，以便于模板标高调整控制。3.2.1、贝雷梁以外部分支架基础处理(1)、测量放样按箱梁平面投影在地面测量放样出支架位置，根据施工设计方案在地面划分出支架的大致结构，对支架外位置，多放样出 1 米。(2)、基础处理在支架基础位置，采用挖掘机和人工清除表面的杂草和浮土，对软弱基础或含水量大不易压实
11、的基础，应采用合格的填料进行换填，换填深度应不小于 80cm；然后用压路机(或打夯机)进行碾压密实，压实度不小于 90%。在碾压密实的地基上，铺一层 20 cm 厚的级配碎石(或砂砾石)作为垫石基础，采用人工摊铺平整，并用压路机(或打夯机)碾压密实，级配碎石 ( 或砂砾石) 层应保证平整度，最大高差不超过 3 厘米。对距桥台较近和原来桥台开挖基坑位置，采用打夯机进行夯实，级配碎石 ( 或砂砾石) 层摊铺宽度超出箱梁翼缘板 1m ，在级配碎石(或砂砾石)层外缘，开挖排水沟，排水沟尺寸为4020 平方厘米，并用 3 厘米厚的砂浆进行抹面。在碾压密实的级配碎石(或砂砾石)层顶面满浇 10cm 厚 C
12、20 砼，浇筑宽度超过箱梁外缘 80cm ，在浇注时，应注意平整度的控制，支架基础处理如图(6)示。在边坡边缘，为保证基础的稳定，还应根据实际情况设置砌体或混凝土挡土墙。1在原地基压实后应进行压实度检测；基础处理完成后，应进行一次总的验收，对基础位置、混凝土垫石的密封情况及基础四周排水情况进行检查，检查合格后才能进行支架拼装。 图 (6) 支 架 基 础 处 理 示 意 图原 地 基 或 经 换 填 处 理 后 地 基 压 实 度 不 小 于 90%C2砼10cm2级 配 碎 石(或 砂 砾 石 )立 杆 垫 座3.2.2、支架材料满堂支架采用 483.5mm 钢管进行拼装，钢管脚设立杆垫座(
13、WDJ 碗扣架构件)，顶面采用调节范围不小于 50 cm 的可调节顶托(WDJ 碗扣架构件 )作为支撑。3.2.3、支架搭设在桁架上弦每间隔 90cm 布置 I20a 工字钢来支撑脚手架底座及立杆，同时作为桁架上弦的连接杆件，I20a 工字钢与上弦间利用 U 型螺栓进行连接。与 I20a 工字钢相对应，满堂脚手架立杆纵向间距 90cm；桁架上设置满堂支架的目的是为了便于模板支撑和标高调整。对钢管脚手架，按照受力的不同立杆横向采取不同的钢管间距，支架纵横断面布置见图(2)图(5)。在箱梁肋板位置立杆横桥向间距 60 cm，底板位置立杆横桥向间距 90 cm；钢管的横杆步距为 120cm，最底脚横
14、杆距 I20a 槽钢横梁为 35(30)cm。对立杆应事先计算出需要立杆高度，再按需要的高度进行安装，对顶托的调接高度，按最大 40cm 计。支架每隔 2m ，加十字交叉斜撑，十字交叉斜撑在纵横向都进行设置。3.2.4、立杆高度调整及预拱度设置在支架搭设时，对立杆应按主桁梁顶面与模板底的高程进行选择，按顶托能调节240cm 高度进行立杆加工和安装，并通过顶托进行立杆高度微调。桁梁跨中预拱度设置为 6cm（根据预压情况可做少量调整） ，立柱位置为 0cm，柱顶至跨中按抛物线分配，预拱度通过满堂支架顶托进行高度调整。3.2.5、支架预压在底模板安装完成后，按公路桥涵施工技术规范(JTG/T F50
15、-2011）的要求，以施工恒载重的 0.6、1.0、1.1 倍重量布荷预压，采用编织袋装砂土堆码，用压重材料容重换算为体积高度控制。预压逐级进行，每级维持时间 30 分钟左右，最后一级维持时间 24 小时。钢管支架在贝雷架纵梁跨中和梁端共设置 53 观测点，满堂支架亦至少设置 23 个沉降观测点。预压过程中，对支架沉降进行连续观测收集数据，并计算出支架弹性变形，根据变形观测结果对支架进行必要的加固和标高的微调。4、箱梁模板4.1、箱梁底模板4.1.1、底模布置满堂支架在支架立杆可调节顶托上布设 15cm12cm 纵方木，然后在方木上定位48 3.5 毫米钢管横背销，在横背销上铺设 1.5 cm
16、 竹胶板做底模。箱梁底板处设置5cm 的通气孔。 4.1.2、满堂支架顶托和纵木安装顶托安装按每根立柱一个顶托进行，在安装时，按照箱梁底模板标高进行控制，顶托安装好后，安装纵木，纵木为 1512平方厘米的方木，长度按立柱间距的倍数进行控制，纵木接头必须放在顶托中间，两根紧密接融，并用木斜固定，如图(7)示。图 (7)顶 托 和 纵 木 示 意 图纵 木 接 头纵 木 152cm40顶 托木 斜34.1.3、底模板安装在满堂支架纵木安装好后，进行平整度验收，使方木顶面基本保持平整，平整度误差小于 5 毫米，验收合格后，进行背销铺设，钢管背销采用 483.5mm 钢管，钢管间距为 20cm 一档，
17、钢管与钢管之间采用 4cm4cm 的方木条在方木上进行固定，每隔 1m和在竹胶板接头位置与钢管平行放置一根 4cm5cm 的定位长方木条，作为固定竹胶板用，钢管背销在安装好后，钢管顶面应平整，所使用的钢管应顺直，没有什么变形，钢管检查合格后，安装竹胶板，竹胶板采用厚度为 t=1.5cm，面积大于 2m2的竹胶板，用铁钉固定在定位木条上。底模板在安装时，必须进行精确的放样，定出底模板的外缘位置。底模安装大样见图(8)。4.1.4、底模板的验收在浇筑段底模板安装好后，进行验收，对模板的标高、平面位置进行复测，平整度和模板接缝都达到施工规范要求，才能进行下道工序。4.2、外侧模及内模( 包括顶底板)
18、外侧模及内模采用木模；面板采用 4 厘米厚的木板，并贴 1.2cm 厚竹胶板，背销采用 1010 平方厘米方木背销，背销间距为 80 厘米。内侧模与外侧模之间，设置 PVC 管穿心拉压杆，确保肋墙厚度且不得胀模。顶板底模采用 1010 平方厘米的方木做立杆支撑，在立杆下面，垫木楔作为调整标高和脱模用。在底模和肋墙钢筋绑扎成型后，先安装外侧模板及底板内模(即底板砼上层模板) ，在内模与底板钢筋之间，以梁中线按 1 m 间距布设高标号砂浆垫块，将底板上层模板置于其上，将双丝口的螺栓穿通上下模板，拧紧模板外的螺栓，确保底板砼厚度且阻止内模上浮。底板内模安到下倒角上口处，安侧壁内模，安到上倒角下口处，
19、再安装顶板底模，调整内模位置准确后，将内腔里加一定量的脚手架撑杆楔紧，模板拉杆螺栓拧4紧，即可进行砼施工。顶板底模，配合砼浇筑方法和程序，可后一步安装。 单 位 ： cm图 (8)、 满 堂 支 架 底 模 板 布 置 大 样 图90纵方木间距根据立杆位置布置1052模 板 定 位 木 条钢管横背销钢 管 固 定 木 条 152纵 向 方 木 20154.81.2cm厚 竹 胶 板 立 柱 钢 管可 调 节 顶 托 纵 向 方 木 模 板 定 位 木 条钢 管 固 定 木 条钢 管 横 背 销4.3、模板的安装模板根据加工尺寸和重量，可采用人工或吊车安装，模板间设置楔口缝，宽度为10mm。模板
20、拼装完后接缝不大于 1mm，错台不大于 3mm，大面积不平整度不大于 5mm。5、钢筋55.1、钢筋制作安装在钢筋棚制作，按规格型号分别堆放，运至桥位。确 定 模 板 平 面 位 置 和 标 高 正 确无 误 后 ， 方 能 进 行 钢 筋 安 装 。 在底模和外侧模安设调整后，于底板和侧板上用粉笔画上相应筋号的间距，对号布设钢筋，侧墙箍筋，配合底板横筋向前布设，纵筋在箍筋里面的，待全部箍筋就位后，才能穿插进去。应增设底板上层钢筋的定位撑筋，不小于20 钢筋做成“四脚板凳”形，托住上层钢筋，不致因操作人员走动而变形。底板和侧墙的钢筋，适当的节点进行点焊，确保网格稳固不变形。普 通 钢 筋 纵
21、向 筋 的 接 长 采 用 双 面 搭 接 焊 ， 焊 缝 长 度 不 小 于 5d， 同 一 截 面 接 头 数量 不 超 过 钢 筋 50%， 接 头 间 距 应 符 合 规 范 (即 30d， 且 不 小 于 50cm)要 求 。 横 隔 梁 钢筋 应 与 主 梁 钢 筋 绑 扎 或 焊 接 。 当 钢 筋 位 置 发 生 冲 突 时 ， 本 着 适 当 调 整 次 要 受 力 钢 筋 的原 则 处 理 ， 并 经 监 理 认 可 做 好 记 录 。 钢筋与模板间采用高强度的砂浆垫块支垫，以确保其保护层厚度。5.2、波纹管的安设当底板下层钢筋、侧墙钢筋和横隔板钢筋成型后，安设纵横预应力筋
22、波纹管。按照图纸预应力钢束曲线要素表的坐标点，焊接定位架钢筋，其下挡横筋标高，等同钢束换算到管下壁标高，待波纹管安放后，将定位架上横凸弧形筋卡住波纹管且点焊固定。在控制点间过长的段区，按 1m 间距加密计算增设坐标控制点，同样增设定位架将波纹管固定牢。若有各向非预应力筋与波纹管发生干扰，将钢筋移位排开，非不得已时，甚至割断，绕开后再焊接起。在曲线管道最高位置，设置压浆出气孔，以胶管连接砼以外。孔 道 锚 固 端 的 预 埋 钢 板 应 垂 直 于 孔 道 中 心 线 。 锚 孔 中 心 对 准 管 中 心 。 所 有 接 头 用 胶 布包 贴 ， 防 止 灰 浆 渗 入 堵 塞 管 道 。 波
23、 纹 管 就 位 后 ， 应 防 止 敲 击 、 碰 撞 、 电 烧 等 ， 若 出 现变 形 或 破 裂 ， 应 立 即 修 整 、 补 漏 或 更 换 。5.3、穿预应力钢束钢 绞 线 可 事 先 穿 束 。 可一根一根穿入，也可一束做成弹头穿入，如还有困难，采6用在弹头前焊钩环，用细钢绳作引线用卷扬机在前端牵引。如有成熟经验，也可在砼浇筑后穿束。根据施工人员的习惯和经验选择不同方法。除分段施工接缝处外，预 应 力 筋一 般 不 允 许 接 长 ， 应 按 设 计 一 次 下 料 。 为 保 证 高 强 钢 绞 线 下 料 准 确 ， 应 在 控 制 应 力下 切 断 ， 控 制 应 力
24、一 般 在 300Mpa。 预 应 力 筋 的 切 断 采 用 切 断 机 或 砂 轮 锯 ， 不 得 使 用电 弧 焊 。6、现浇砼施工6.1、砼的配制预应力箱梁砼设计强度等级为 C50。高标号泵送砼配合比设计按以下基本原则进行：(1)、R 3d强度不小于设计强度的 80%。(2)、施工坍落度 1822cm，1 小时坍落度损失不大于 4cm。(3)、初凝时间不小于 8 小时，终凝时间不大于 16 小时。(4)、优先选用普通硅酸盐水泥、矿渣硅酸盐水泥、粉煤灰硅酸盐水泥，水泥用量不大于 500Kg/m3。(5)、粗骨料：采用粒径为 531.5cm,连续级配碎石，且针片状含量不宜大于10%。机制碎
25、石饱和湿压强度应不小于 80MPa。(6)、细骨料：采用经过筛分、冲洗的优质中粗砂。(7)、外加剂：FDN 类高效减水剂(掺量 814)，具体掺量根据试验结果确定；并可适量掺用粉煤灰或微硅粉。6.2、砼的拌制与运输砼在拌和站集中拌制，通过砼罐车砼输送泵将其泵送至浇筑部位。6.3、浇筑程序 箱梁现浇施工，分模板、钢筋和砼三道工序，只是原则上分开，但在局部部位，是相互交错的进行。浇筑混凝土前，应对支架、模板、钢筋、波纹管和锚固端钢板和预埋7件进行检查，确保其无破损且位置和尺寸正确。控制混凝土的配合比、均匀性和坍落度，振捣等设备符合规定。现浇箱梁，全断面分为两次施工为宜，如图（9） 。在顶板底模下倒
26、角处留施工缝。底板、腹板砼先浇筑，形成开口槽形式。在底板上层模板上设置预留孔，以栓接快速拆安，底板浇筑砼时，随时检查砼充填情况，还可从预留孔中伸入插入式振动器确保砼充实(预留孔随开随关，不可常露而冒浆)。因底板较宽且薄，底板上层模板密封，砼只凭插式振捣从两侧墙处向底板中部流淌汇拢，也无法直观检查，其内砼是否充盈密实，没有可靠把握。顶板后安，还可保证顶模板上免留砼碴物和钢筋免遭践踏，重要的是确保顶、底板砼质量。断面下部施工完后，即行安装顶板底模，作好施工缝处理，安制绑扎顶板和翼缘钢筋，再作第二次顶板、翼缘砼浇筑。两次浇筑需有施工缝(且能认真处理保证质量)，但对钢筋和砼质量有可靠的保证。从得、失、
27、利、弊比较，以两次浇筑为宜。纵桥向一次浇注。 图 (9) 箱 梁 砼 浇 注 顺 序 图 （ 单 位 ： cm）15/2629.50/1/1046.一 一6.4、分层浇筑每岸引桥分四层浇筑，砼生产和运输能力完全可以满足。第一次分 3 层，第一层浇筑至底板倒角顶部，厚度 42cm，第二层厚度 38cm，第三层厚度 35cm；第二次分一层浇筑，厚度 45cm。从桥台向交界墩方向以 45斜面向前移动。在上一层起点段砼尚未初凝时，下一层砼必须衔接上，一般控制在 8 小时以内。第一次浇筑到顶板以下，第一次砼施工顶面，在初凝前，可用钢钎进行轻轻雕戳(即凿毛)，终凝固化后，进行钢钎缍击作凿毛细部修饰即可。残
28、碴冲洗干净，作好施工8缝处理。横隔梁同腹板整体一次浇筑。6.5、顶板砼浇筑当顶板底模铺就，立即绑扎钢筋，进行顶板砼浇筑。从桥台向交界墩方向以 45斜面向前浇注，控制在 8 小时以内浇筑完。6.6、砼振捣这是箱梁施工的关键工作，必须专人负责。主要是插入式振动棒，从腹板内逐步抽插移动，砼主要靠振动流淌汇拢到底板中部，内模检查孔，只作辅助少量补填。在浇筑过程中，对已穿入的钢绞线，每小时抽动一次，以防管道漏浆凝结而固死。顶板砼，除用插入式振动外，最后用平板振动器按测量标线一次振平。6.7、顶面拉毛当砼收浆初凝前，用宽塑料扫把作横桥向拉毛，以确保与铺装层良好结合。砼终凝后加盖草垫洒水养生，养护时间一般不
29、少于 7 天。7、预应力张拉7.1、梁体砼强度根据设计图纸要求，砼强度达到设计强度的 100%时，拆除侧模及翼板模，进行纵向钢束张拉。7.2、张拉顺序预应力张拉顺序严格按设计图纸要求进行。腹板钢束张拉顺序先两侧腹板后中间腹板，腹板从高处束开始向低处顺序张拉，左右腹板对称张拉。7.3、张拉程序张拉采用两端同时张拉；按桥规 ，自锚性能锚具、低松弛钢绞线张拉程序：0初应力(即 10% con) con（持荷 2min）锚固。7.4张拉预应力控制9张拉机具和锚具配套使用，使用前进行校验、标定，确定预应力筋(束)中应力值和油压表读数间的直接关系。张拉采用双控法，以伸长值做校核，实际伸长值与理论伸长值之差
30、应控制在 6%以内。每束预应力筋断丝、滑丝不能超过一根，每个断面预应力筋断丝、滑丝不能超过 1%。实际伸长量测量伸长量(初张力至控制张拉力之间)+初张力理论计算伸长量(取10%控制张拉力之伸长量)。7.5、其它预应力筋在张拉控制应力达到稳定后方可锚固；张拉锚固完成后，应在锚圈(锚头)外边的钢束上刻划标记，以便观察有无滑丝现象。张拉预应力束时，应对每束编号记录其张拉施工状态。张拉过程中张拉机具要确保精确可靠，千斤顶应与钢束锚圈，处于同一条轴线上。外露预应力筋长度 30mm；多余的预应力筋，用砂轮机切除。8、孔道压浆8.1、水泥浆的要求所用材料和水泥浆技术条件严格按桥规执行，作试验试配，选取最佳状
31、态的一组。8.2、孔道的准备预应力筋张拉后，孔道应尽早压浆(一般不宜超过 24 小时)，压浆前须将孔道用清水冲洗干净、润湿，如有积水应用吹风机排除。压浆前应对排气孔、压浆孔和压浆设备进行全面的检查。8.3、压浆压浆顺序宜先压下层孔道，从一端压入另一端出浆。压浆应缓慢均匀地进行，不得中断，并应将所有最高点的排气孔依次一一开放和关闭，使管道内排气畅通，每根管道一次压浆。使用活塞式压浆泵，不得使用压缩空气，压浆的压力宜为 0.50.7Mpa，管道较长的达 1.0Mpa。压浆应达到孔道另一端饱满和出浆，且与规定稠度相同的水泥浆为10止。关闭出浆口后，应保持不小于 0.5Mpa 的一个稳压期不宜少于 2
32、 分钟。比较集中和邻近的的孔道宜尽量先连续压浆完成，以免窜到邻孔的水泥浆凝固后阻塞孔道。若发现有窜孔现象，两孔应同时压浆。气温高于 35oC 时，压浆宜在夜间进行。孔道压浆时，操作压浆的工人应戴防护眼睛，以防水泥浆喷出射伤眼睛。8.4、梁端封锚压浆后对锚具周围冲洗干净，对端部砼凿毛，然后设置钢筋网，控制梁长尺寸安封锚段模板，进行封锚砼浇筑。封锚混凝土应与箱梁混凝土同标号。压浆和封锚过程中注意不要撞击锚具。9、执行合同和桥规技术条款9.1、综述以上条文，应触及到相应的技术条款，为使篇幅简短和避免重复杂乱，未在逐一条文中详解，归纳到本条作主要提示。9.2、关键部位支架基础处理是施工的关键点，是确保
33、质量和安全的重大技术措施，应引起高度重视。支架和基础虽不属桥体结构，不作单项签证计量，属项目部自检控制，也必须按桥规条款检查验收。9.3、材料和施工质量控制9.3.1、支架体系的材料支架材料皆应采用大厂生产的型材，材质 Q235，各连接焊缝必须连续，焊缝满足设计厚度。焊 接 材 料 ， 采 用 低合金钢焊条 E40XX。脚手架钢管不得采用锈蚀斑斑和变形的材料，竹胶板多次使用后若有变形或表面破损，应进行更换。11支架体系的安装必须按方案图纸间距精确放样严格控制，确保施工安全。内部制定(非监理验收)标准，用“尺度”验收，不可随意性。9.3.2、砂、石、水泥材料C50 砼，对材料质量要求最为重要，汇
34、同监理选场(厂)、送检，按合同技术条款，比下部工程材料更为严格控制。9.3.3、钢筋普通钢筋和钢绞线必须按不同钢种、等级、牌号、规格及生产厂家分批验收，特别是钢绞线送检批量和取样方法，极为严格，必须“按章办事” 。9.3.4、锚具系锚具、夹具，首先按出厂合格证和质量证明及核查其锚固性能类别、型号、规格及数量外，还应做外观检查、硬度检验和必要的静载锚固性能试验。检验批量有技术条款详细规定，严格执行。9.3.5、预应力机具设备预应力所有的机具设备及油表应由专人使用和管理(持证上岗)，应定期维护和校验。千斤顶和压力表应配套检验，以确定张拉力和压力表之间的关系曲线。检验应在有资质的检验机构进行。张拉设
35、备应与锚具配套使用，进场时进行检查和校验。当千斤顶使用超过 6 个月或 200 次或在使用中出现不正常现象需进行重新检验。9.3.6、各道工序间的检查验收模板、钢筋、砼、张拉、压浆等工序，按合同技术条款、监理细则严格执行，上道工序未作合格验收，不准进行下道工序。验收签证存档。作好钢筋、砼的试件试模，按规定频率取样进行试验，收集完整的签证资料存档。10、 支架、模板拆除10.1、拆除条件在箱梁预应力张拉完成后，可进行支架和箱梁底模板拆除。1210.2、支架模板拆除箱梁支架在拆除前，组织一个 20 人的拆除队伍，由专人进行负责统一指挥，每个工人带一把铁锤，开始前，先进行施工技术交底，让操作人员知道
36、施工程序，拆除分以下几步程序进行：首先，进行顶托松动，由跨中对称向两端逐渐松动，在横向由箱梁轴线向两边逐个进行松动，松动前，在顶托上用粉笔打上记号，第一次使顶托往下降 2 厘米，在全跨的顶托第一次松动完成后，进行第二次松动，第二次松动顺序和第一次一样，往下降高度为 4 厘米，顶托经过两次往下降，底模板已全部和混凝土脱落，然后可拆除竹胶板、钢管横背销和顶托，最后拆除钢管支架和贝雷架及立柱排架等。在进行两次顶托松动时，在桥面上跨中位置，必须有测量人员进行沉降观测，如果发现异常现象，应立即终止顶托松动，找到原因后再继续拆除。贝雷架及立柱排架等可采用现有塔吊进行安装与拆除。10.3、拆除检查在支架和模
37、板全部拆除完成后，对箱梁的混凝土进行一次全面检查，检查混凝土结构的轴线和标高及混凝土外观质量，并将检查结果交工程师。11、半幅一跨主要材料设备数量表 (1) 支 架 主 要 材 料 数 量 表 (未 考 虑 满 堂 支 架 及 模 板 系 统 材 料 数 量 )编号 名 称 规格尺寸(mm) 单位 数量 单重(kg) 总重(kg) 材质一 立柱 N1 324121 钢管 61012 m 163.5 176.97 28935 Q2352 横系梁槽钢 36A m 21.52 47.814 1029 Q2353 系梁连接板 36020020 块 8 11.304 90 Q2354 立柱顶底板 700
38、70016 块 20 61.544 1231 Q2355 连接法兰 810(610)16 块 20 28.015 560 Q235136 连接螺栓 M27 L=80 颗 264 0.721 190 Q2357 底板锚筋 28 L=2600 根 30 12.568 377 Q235二 工字钢横梁 N2 59071 工字钢横梁 I45B L=16500 根 4 1443.503 5774 Q2352 连接缀板 25020010 块 34 3.93 133 Q235三 贝雷梁桁架 N3 539281 桁架 30001500 片 196 270 52920 16Mn2 销子 49.5 L=200 颗
39、336 3 1008 30CrMnSi四 支撑架 N4 53221 支撑架 片 224 21 4704 16Mn2 撑架螺栓 颗 896 0.69 618五 限位角钢 758 L=500 根 4 4.515 18 Q235六 下横联 I10 L=16500 根 7 185.807 1301 Q235七 U 型螺栓 M22 颗 924 4.8 4435 45八 上横联 I16 L=16500 根 24 338.46 8123 Q235合 计 11144612、支架受力验算12.1、计算荷载说明支架计算荷载为：支架模板自重+浇注段钢筋砼重力+施工荷载(1.5KPa)+振捣砼时产生的荷载(2.0KP
40、a)。箱梁荷载通过底模板及横背销、侧模板传递到设置于立杆顶可调节顶托上的纵向方木上，然后通过纵向方木直接传递给立杆(支架)；满堂支架纵、横向横杆上没有直接荷载作用，只起减少立杆自由长度和保持立杆稳定的作用。支架立杆荷载通过 I20a 工字钢横梁分配于 28 片贝雷梁主桁架上，最后通过 I45B 型钢横梁传递给 61012 钢管立柱及基础。1412.2、满堂支架计算(1)、底模板计算底模板采用 =15mm 竹胶板，近似按简支于 48.5 钢管横背销上进行计算(实际为连续支承于横背销上，如图(10)示，按单跨简支计算偏于安全)。取单位板宽(1m)按简支梁近似计算，竹胶板容许弯拉应力取 12MPa。
41、力作用简图参考图(10)，先计算单位板宽模板上作用的均布荷载 q 大小：混凝土荷载 q1=A 砼 =1.6(梁高)126=41.6KN/m。施工荷载 q 2=1.5KPa1m=1.5 KN/m。振捣砼时产生的荷载 q 3=2.0KPa1m=2.0 KN/m。则：q= q 1+ q2+ q3=41.6+1.5+2.0=45.1 KN/m。最大剪力 Qmax=qL/2=45.10.20/2=4.51 KN。最大弯矩 Mmax=qL2/8=45.10.22/8=0.226 KN.m。弯曲应力 =M max/W=0.226/(10.0152/6)=6026.7 KPa=6.03MPa=12 MPa。剪
42、应力 max=1.5Q max/A=1.54.51/(10.015)=451 KPa=0.45 MPa=1.9 MPa。可见底模板受力满足要求。(2)、纵向钢管背销计算在肋板位置，483.5mm 横向钢管背销跨距 60cm，按作用于纵向方木上的简支梁计算(实际为连续梁，计算结果偏于安全)，如图(11)示。计算模板传递给钢管背销的均布荷载 q，根据模图 0、 底 模 板 力 作 用 简 图单 位 :cm图 (1、 肋 板 处 横 向 钢 管 背 销 力 作 用 简 图60cm15板上作用的均布荷载大小，有：q=0.245.1=9.02 KN/m。则跨中最大弯矩 Mmax=qL2/8=9.020.
43、62/8=0.406 KN.m。支点最大剪力 Q max=qL/2=9.020.6/2=2.718 KN。483.5mm 钢管截面特性：A=4.89 cm 2 ，I= 12.19 cm 4 ，W=5.08 cm 3 。弯曲应力 max=M max/W=0.406/(5.0810-6)=79921.3 KPa79.92 MPa=145 MPa剪应力 max=2Q max/A=22.718/(4.8910-4)=11116.6 KPa11.12 MPa=85 MPa可见钢管横背销受力安全。(3)、纵向方木计算纵向方木为 1512cm 截面，仍按作用于立杆顶托上的简支梁计算(实际为连续梁，计算结果偏
44、于安全)，计算跨距按立杆间距90cm，如图(12)示。仍按荷载较大的梁肋位置进行控制计算，横背销传递给纵木的均布荷载 q，根据横背销作用在纵木上支点荷载大小，有：q=9.020.6/0.20=27.06 KN/m。则跨中最大弯矩 Mmax=qL2/8=27.060.92/8=2.740 KN.m。支点最大剪力 Q max=qL/2=27.060.9/2=12.177 KN。弯曲应力 max=M max/W=2.74/(0.120.152/6)=6088.9 KPa=6.09 MPa=12 MPa。剪应力 max=1.5Q max/A=1.512.177/(0.150.12)=1014.8 KP
45、a=1.015 MPa=1.9 MPa。q图 1、 纵 向 方 木 力 作 用 简 图90cm16可见纵木受力安全。(4)、483.5mm 满堂支架立杆稳定性计算先计算作用于每根立杆上的压力 N 大小：（按梁肋位置计算） 。混凝土荷载 N 1=V 砼 =0.60.91.6(梁高)26=22.464 KN。施工荷载 N 2=1.5KPa0.6m0.9m=0.81 KN。振捣砼时产生的荷载 N 3=2.0KPa0.6m0.9m=1.08 KN。钢管支架及模板自重 N 41.5 KN。则：N=N 1+N2+N3+N4=22.464+0.81+1.08+1.5=25.854 KN。483.5mm 钢管
46、截面特性：A=4.89 cm 2 ，i=1.578 cm。根据支架布置图(2)图(5)，横杆步距 120cm，则：长细比 =l 0/i=120/1.578=76.05。查钢结构设计规范得，受压稳定系数 =0.807。N/(A)25.854/(0.8074.8910 -4)=65515.7 KPa65.52 MPaw145 MPa。可见立柱受压稳定性计算是安全的。纵、横向横杆上没有直接荷载作用，受力很安全，不再进行计算。（5） 、地基承载力计算如图(13)示，立杆压力 N 通过立柱垫座向地基传递，通过 10cm 厚混凝土基础面层及 20cm 厚级配碎石基层后作用在原地基上，传递内摩擦角近似按 3
47、5计算(偏于安全)，地基反力近似按均布反力计算。因立杆间距在肋板位置横向为 60cm，纵向为 90cm，根据图(13)，则每根立杆压力在原地基上的扩散面积：A=57.01(横向扩散长度)57.01(纵向扩散长度)=3250.14 cm 2=0.325 m2。由前面的计算知：每根立杆压力 N=25.854 KN。则原地基应力：17N/A25.854/0.325=79.551 KPa。而一般黏土地基承载力基本容许值皆在 300KPa 以上（参考公路桥涵地基与基础设计规范JTG D63-2007 表 3.3.3-6） ，可见地基承载力非常富余。图 (13)地 基 反 力 示 意 图 原 地 基 (压
48、 实 度 不 小 于 90%)C2砼 级 配 碎 石或 砂 砾 石立 杆 垫 座 5cmN=.84K0257.1c12.3、贝雷梁桁架计算12.3.1、先计算传递给 I20A 工字钢横梁上的荷载I20A 工 字 钢 横 梁 为 支 承 于 贝 雷 梁 桁 架 上 的 连 续 梁 ， 用 于 将 立 杆 荷 载 分 配 传 递 于 主 桁 梁上 ， 箱 梁 截 面 如 图 (14)示 。图(14) 引桥箱梁横断面图(单位：cm)40251569./7040629.5/1/160半 一 般 断 面 半 横 隔 板 断 面 )(1)、 计 算 一 般 截 面 对 横 梁 作 用 荷 载箱梁截面尺寸参
49、考图(14)，一般截面单根横梁荷载作用简图见图(15)。先计算单18根 I20A 横梁上的荷载集度 q1、 q2、q 3、q 4、q 5、 q6、q 7、 q8：1245348图 () 一 般 截 面 I0A横 梁 力 作 用 示 意 图 2501.0.8半 幅 桥 轴 线单 位 ： cm先计算 q1：混凝土荷载 q11=(0.10.9) 砼 =0.0926=2.34KN/m。人员及施工机具荷载 q12=1.50.9=1.35KN/m。振捣砼时产生的荷载 q13=2.0KPa0.9m=1.8KN/m。模板及满堂支架自重近似取：q 141.5KN/m。则：q 1= q11+ q12+ q13+ q14=2.34+1.35+1.8+1.5=6.99KN/m。荷载集度 q2：混凝土荷载 q21=(0.250.9) 砼 =
