1、一、经典SBR工艺设计计算（一）设计条件：污水厂海拔高度 0m (设计值)设计处理水量Q 480m3/d= 20.00 m3/h= 0.01 m3/s总变化系数Kz= 1.00进水水质： 出水水质：进水CODCr= 400mg/L CODCr= 60mg/LBOD5=S0= 240mg/L BOD5=Sz= 20mg/LTN= 60mg/L TN= 20mg/LNH4+-N= 60mg/L NH4+-N= 15mg/LTP0= 5mg/L Tpe= 0.5mg/L碱度SALK= 0mg/L pH 7.2SS= 50mg/L SS=Ce= 20mg/LVSS= 37.5mg/Lfb=VSS/SS
2、= 0.75 曝气池出水溶解氧浓度 2mg/L夏季平均温度T1 25 硝化反应安全系数K= 3冬季平均温度T2 5活性污泥自身氧化系数Kd(20)= 0.06 污泥龄c= 4d活性污泥产率系数Y 0.6混合液浓度MLSS,X 4000mgMLSS/L出水VSS/SSf= 0.7520时反硝化速率常数qdn,20 0.12kgNO3-N/kgMLVSS若生物污泥中约含 12.40%的氮用于细胞合成判断是否能用AAO法BOD5/TKN 4(比值宜大于4)BOD5/TP 48（比值宜大于17）有关设计参数BOD5污泥负荷:F kgBOD5/kgMLSS*d 0.7规范要求：0.10.2BOD5容积负
3、荷:N=F*X kgBOD5/（m3*d） 2.1回流污泥浓度：Xr mg/L 6000混合液污泥浓度:X mg/L 3000污泥回流比：R=X/(Xr-X） 100%总氮去除率：=TNo-TNe/TNo*100% 66.666667混合液回流比：R1=/（1-） 200%反应池的容积硝化菌生长率 u=0.47*Na/(Kn+Na)Na 反应池中氨氮的浓度mg/LKn硝化作用总氮的半速率常数（mg/L），一般取1mg/L2、曝气池体积V计算（1）估算出水溶解性BOD5（Se)13.6 mg/L（2）曝气池体积V#DIV/0!m3（3）复核滗水高度h1：有效水深H 5mh1=HQ/(n2V)=
4、#DIV/0!m（4）复核污泥负荷#DIV/0!kgBOD5/kgMLSS3、剩余污泥量（1）生物污泥产量T10时 0.03 d-1#DIV/0!kg/dT10时，XV（10） #DIV/0!kg/d(2)剩余非生物污泥量XS6.3kg/d(3)剩余污泥量XXXV+Xs #DIV/0!kg/dT10时剩余污泥量X #DIV/0!kg/d设剩余污泥含水率按 99.20%计算,湿污泥量为 #DIV/0!m3/dT10时设剩余污泥含水率按 99.20%计算,湿污泥量为 #DIV/0!m3/d4、复核出水BOD5K2= 0.018240.00 mg/L5、复核出水氨氮浓度微生物合成去除的氨氮Nw0.1
5、2XV/Q冬季微生物合成去除的氨氮Nw(10) #DIV/0! mg/L=-=edzefCKS.7+)(0cdeceXfQYVq=eXVQSNs0=-=D100fXeKSYQXdV -)20()20()1( 4.Td=-=D10)1(ebs CfX=+2204nXftSLach冬季出水氨氮为Ne(10)=N0-NW(10)= #DIV/0! mg/L夏季微生物合成去除的氨氮N(20) #DIV/0! mg/L夏季出水氨氮为Ne(20)=N0-NW(20)= #DIV/0! mg/L复核结果表明无论冬季或夏季，仅靠生物合成不能使出水氨氮低于设计标准。若考虑硝化作用，出水氨氮的计算：(1)标准水温
6、（15）时硝化最大比增长速度m(15)= 0.5d-1曝气池内平均溶解氧DO 2mg/L溶解氧半速度常数K0= 1.3污水pH值pH 7.2冬季m(10)m(15)e0.098(T-15)DO/(K0+DO)1-0.833(7.2-pH) 0.11(2)标准水温（15）时硝化菌半速度常数KN(15)= 0.5mg/L冬季KN(10)=KN(15)e0.118(T-15)= 0.15 mg/L(3)硝化菌自身氧化系数bN(20)= 0.04冬季bN(10)bN(20)1.04(T-20) 0.022冬季硝化菌比增长速度N(10)1/c+bN 0.272 d-1出水氨氮为： -0.26 mg/L6
7、、设计需氧量AOR=碳化需氧量+硝化需氧量-反硝化脱氮产氧量有机物氧化需氧系数a= 0.5污泥需氧系数b= 0.12（1）碳化需氧量： #DIV/0! kgO2/d(2)硝化需氧量 #DIV/0! kgO2/d(3)反硝化产生的氧量 #DIV/0! kgO2/d（4）总需氧量AORAOR1+AOR2-AOR3 #DIV/0! kgO2/d 10.4 kgO2/h（5）最大需氧量AORmax=KzAOR= #DIV/0! kgO2/d#kgO2/h去除1kgBOD的需氧量 #DIV/0! kgO2/kgBOD5（6）标准需氧量氧总转移系数 0.85氧在污水中饱和溶解度修正系数 0.95曝气池内平
8、均溶解氧浓度C 2mg/L所在地区大气压力p= 89860Pa因海拔高度不高引起的压力系数p/101300= 0.89)20()( )20(4.1(C-= tTsbsCAORSORra=-=)10()10()10(mNeK=XVfebSQaAOR)(01-)12.(6.402 cefNq=cwej fT03曝气池水深H= 5m曝气头距池底距离 0.2m曝气头淹没深度 4.8m曝气头处绝对压力pb=p+9800H= 148340Pa曝气头氧转移效率EA= 20%气泡离开水面时含氧量Qt= 17.54%夏季清水氧饱和度CS(25)= 8.38mg/LCs(20)= 9.17mg/L冬季清水氧饱和度
9、Cs(10) 11.33mg/L曝气池内平均溶解氧饱和度 9.52 mg/L夏季平均标准需氧量SOR(25)= 16.59 kg/h最大时标准需氧量SORmax= 16.59 kg/h夏季平均空气用量QF(25)SOR(25)/0.3/EA= 276.46 m3/h= 4.61 m3/min最大空气用量Qmax= 276.46 m3/h= 4.6 m3/min（7）所需空气压力p（相对压力） p=h1+h2+h3+h4+hh1： 供风管道沿程阻力 0.001 MPaH2： 供风管道局部阻力 0.001 MPah3： 曝气器淹没水头 0.048 MPah4： 曝气器阻力，取 0.004 MPah： 富余水头取 0.005 MPap= 0.059 MPa= 59 Kpa（8）曝气器数量计算A、按供氧能力计算曝气器供氧能力qc： 0.1kgO2/(h个)曝气器数量n1=SORmax/qc= 166 个B、以曝气器服务面积校核单个曝气器服务面积f=F/n1= #DIV/0! m20.75 m2=-+)1(279E1(A=+42O106.2C5)5()25( tbssb p
