1、闭环逻辑链接目录 加热 器水位 控制(此链接取消) 热网加热器水 位控制(此链接取消) 热网加热器出 口温度控制 热网回水箱 水位控制 凝补水 压力 控制 凝补水 箱水位控制 凝汽器水 位控制 轴封蒸汽母 管压力控制 闭式冷 却器出 口温度控制 汽轮机润滑 油温度控制 发电机氢 气冷却器温度控制 凝结水最小 流量控制 除氧器水 位控制 低辅温 度控制 主厂房及输 煤采暖控制 低压轴 封蒸汽 温度控制 生加温 度控制 膨胀水箱 水位控制 高辅蒸汽压 力控制 除氧器压 力控制 暖风器疏 水箱水位控制 再热器侧烟 气挡板控制 过热器 侧烟气挡板控制 烟气挡 板主控 氧量校正 给煤机 转速控制 磨煤机
2、一 次风量的控制 磨煤机 出口温度控制 磨煤 机比例 溢流阀控制 密 封风 机控制 燃油 压力控制 二次风 箱挡板控制 送风机动 叶控制 一次风 机动 叶控制 引风机入口 导向叶片控制 给水旁路 阀控制 一级过减 温器控制 二级过减 温器控制 再热器减 温器控制 暖风器汽源控 制系统 给水控 制系统 给水泵转 速控制系统 给 水旁路阀 控制系统 给水 泵最 小流量控制系统 单元机组协 调控 制系统 单元负 荷主控（10CJA01DU001） RUNBACK（ 10CJA02DU001） 频率 控制（10CJA03DU001） 压力设定 回路（10CJA04DU001） 锅炉主控 （10CJA0
3、5DU001） 汽机主 控（10CJA06DU001） 热值校 正回路（10CJA07DU001） 燃料主 控（10CJA08DU001）1. HTR LVL CTRL（ 包括#1、2、3 高加及#5、6、7、8 低加）加热器水位为被调量。加热器水位测量信号（反馈值）与水位设定块所设数值（给定值）相比较，得出的偏差信号一路作为正常疏水调节器的输入信号，另一路则与一正向偏置值相比较后作为事故疏水调节器的输入信号。调节器的输出信号经过传感器/模拟输出(4-20Ma)作用于汽动门的执行机构，从而改变疏水门的开度达到调节加热器水位的目的。加热器水位调节为正作用调节，当实际水位高于给定值时，得出的偏差信
4、号为正，经过 PI 调节器运算后作用于开大正常疏水调节门，从而降低加热器的水位。当偏差信号大于偏置值时，两者之间的比较值通过 PI 调节器运算后打开事故疏水调节阀参与调节。当水位测量信号发生故障时，两调节器均自动切至手动位置，此时水位设定块与偏置设定块为跟踪状态，既调节器的输入信号恒为零，疏水门开度维持不变。 （跟踪实际水位）当 MFT（待定）信号存在时，一方面作用于汽动执行机构的电磁换向阀换向，从而失气全开调节阀；另一方面使常数设定块 100成为调节器的输入信号，使调节机构动作与调门开度匹配。2. #1、2W ARM HEATER LVL CTRL被调量为热网加热器的水位。水位测量信号（反馈
5、值）与水位设定块所设数值（给定值）相比较，得出的偏差信号乘以常数 C 后与经过一阶惯性环节并乘以常数 C 的调节器输出信号相减，作为 PI 调节器的输入信号，经调节器运算后作用于热网加热器疏水门执行机构，达到调节加热器水位的目的。此调节环节为正作用调节。当热网加热器实际水位高于给定值时，得出正向偏差信号，经调节器运算后开大疏水门，以调节热网加热器水位维持给定数值。一阶惯性环节作为削弱调节器输入量而引入。水位测量信号不可用时，外部故障条件成立，将调节器自动切到手动位置。调节器手动条件成立，水位设定块为跟踪状态，调节器的输入量恒为零，热网加热器疏水门维持原状态。3. WARM HEATER OUT
6、 TEMP CTRL被调量为热网加热器的出口水温。温度测量信号（反馈值）与温度设定块所设数值（给定值）相比较，得出的偏差信号乘以常数 C 后与经过一阶惯性环节并乘以常数 C 的调节器输出信号相加，作为 PI 调节器的输入信号，经调节器运算后作用于热网加热器供汽门执行机构，达到调节加热器出口水温的目的。此调节环节为反作用调节。当热网加热器实际出口水温高于给定值时，得出负向偏差信号，经调节器运算后关小供汽门，以调节热网加热器出口水温维持给定数值。一阶惯性环节作为加强调节器输入量而引入，在经过一阶惯性时间后此作用消除。出口水温测量信号不可用时，外部故障条件成立，将调节器自动切到手动位置。调节器手动条
7、件成立，温度设定块为跟踪状态，调节器的输入量恒为零，热网加热器供汽门维持原状态。4. BACK WTR TANK LVL CTRL被调量为热网水箱的水位。水位测量信号（反馈值）与水位设定块所设数值（给定值）相比较，得出的偏差信号乘以常数 C 后与经过一阶惯性环节并乘以常数 C 的调节器输出信号相减，作为 PI 调节器的输入信号，经调节器运算后作用于热网水箱补水门执行机构，达到调节热网水箱水位的目的。此调节环节为反作用调节。当热网水箱实际水位高于给定值时，得出负向偏差信号，经调节器运算后关小补水门，以调节热网水箱水位维持给定数值。一阶惯性环节作为削弱调节器输入量而引入。水位测量信号不可用时，外部
8、故障条件成立，将调节器自动切到手动位置。调节器手动条件成立，水位设定块为跟踪状态，调节器的输入量恒为零，热网水箱补水门维持原状态。5. COND MAKEUP WTR P CTRL此逻辑存在问题，与实际系统相对应后分析。6. COND MAKEUP TANK LVL CTRL（问题）被调量为凝结水补水箱的水位。水位测量信号（反馈值）与水位设定块所设数值（给定值）相比较，得出的偏差信号乘以常数 C 后与经过一阶惯性环节并乘以常数 C 的调节器输出信号相减，作为 PI 调节器的输入信号，经调节器运算后作用于凝结水补水箱补水门执行机构，达到调节凝结水补水箱水位的目的。此调节环节为反作用调节。当凝结水
9、补水箱实际水位低于给定值时，得出正向偏差信号，经调节器运算后开大化学来除盐水补水门，以调节凝结水补水箱水位维持给定数值范围。一阶惯性环节作为削弱调节器输入量而引入。水位测量信号不可用时，外部故障条件成立，将调节器自动切到手动位置。调节器手动条件成立，水位设定块为跟踪状态，调节器的输入量恒为零，化学来除盐水补水门维持原状态。当实际水位高于最大水位时，化学来除盐水补水门保护关闭。7. COND LVL CTRL（问题）被调量为凝汽器的热井水位。两个水位测量信号取平均值后（反馈值）与水位设定块所设数值（给定值）相比较，同时正向引入凝结水调节门调节器输出信号（前馈量） ，得出的偏差信号与经过一阶惯性环
10、节并乘以常数 C 的调节器输出信号相减，经过模拟量切换器后作为 PI 调节器的输入信号，经调节器运算后作用于凝汽器补水调节门执行机构，达到调节凝汽器水位的目的。此调节环节为反作用调节。当凝汽器实际水位低于给定值时，得出正向偏差信号，经调节器运算后开大凝汽器补水门，以调节凝汽器水位维持给定数值范围。引入凝结水调节门调节器输出信号，目的是为了当凝结水量发生变化时，在凝汽器实际水位未发生变化前提前调节。一阶惯性环节作为削弱调节器输入量而引入。当控制偏差信号小于 2%时，模拟量切换器输入-3%，保证凝汽器补水调节门维持全关状态。当控制偏差信号大于 2%时，模拟量切换器输入量为控制偏差信号，补水调节门接
11、受调节信号。另外调节器的输出信号有最大及最小限制，分别为 100%、0%。水位测量信号不可用时，外部故障条件成立，将调节器自动切到手动位置。调节器手动条件成立，水位设定块为跟踪状态，调节器的输入量恒为零，凝汽器补水调节门维持原状态。8. SEAL STM HDR PRESS CTRL被调量为轴封蒸汽母管的压力。压力测量信号（反馈值）与压力设定块所设数值（给定值）相比较，得出的偏差信号乘以常数 C 后与经过一阶惯性环节并乘以常数 C 的调节器输出信号相减，作为 PI 调节器的输入信号，经调节器运算后作用于轴封供汽调节门执行机构，达到调节轴封蒸汽母管压力的目的。此调节环节为反作用调节。当实际轴封蒸
12、汽母管压力低于给定值时，得出正向偏差信号，经调节器运算后开大轴封蒸汽母管供汽调节门，以调节轴封蒸汽母管压力维持给定数值。一阶惯性环节作为削弱调节器输入量而引入。压力测量信号不可用时，外部故障条件成立，将调节器自动切到手动位置。调节器手动条件成立，压力设定块为跟踪状态，调节器的输入量恒为零，轴封蒸汽母管供汽调节门维持原状态。9. CLOSD WTR CLR TEMP CTRL被调量为闭式水冷却器出口闭式水温。温度测量信号（反馈值）与温度设定块所设数值（给定值）相比较，得出的偏差信号乘以常数 C 后与经过一阶惯性环节并乘以常数 C 的调节器输出信号相加，作为 PI 调节器的输入信号，经调节器运算后
13、作用于冷却器的冷却水调节门执行机构，达到调节闭式水冷却器出口闭式水温的目的。此调节环节为正作用调节。当实际闭式水冷却器出口闭式水温高于给定值时，得出正向偏差信号，经调节器运算后开大冷却器的冷却水调节门，以调节闭式水冷却器出口闭式水温维持给定数值。一阶惯性环节作为加强调节器输入量而引入，在经过一阶惯性时间（温度的响应时间）后此作用消除。出口水温测量信号不可用时，外部故障条件成立，将调节器自动切到手动位置。调节器手动条件成立，温度设定块为跟踪状态，调节器的输入量恒为零，冷却器的冷却水调节门维持原状态。10. TURB LUB TEMP CTRL被调量为汽轮机润滑油冷却器的出口润滑油温。润滑油温度测
14、量信号（反馈值）与温度设定块所设数值（给定值）相比较，得出的偏差信号乘以常数 C后与经过一阶惯性环节并乘以常数 C 的调节器输出信号相加，作为 PI 调节器的输入信号，经调节器运算后作用于汽轮机润滑油冷却器冷却水调节门执行机构，达到调节润滑油温的目的。此调节环节为正作用调节。当润滑油温高于给定值时，得出正向偏差信号，经调节器运算后开大润滑油冷却器冷却水调节门，以调节润滑油温维持给定数值。一阶惯性环节作为加强调节器输入量而引入，在经过一阶惯性时间后（温度的响应时间）此作用消除。润滑油温测量信号不可用时，外部故障条件成立，将 PI 调节器自动切到手动位置。调节器手动条件成立，温度设定块为跟踪状态，
15、调节器的输入量恒为零，润滑油冷却器冷却水调节门维持原状态。11. GEN H2 CTR #1、 2 TEMP CTRL被调量为氢气冷却器的出口氢温。温度测量信号（反馈值）与温度设定块所设数值（给定值）相比较，得出的偏差信号乘以常数 C 后与经过一阶惯性环节并乘以常数 C 的调节器输出信号相加，作为 PI 调节器的输入信号，经调节器运算后作用于氢气冷却器冷却水调节门执行机构，达到调节氢气冷却器出口氢温的目的。此调节环节为正作用调节。当氢气冷却器出口氢温高于给定值时，得出正向偏差信号，经调节器运算后开大氢气冷却器冷却水调节门，以调节热网加热器出口水温维持给定数值。一阶惯性环节作为加强调节器输入量而
16、引入，在经过一阶惯性时间后（温度的响应时间）此作用消除。出口水温测量信号不可用时，外部故障条件成立，将调节器自动切到手动位置。调节器手动条件成立，温度设定块为跟踪状态，调节器的输入量恒为零，氢气冷却器冷却水调节门维持原状态。12. COND MIN FLOW CTRL（问题）1. 开关量信号1) 2PMP OFF 信号：凝结水泵 A、B 运行信号取“非”后相与、经过 4s 开延时后形成。2) 2PMP ON 信号：凝结水泵 A、B 运行信号相与后形成。3) 1PMP ON 信号：凝结水泵 A、B 运行信号经过或门后与 2PMP OFF 信号取“非”后相与形成。2. 模拟量信号信号 a： 当“2
17、PMP OFF”成立时，由开关量控制的模拟量切换装置将输入信号切至常数 C（0%） ；当“2PMP OFF”不成立时，设定块接通。信号 b： 当“2PMP ON”成立时，由开关量控制的模拟量切换装置将输入信号切至常数 C（整定值：DP=KG/HR） ；当“2PMP ON”不成立时，切至常数 C（0%） 。信号 c： 当“1PMP ON”成立时，由开关量控制的模拟量切换装置将输入信号切至常数 C（整定值：DP=KG/HR） ；当“2PMP ON”不成立时，切至常数 C（0%） 。3. 给定值的形成模拟量信号 abc 求和后形成。4. 被测量反馈值凝结水流量信号与凝结水再循环流量信号求和后形成。5
18、. 调节逻辑给定值与反馈值相比较后形成控制偏差信号，控制偏差信号与阀位和常数10%的乘积相减，再乘以常数 C 后作为 PID 调节器的输入信号。调节器的输出信号作用于最小流量调节阀电机执行机构，达到调节流量的目的。此调节环节为反作用调节。当被测量反馈值低于给定值时，形成正向偏差信号作用于调节器开大最小流量调节门，以使凝结水实际流量高于给定值。另外 PID 调节器输出信号有最大及最小限制，分别为 100%、0%。引入阀位反馈的目的主要是考虑到流量变化的迟延性。6. CC 块1) 凝结水泵 A、B 运行信号分别取“非”后相与，并经过 4s 开延时后作为调节器自动切至“手动”状态的条件。2) 凝结水
19、流量信号与凝结水再循环流量信号相与取“非”作为调节器外部故障的信号。13. DEA LVL CTRL(1). 调节手段通过控制除氧器上水门（10LCA40AA101）的开度，控制进入除氧器的凝结水流量，从而达到控制水位的目的。当给水流量 10LAB40CF901(省煤器入口流量信号10LAB40CF101/102/103，三者取均值，形成 10LAB40CF901)40%时，采用三冲量调节，引入除氧器入口的凝结水流量信号，和总给水流量（10LAB40CF901+减温水总流量,即流出除氧器的总流量）的信号，作为前馈，10LCA45CF101 增加时，将使除氧器上水门（10LCA40AA101）呈
20、关小趋势，总给水流量增加时，将使除氧器上水门呈开大趋势。(2). 除氧器上水门（10LCA40AA101）的相关逻辑允许开：两台凝泵至少有一台运行；外部故障切手动：10LAB40CF901，10LCA45CF101，10LAA10CL901 任一信号故障。保护关：10LAA10CL901MAX（具体数值待定）(3). 当除氧器上水门（10LCA40AA101）切手动时，水位设定值自动变为跟踪除氧器实际水位 10LAA10CL901，以便在该阀门投入自动时，实现无扰切换。14. LP AUX STM TEMP CTRL(1) 调节手段通过控制减温水调门（10LCA71AA101）的开度，控制减温
21、水流量，从而达到控制温度的目的。取低辅温度与设定值（CT601设定值）的差值作为偏差信号，送入 PI 调节器，当偏差为负时，关小减温水门，反之开大。温度的调节滞后性较大，因此将调节器的输出经修正（先与削弱信号相加，再乘一常数）后再引入调节器（暂称为加速信号） ，与原输入信号相加，起到加速调节的作用。但是这个加速作用也不能一直存在，此加速信号被一惯性环节（暂称为削弱信号）逐渐削弱。偏差稳定时，削弱信号与将加速信号完全抵消。偏差的绝对值趋于增大时，加速信号占主导，加速调节。偏差的绝对值趋于减小时，削弱信号占主导，防止过度超调。(2) 当 10LBG35CT601 信号故障时，10LCA71AA10
22、1 自动切为手动，不再进行调节。15. BUILDING3） 没有磨煤机在起停状态4） 主蒸汽流量40（3） 回路说明氧量修正系数设定块投入自动时，氧量的设定值为主蒸汽流量的函数，排烟的含氧量实际值取 10HBK90CQ901(A、B 空预器入口氧量 10HBK90CQ101/102 的均值)，二者的偏差（实际值给定值）送入调节器入口，其输出经过修正（乘一系数）即为氧量修正系数，上限为 1.1，下限为 0.9。如果氧量修正系数设定块在手动状态，则运行人员可以手动设定氧量修正系数，其上下限为 1.1 和 0.9。锅炉未点火的状态下，氧量修正系数保持为“1” 。26. FEEDER A SPEED
23、 CTRL1给煤机转速控制系统的任务通过调整给煤机的转速控制进入磨煤机的煤量，从而保证锅炉燃烧所需的燃料。工作原理框图如图 1(原图 10HFB10AF101AO 的第一页)。该系统不但保证给煤机正常运行中给煤量在 30%120%，而且在启停状态要求给煤机最小转速调节器 为 25%，以保证磨煤机的安全运行。同时该系统还向燃料主控、送风控制、一次风机控制、引风机控制、RUNBACK 控制送出磨煤机指令，并且产生磨煤机负荷的高低限值。-+-CCCC CCCMMPI-+-+- -+-+110CJA08DU01 XQ93FEDER EMAND% PT4ALRM XH01“I LOW“ COMP A(f
24、uel flow cros limitedby air fl)CONTROL ERORSEDAY AI COMP ASPCSPC %t/hYXYN2%10.C + MAX0PROMPT MINDEVIATIONXQ03(to secondary air ctrl.)C1 C2sPT1% %25%START-UPHU-DOWN1%120%30%MAXMINMINSTART-UP/SHUT-DOWN XV01/3PUL A C/FED CTRLNOT IN RMOTECCYminYmax10%40%10HFB10AF10GTCOAL LOWPUV +-YNABCC0%XV02/3 PULV A I
25、N OPERATIONXQ01/4to SA CTRL10CJA07DU01 XQ01ALORIFIC VALUE COR.0.1XQ02PULV A LOADTO PF F CTRLSPC&BALNCE PROMT XQ1to FUEL MASTERMAXC1PROMPTXC12/YNFBIAS图 12给煤机给煤偏差信号的形成从燃料主控来的给煤指令加上运行运行人员设置的偏置值（为了减小控制偏差） ，经与该信号经补偿电路（含有四阶惯性环节）产生的补偿信号一起送入加法器成为给煤机煤量的设定值。煤量的测量是由电子称重式给煤机的测量装置来完成的，测量数值经修正后转变为%，然后分为四路，其中一路经热值
26、校正修正后作为测量值。设定值与测量值比较得到煤量偏差信号。在这里含有四阶惯性环节的补偿电路是为了保证在给煤指令增加时，加快响应速度；在给煤指令减小时，延缓指令减小速度。在负荷变化过程中，一般情况下，在加负荷时，先加风后加燃料；在减负荷时，先减燃料后减风，以保证富氧燃烧，有足够的经济性。为此目的，采用了二次风量控制偏差信号对煤量偏差信号进行校正。当二次风量偏差2%时，说明实测二次风量比二次风量指令至少小 2%，此时为了保证充分燃烧，小值选择器选择负数输出，必须相应减小煤量指令信号，同时发出风量低（风量限制煤量）的报警。当二次风量偏差2%时，说明实测二次风量与二次风量指令偏差小于 2%，此时小值选
27、择器选常数 0 输出为 0，不再进行较正。3给煤机煤量最大值和最小值限制回路为了保证给煤机正常运行中的安全，该控制系统中设置了给煤机煤量最大值和最小值限制回路。二次风量控制偏差信号和给煤机煤量偏差信号在加法器中求和后与未经热值校正的煤量测量数值送入小值选择器进行小选，以保证给煤机负荷不超过其出力的最大值，最大值为 120%。给煤机煤量最小值限制回路是通过限速块和模拟量开关来实现的。在正常运行状态模拟开关切向下侧选择 30%输出，该信号经限速块限速与给煤机煤量测量数值比较后送入大值选择器，和小值选择器的输出进行小选，从而保证给煤机负荷不低于 30%。给煤机在启停时模拟开关切向上侧，最小值回路减法
28、器输出为 0，该回路不起作用。4给煤机煤量控制给煤机在正常运行状态中大值选择器的输出经修正后转变为转速信号送入PI 调节器去控制给煤机的转速，改变给煤量。5给煤机启停过程中的控制给煤机启停状态的定义：顺控命令进行到启动步或顺控命令进行到停止步。当发生以下任一条件时给煤机的启停状态复归：发生启停状态延时 90 秒发 5 秒脉冲自动复归给煤机停止后发 5 秒脉冲给煤机控制手动顺控命令复置启动给煤机正常运行过程中该回路被切除，不起作用。给煤机启停时该回路通过模拟开关投入。启停时模拟开关切向 25%的启停位置，经限速块限速后作为给煤机煤量指令的设定值。PI 调节器的输出经修正后再经惯性环节迟延作为测量
29、值。两者比较后的偏差信号经修正后转变为转速信号送入 PI 调节器去调节给煤机转速不低于 25%。- +-CCCCCCCMMPI-+-+-+-+110CJA08DU01 XQ93FEDER EMAND%PT4ALARMXH01“AI LOW“ COMP A(fuel flow croslimitedby air flow)CONTROL ERORSECONDARY AIR COMPASPCSPC%t/hYX YN2%1 0.0C+MAX0PROMPTMINDEVIATIONXQ03(to secondaryair ctrl.)C1C2s PT1% 25%START-UPSHUT-DOWN1%12
30、0%30%MAX MINMINSTART-UP/SHUT-DOWN XV01/3PULV A C/FED CTRLNOT INREMOTEC CYmin Ymax10%40%10HFB10AF101GTCOAL FLOWPULV A+-YNAB CCAB 0% XV02/3 PULV A IN OPERATIONXQ01/4to SA CTRL10CJA07DU01 XQ01CALORIFIC VALUE COR.0.1 XQ02PULV A LOADTO PAF FDFCTRLSPC&BALNCEPROMPT XQ1to FUEL MASTERMAXC1PROMPTXC12/2YNF BIA
31、S10HFB10AF101AO6手动控制时，系统的跟踪当给煤机控制系统处于手动方式时，自动控制系统应处于跟踪状态，PI 调节器的输出跟踪给煤机转速的反馈信号，PI 调节器入口信号为 0。其过程如下：给煤机停止后控制系统自动切为手动。跟踪方式指令作用于偏置块，偏置块输出为跟踪值，使给煤机偏差信号为0，PI 调节器入口信号为 0。这样就为控制系统重新切回自动控制方式创造了无扰切换的条件。7给煤机的保护当磨煤机运行且对应燃烧器没有火焰时给煤机自动停。8给煤机转速控制系统的送出信号以下条件任一成立时磨煤机 A、C 给煤量控制不在遥控：如图 211NO COAL FLAME DETECTED COMP
32、AFDR A CTRL MANXC12/2PA FLOW PULV A INLET MIN? 1300FEDER A OF 10HFB10AF01 XB02A FDR OUTLET DAMP. CLOSE XB02PULV A OF10HFC10AJ01 XB02XV03/2 START UP/SHUT DOWN图 2（1）煤火检监测不到火焰（延时 30 秒）（2）给煤机停（延时 30 秒）（3）给煤机出口挡板关（延时 30 秒）（4）磨煤机电机停（5）一次风量小于最小值（6）电机不关合闸 180 秒后（7）给煤机在启停状态（8）给煤机控制中手动当磨煤机 A、C 的给煤控制不在遥控时该系统对外
33、送出信号为给煤机的煤量指令（加上偏置值）经 40%的低限和 110%的高限限值后的信号。当磨煤机 A、C 的给煤控制在遥控时该系统对外送出信号为经热值校正后的给煤机的煤量测量值。给煤机转速控制系统送出信号的信号分为两路，一路信号送入除法器，同时经修正的热值校正数与常数 0.经大值选择器后也送入除法器，两者运算后转变为%作为对应磨煤机的负荷指令送到一次风机控制和送风机控制系统中去。另一路信号通过模拟量开关和限速块切换。当对应磨煤机运行时模拟量开关切至下侧，给煤机煤量指令被无延时地送到燃料主控和二次风控制系统。当磨煤机不运行时，送到二次风控制系统的信号为 0。当磨煤机不运行时，模拟量开关切至上侧，
34、选择常数 0，经限速块限速送到燃料主控。以下条件均满足时磨煤机运行：（1） 煤火检能监测到火焰（延时 30 秒）（2） 给煤机运行（延时 30 秒）（3） 给煤机出口挡板开（延时 30 秒）（4） 磨煤机电机运行（5） 一次风量大于最小值（6） 电机不关合闸 180 秒后给煤机正常运行中和停止后，PI 调节器的输出经修正转变为给煤指令再经惯性环节迟延后作为产生磨煤机上下限指令的信号；给煤机在启停状态时期 25%经限速块限速后输出作为产生磨煤机上下限指令的信号。9磨煤机负荷上下限指令的形成如图 3：10HFB10AF10AO11 1C11XV01/PUL A C/FED CTRLNOT IN R
35、MOTENO COAL FLAME DETCTED COMP AFDR A CTRL MANXC12/PA FLOW PULV A INLET MIN?XH01AIR LOW ELV UPERLIMITXQ03UPER LIMIT PULV AXQ04LOWER LIMIT PULV A103%XV02/PUL A IN OPERATIONAX.% CROF PULV ATO RUN BACK CONTROL10CJA07DU01 XQ01ALORIFIC VALUE10%CLOW LIMITF I 40%1START-UP/SHUT-DOWN XV03/23000300100100180sS
36、WITCH-IN DELAY:TIME AFTER COLIS AT H BUNERFEDER A OF 10HFB10AF01 XB02A FDR OUTLET DAMP. CLOSE XB02PULV A OF10HFC10J01 XB02XV03/2 START UP/SHUT DOWN10HFB10AF10GTCOAL LOWPUV 图 3磨煤机正常运行时通过模拟量的切换以 110%和 40%作为负荷上下限。磨煤机在启停状态时通过模拟量的切换以 25%（经热值修正后）作为磨煤机负荷的限制。以下条件任一成立时磨煤机负荷的上限就是实测给煤量：（1）煤火检监测不到火焰（延时 30 秒）（2）
37、给煤机停（延时 30 秒）（3）给煤机出口挡板关（延时 30 秒）（4）磨煤机电机停（5）一次风量小于最小值（6）电机不关合闸 180 秒后（7）给煤机在启停状态（8）给煤机控制中手动（9）风量低报警（延时 30 秒）（10）煤量大于 103%（延时 10 秒）以下条件任一成立时磨煤机负荷的限就是实测给煤量：（1）煤火检监测不到火焰（延时 30 秒）（2）给煤机停（延时 30 秒）（3）给煤机出口挡板关（延时 30 秒）（4）磨煤机电机停（5）一次风量小于最小值（6）电机不关合闸 180 秒后（7）给煤机在启停状态（8）给煤机控制中手动（9）风量低报警（延时 30 秒）（10）煤量小于 40%
38、（延时 10 秒）27. PULV A HOT DAMP CTRL1 磨煤机一次风量的控制是通过对磨煤机的热风挡板开度的调节来实现的。其工作原理框图如（原图 10HFE10AA101AO。 ）10HFE10A10AOC-+PULVERIZER10HFE10CT601 F=f(dp,T)10HFB10AF10AO XQ02PULV LDPT1f(x)1y=f(x)PITEMPERING AIRHOT AIRPA FLOW10%700%0 50%10%PULV. LOADf(x)1BIAS+/-10%+10HFE10CF1010HFE10A10AOdtdxRes.C6+ 1XC12/ MAN10C
39、JA05DU01 XQ01BOILER EMANDC0.5C1% +/-10%XDfrom COLD MP -+ YNF-1YN/n10HFE10CF10210HFE1A10AOXM23/2磨煤机的一次风量随磨煤机负荷的函数关系如下：PA FLOW10%70%0%0%50%10%PULV. LOADf(x)12 磨煤机一次风量控制信号的形成磨煤机的负荷信号经过一阶惯性后，再经函数将负荷信号转变为与之相对应的一次风量信号值，作为一次风量的设定值。磨煤机的一次风量测点布置在磨煤机一次风入口管上，两个测点取平均值经磨入口风温函数修正后（因为一次风量的测量受到一次风温的影响）作为一次风量测量值，设定值
40、与测量值比较后得出磨煤机一次风量的偏差信号。3 磨煤机一次风量前馈信号为了减小磨煤机一次风量的变化幅度，提高控制系统的品质，将锅炉负荷指令微分信号引入控制回路加法器的入口。目的是加快控制回路对干扰的响应速度，可见该系统属前馈反馈控制系统。在这里锅炉负荷指令经死区、微分运算，常数修正后再经限幅后送入加法器的。当 PI 调节器控制切手动或一次风量控制偏差信号大于一定幅值后微分环节被切除。4 冷、热一次风挡板的互相配合在调整过程中，为了不对一次风总量造成大的干扰，冷风挡板开大时，热一次风挡板就相应关小。来自冷风挡板的指令经 1%的死区运算、常数修正后再经限幅送入减法器与一次风量偏差信号比较后经修正送
41、入 PI 调节器的入口。5手动控制时，系统的跟踪当磨煤机入口一次风量控制系统处于手动方式时，自动控制系统处于跟踪状态，PI 调节器的输出跟踪热风控制挡板的反馈信号，PI 调节器入口信号为0。其过程如下：跟踪方式指令作用于偏置设定块，设定块输出为跟踪值，使加法器输入为0。跟踪方式指令作用于前馈微分信号，前馈切除，输入信号为 0。所 PI 调节器入口的磨出口一次风量偏差信号为 0。这样就为控制系统重新切回自动控制方式创造了无扰切换的条件。28. PULV A OUTLET TEMP CTRL1 磨煤机出口温度控制的作用机组在正常运行过程中，磨煤机出口温度控制系统的任务是保证磨煤机出口为风粉混合物温
42、度稳定在设定值上。其控制手段是通过调节磨入口冷、热一次风挡板来实现对出口温度的控制。在调整过程中，为了尽量减少温度对一次风量的影响，系统冷、热一次风挡板的开度变化方向正好相反。磨煤机出口温度控制系统工作原理如图 10HFE11AA101AO 的第一页。10HFE1A10AOCCT TC CCMINMM+-+- +-+-11TEMPERING AIRCOAL DUSTDISTRIBORPULVERIZER 210HFC10CT901 XH01/PT4DIRO-SPCDIRPT4PT1PULV A LOAD10HFB10F10 XQ02HOT AIR5sMANPI350.40060sXH01/ C
43、LASIFIER TEMPTIME RESPONSE OF PULV INLETPATUR DBACK 10HFE1A10AO10HFE10CT6011110HFC10CT312/31/314MAXPASO-DAMPEROEN10HFE1002 XB01CCC15040C SETP.82CYN YNF2TIME RESPONSE OF PULV OUTLETPATUR DBACK 10HFE10A10AO2 磨煤机出口温度控制信号的形成磨煤机出口温度设定值可以在 OM 窗口设置和修改，磨煤机出口温度测点布置在磨煤机出口分离器内，经大值选择模块后，将三个中较大的一个测量值输出作为磨煤机的出口温度
44、测量值，设定值与测量值比较后得出磨煤机出口温度偏差信号。为了减小磨煤机出口温度的变化幅度，提高控制系统的品质，将磨煤机入口温度的信号（即导前温度微分信号）和磨煤机负荷信号（即导前温度微分信号） ，引入控制回路加法器的入口。目的是加快控制回路对干扰的响应速度，可见该系统属前馈反馈控制系统。3 启动阶段的暧磨过程即将启动的磨煤机一般均将其调温风控制挡板全开，热一次风控制挡板全关。所以启动初期磨煤机出口温度较低，低于 40。此时模拟开关切向 150侧，将 150温度信号作为在启动阶段的磨煤机入口温度的设定值。其目的是防止磨煤机在暧磨过程中升温过快，从而影响磨煤机的安全，所以要求控制系统将磨煤机的入口
45、风温限制在 150以内其具体过程如下：磨煤机入口温度测量值与设定温度（150）值的偏差经修正后，送入小选模块，当此信号小于上级加法器的输出时，则小选模块将该磨煤机入口温度偏差送入 PI 调节器，故 PI 调节器根据磨煤机入口风温偏差，调整调温风控制挡板和热一次风控制挡板的开度（两种控制挡板的动作方向相反） ，达到维持磨入口风温为 150的要求，这样即可以保证磨的安全，又可以快速完成暧磨过程。4 磨煤机出口温度控制磨煤机启动过程结束后，其出口温度高于 40，此时模拟开关切至350400之间的温度设定值作为磨煤机正常运行工况时的入口温度上限值。当入口温度在其上限值以内时，磨煤机入口温度偏差信号为正
46、值，偏差一般大于出口温度的偏听偏信差所以小选模块选择磨煤机出口温度控制信号送至PI 调节器入口，根据磨煤机出口温度偏差控制冷、热泪盈眶一次风挡板的开度。使磨煤机出口温度维持在设定值上。当磨入口温度偏差高于其上限时，小选模块选择磨入口温度偏差，经 PI 调节器的运算后，调整冷、热风挡板的开度，以保证磨的安全运行。在调整过程中，为了不对一次风总量造成大的干扰，冷风挡板开大时，热一次风挡板就相应关小。5 手动控制时，系统的跟踪当磨煤机出口温度控制系统处于手动方式时，自动控制系统应处于跟踪状态，PI 调节器的输出跟踪调温风控制挡板的反馈信号，PI 调节器入口信号为0。其过程如下：调节器手动或一次风关断
47、挡板开（5 秒脉冲）时跟踪信号成立跟踪方式指令作用于设定块，设定块输出为跟踪值，使测量值输入为 0。跟踪方式指令作用于两前馈信号的惯性环节，切除惯性环节，前馈切除，输入信号为 0。所以加法器入口的磨出口温度偏差信号为 0。磨煤机入口温度小于其设定值（350400） ，故小选模块选加法器的输出至 PI 调节器的入口，所以 PI 调节器入口信号为 0。这样就为控制系统重新切回自动控制方式创造了无扰切换的条件。29. PULV A OVERFLOW VLV CTRLC+PULV A LOAD10HFB10AF101AO XQ02PT1f(x)1y=f(x)PIPRES10%70%0%0%50%10%
48、PULV. LOADf(x)1BIAS +XC12/2+-+-YNYNF10HFG1CP10110HFG1CP101 XM23 EX.FAULTTO MAN通过对磨煤机液压油系统中溢流阀开度的调整改变进入液压油缸的油量来提升磨辊实现磨的变加载。磨煤机的负荷经一阶惯性环节，再经函数将负荷信号转变为与之相对应的液压油压力值与运行人员给出的偏置相加成为设定值。测量值取自液压油系统，两者相减成为油压偏差信号经修正后送入 PI 调节器，调整溢流阀的开度，改变进入液压油缸的油量。当外部故障 PI 调节器切手动跟踪信号成立，偏置块的输出为跟踪值，此时偏差信号为 0，调节器的输入信号为 0，这就为控制系统再一
49、次投自动创造了无扰切换的条件。当 PI 调节器处于手动方式时，其调节器的输出跟踪溢油阀的开度。30. SEAL AIR FAN CTRL密封风压的控制是通过通过调整密封风机入口挡板的开度来实现的，其原理框图如图 10HFW10AA101AO 的第一页。10HFW10A10AOPULVERIZERA FCPI+SEAL IRFAN RUNING10HFW10A01 XB01-SEAL IRSEAL IRFAN B RUNING10HFW20A01 XB01TEMPERING AIR10% 10%SEAL IR FAN A SEAL IR FAN BO-SPC10HFW50CP10PI10HFW10A10AOC05s 05sSWITCH-INDELAY SWITCH-INDELAYSEAL IR PESTP. 5.0 kaC+-C-50-5010HFW20A10AO密封风压力设定值可在 OM 窗口给定，测量值取自两台密封风机出口母管
