顶板厚度达不到设计要求处理方案.doc

1、116#楼顶板处理方案秦皇岛恒大城首期主体及配套建设工程 16#楼为 20 层框架剪力墙结构。混凝土强度等级为：四层以下：C35；五层至十四层为：C30 ；十五层以上为：C20；主体结构已经施工完毕。由于部分混凝土楼板厚度不足，因此需要对工程整体进行承载力复核验算，鉴定结构的安全性，提出处理方案。一、 确定鉴定步骤进行承载力复核验算除了需要本工程活荷载、恒载、抗震要求等设计参数外，最重要的就是工程本身的板厚等实际参数。因此对于楼板厚度不足的安全鉴定步骤应是：现场检测板厚复核验算给出鉴定结论分析不利因素，提出处理方案工程处理。二、 现场检测情况混凝土楼板厚度被检测工程砼楼板顶面及底面尚未进行抹灰

2、，利用直尺通过钻孔和楼板预留孔直接测量板厚，检测结果如下表：（具体位置见附件 1）检测部位 实测板厚（mm） 设计板厚（mm） 板厚偏差（mm）六层 9-13/A-G 95 120 25八层 21-23/E-N 95 120 25九层 12-16/K-P 110 120 10十层 5-8/K-S 85 100 15十层 12-16/K-P 110 120 10十层 9-17/A-G 95 120 25十一层 9-13/A-G 100 120 20十二层 5-8/K-S 85 100 15十二层 12-16/K-P 100 120 20十三层 3-5/F-N 110 120 10十三层 13-1

3、7/A-G 100 120 20十四层 12-16/K-P 100 120 20十四层 13-17/A-G 120 120 0十五层 3-5/F-N 100 120 20十五层 13-17/A-G 105 120 152十五层 17-20/D-G 90 100 10十五层 21-23/E-N 100 120 20三、 复核验算检测楼板混凝土，由于部分楼板厚度达不到设计要求，对检测板厚小于设计要求的混凝土楼板，板厚按实际检测结果进行复核验算，验算过程(见附件 2)，验算结果：1、 设计楼板厚度为 120mm 的现浇混凝土楼板，按实测板厚进行复核验算，承载力满足混凝土结构设计规范GB50010-2

4、010 的要求。2、 设计楼板厚度为 100mm 的现浇混凝土楼板，按实测板厚进行复核验算，承载力满足混凝土结构设计规范GB50010-2010 的要求。四、 给出鉴定结论经对楼板厚度检测，存在对达到设计厚度的情况，最大偏差 25mm。对检测板厚不满足混凝土结构工程施工质量验收规范的现浇板复核验算，原设计楼板厚度按实测板厚复核验算，承载力满足混凝土结构设计规范GB50010-2010 要求，可不做处理。但为了保证结构的截面尺寸及混凝土结构工程施工质量验收规范的要求，应进行处理。五、 工程处理在检测过程中楼板厚度与设计偏差在 10mm25mm，具体处理方法如下：1、 将顶板厚度偏差超过规范要求的

5、部位，进行人工凿毛，洒水湿润，清扫干净。2、 对于顶板上层扣铁露筋部位，采用人工剔凿，并将钢筋调整，满足规范及设计要求。33、 用 1:1 的水泥灰浆浇浆，保证与砼面良好的接触。4、 浇筑同顶板砼高一个强度等级的的同配比减石子砼，至设计标高。5、 在处理完成后，派专人，每天不少于两遍的养护。6、 在顶板处理前，在处理楼板的下一层采用碗扣架及木方进行支撑，立杆间距为 1200mm。7、 同时排查施工现场所有楼栋存在的相同问题，发现后采取相同做法处理。4六、 附件 1、顶板处理范围56789七、 附件 2、顶板承载力计算书1、 六层 9-13/A-G 轴一、基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端

6、/上端）：固定/固定/固定/固定/2、荷载：永久荷载标准值：g 5.20 kN/M2可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2计算跨度 Lx = 3800 mm ；计算跨度 Ly = 6700 mm板厚 H = 95 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4003、计算方法：弹性算法。4、泊松比：1/5.5、考虑活荷载不利组合。6、程序自动计算楼板自重。二、计算结果：Mx =(0.03788+0.00629/5)*(1.20* 5.2+1.40* 1.0)* 3.82 = 4.32kNM考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.08673+0.02210/5)*(1.4*

7、1.0)* 3.82 = 1.84kNMMx= 4.32 + 1.84 = 6.16kNMAsx= 221.62mm2，实配 8200 (As 251.mm2)min 0.200% ， 0.251%My =(0.00629+0.03788/5)*(1.20* 5.2+1.40* 1.0)* 3.82= 1.53kNM考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.02210+0.08673/5)*(1.4* 1.0)* 3.82 = 0.80kNMMy= 1.53 + 0.80 = 2.33kNMAsy= 200.00mm2，实配 8200 (As 251.mm2)10min 0.200

8、% ， 0.251%Mx =0.08068*(1.20* 5.2+1.40* 2.0)* 3.82 = 10.53kNMAsx= 389.50mm2，实配10200 (As 393.mm2,可能与邻跨有关系)min 0.200% ， 0.393%My =0.05710*(1.20* 5.2+1.40* 2.0)* 3.82 = 7.45kNMAsy= 270.28mm2，实配 8180 (As 279.mm2,可能与邻跨有关系)min 0.200% ， 0.279%三、跨中挠度验算：Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数

9、：Mk =(0.00629+0.03788/5)*(1.0* 5.2+1.0* 2.0 )* 3.82 = 1.44kNMMq =(0.00629+0.03788/5)*(1.0* 5.2+0.5* 2.0 )* 3.82 = 1.24kNMEs 200000.N/mm2 Ec 29791.N/mm2Ftk 2.01N/mm2 Fy 360.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs：、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho

10、* As) （混凝土规范式 8.1.33）sk 1.44/(0.87* 73.* 251.) = 90.30N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24）te 251./ 50000.=0.00503 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00503* 90.30) = -1.773当 0.2 时，取 0.2、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E：E Es / Ec 200000.0/ 29791.5 = 6.713、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f：矩形截面，f 0、纵向受拉钢筋配筋率 As /

11、 b / ho 251./1000/ 73.=0.00344、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算:Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f)Bs 200000.* 251.* 73.2/1.15*0.200+0.2+6*6.713*0.00344/(1+3.5*0.00)= 471.03kNM(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ：按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0时， 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：B Mk / Mq * ( - 1) + Mk * Bs （混凝土规范式 8.2.2）B

12、 1.44/ 1.24*(2-1)+ 1.44* 471.03 = 253.091kNM(5)、挠度 f * Qk * L 4 / Bf 0.00243* 7.2* 3.804/ 253.091= 14.389mmf / L 14.389/3800.= 1/ 264.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算：、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 11 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33）sk 4.07*106/(0.87* 81.*

13、 251.) = 229.76N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24）te 251./ 50000.= 0.005当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 229.76) = 0.532max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.532*229.8/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.131，满足规范要求！、Y方向板带跨中裂缝：裂缝

14、间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33）sk 1.44*106/(0.87* 73.* 251.) = 90.30N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24）te 251./ 50000.= 0.005当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 90.30) = -0.344

15、当 0.2 时，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.200* 90.3/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.019，满足规范要求！、左端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33）sk 8.39*106/(0.87* 80.* 393.) = 306.90N/mm矩形截面

16、，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24）te 393./ 50000.= 0.008当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 306.90) = 0.675max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.675*306.9/200000.*(1.9*20.+0.08*10.00/0.01000) = 0.257，满足规范要求！、下端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算

17、： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33）sk 5.94*106/(0.87* 81.* 279.) = 301.67N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24）te 279./ 50000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.0112 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 301.67) = 0.668max cr*sk/Es*(1.9c+0.

18、08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.668*301.7/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.216，满足规范要求！、右端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33）sk 8.39*106/(0.87* 80.* 393.) = 306.90N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm

19、2te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24）te 393./ 50000.= 0.008当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 306.90) = 0.675max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.675*306.9/200000.*(1.9*20.+0.08*10.00/0.01000) = 0.257，满足规范要求！、上端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝

20、土规范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33）sk 5.94*106/(0.87* 81.* 279.) = 301.67N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24）te 279./ 50000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 301.67) = 0.668max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.

21、668*301.7/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.216，满足规范要求！2、 八层 21-23/E-N 轴一、基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/2、荷载：永久荷载标准值：g 6.97 kN/M2可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2计算跨度 Lx = 4200 mm ；计算跨度 Ly = 6300 mm板厚 H = 95 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4003、计算方法：弹性算法。4、泊松比：1/5.5、考虑活荷载不利组合。6、程序自动计算楼板自重。二、计算结果：Mx =(0.033

22、70+0.01010/5)*(1.35* 7.0+0.98* 1.0)* 4.22 = 6.55kNM考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.07277+0.02793/5)*(1.4* 1.0)* 4.22 = 1.35kNM13Mx= 6.55 + 1.35 = 7.90kNMAsx= 254.72mm2，实配 8180 (As 279.mm2)min 0.200% ， 0.254%My =(0.01010+0.03370/5)*(1.35* 7.0+0.98* 1.0)* 4.22= 3.09kNM考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.02793+0.072

23、77/5)*(1.4* 1.0)* 4.22 = 0.73kNMMy= 3.09 + 0.73 = 3.82kNMAsy= 220.00mm2，实配 8200 (As 251.mm2)min 0.200% ， 0.228%Mx =0.07557*(1.35* 7.0+0.98* 2.0)* 4.22 = 15.16kNMAsx= 511.59mm2，实配10150 (As 524.mm2,可能与邻跨有关系)min 0.200% ， 0.476%My =0.05703*(1.35* 7.0+0.98* 2.0)* 4.22 = 11.44kNMAsy= 376.82mm2，实配10200 (As

24、 393.mm2,可能与邻跨有关系)min 0.200% ， 0.357%三、跨中挠度验算：Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Mk =(0.01010+0.03370/5)*(1.0* 7.0+1.0* 2.0 )* 4.22 = 2.66kNMMq =(0.01010+0.03370/5)*(1.0* 7.0+0.5* 2.0 )* 4.22 = 2.37kNMEs 200000.N/mm2 Ec 27871.N/mm2Ftk 1.78N/mm2 Fy 360.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构

25、件的短期刚度 Bs：、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33）sk 2.66/(0.87* 83.* 251.) = 146.82N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*110.= 55000.mm2te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24）te 251./ 55000.=0.00457 1.1 - 0.65* 1.78/(0.00457* 146.82) = -0.624当 0.2

26、时，取 0.2、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E：E Es / Ec 200000.0/ 27870.7 = 7.176、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f：矩形截面，f 0、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 251./1000/ 83.=0.00303、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算:Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f)Bs 200000.* 251.* 83.2/1.15*0.200+0.2+6*7.176*0.00303/(1+3.5*0.00)= 617.94kNM(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度

27、影响增大影响系数 ：按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0时， 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：14B Mk / Mq * ( - 1) + Mk * Bs （混凝土规范式 8.2.2）B 2.66/ 2.37*(2-1)+ 2.66* 617.94 = 327.210kNM(5)、挠度 f * Qk * L 4 / Bf 0.00220* 9.0* 4.204/ 327.210= 18.738mmf / L 18.738/4200.= 1/ 224.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算：、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1

28、- 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33）sk 5.65*106/(0.87* 91.* 279.) = 255.65N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*110.= 55000.mm2te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24）te 279./ 55000.= 0.005当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 255.65) = 0.648max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/t

29、e) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.648*255.6/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.177，满足规范要求！、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33）sk 2.66*106/(0.87* 83.* 251.) = 146.82N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*110.= 55000.mm2te As

30、/ Ate （混凝土规范式 8.1.24）te 251./ 55000.= 0.005当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 146.82) = 0.312max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.312*146.8/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.049，满足规范要求！、左端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.

31、1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33）sk 11.96*106/(0.87* 90.* 524.) = 291.65N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*110.= 55000.mm2te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24）te 524./ 55000.= 0.010当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 291.65) = 0.703max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.703*29

32、1.6/200000.*(1.9*20.+0.08*10.00/0.01000) = 0.254，满足规范要求！、下端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 15 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33）sk 9.02*106/(0.87* 90.* 393.) = 293.49N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*110.= 55000.mm2te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24）te 393./ 55

33、000.= 0.007当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 293.49) = 0.706max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.706*293.5/200000.*(1.9*20.+0.08*10.00/0.01000) = 0.257，满足规范要求！、右端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混

34、凝土规范式 8.1.33）sk 11.96*106/(0.87* 90.* 524.) = 291.65N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*110.= 55000.mm2te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24）te 524./ 55000.= 0.010当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 291.65) = 0.703max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.703*291.6/200000.*(1.9*20.+0.08*10.00/

35、0.01000) = 0.254，满足规范要求！、上端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33）sk 9.02*106/(0.87* 90.* 393.) = 293.49N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*110.= 55000.mm2te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24）te 393./ 55000.= 0.007当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1

36、 - 0.65* 1.78/( 0.01* 293.49) = 0.706max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.706*293.5/200000.*(1.9*20.+0.08*10.00/0.01000) = 0.257，满足规范要求！3、 九层 12-16/K-P 轴一、基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/2、荷载：永久荷载标准值：g 6.17 kN/M2可变荷载标准值：q 5.00 kN/M2计算跨度 Lx = 5150 mm ；计算跨度 Ly = 2975 mm板厚 H =

37、110 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4003、计算方法：弹性算法。164、泊松比：1/5.5、考虑活荷载不利组合。6、程序自动计算楼板自重。二、计算结果：Mx =(0.00675+0.03747/5)*(1.20* 6.2+1.40* 2.5)* 3.02 = 1.37kNM考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.02284+0.08506/5)*(1.4* 2.5)* 3.02 = 1.23kNMMx= 1.37 + 1.23 = 2.61kNMAsx= 220.00mm2，实配 8200 (As 251.mm2)min 0.200% ， 0.228%My

38、=(0.03747+0.00675/5)*(1.20* 6.2+1.40* 2.5)* 3.02= 3.75kNM考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.08506+0.02284/5)*(1.4* 2.5)* 3.02 = 2.78kNMMy= 3.75 + 2.78 = 6.52kNMAsy= 220.00mm2，实配 8200 (As 251.mm2)min 0.200% ， 0.228%Mx =0.05710*(1.20* 6.2+1.40* 5.0)* 3.02 = 7.28kNMAsx= 232.20mm2，实配 8200 (As 251.mm2,可能与邻跨有关系)m

39、in 0.200% ， 0.228%My =0.08019*(1.20* 6.2+1.40* 5.0)* 3.02 = 10.22kNMAsy= 330.81mm2，实配 8150 (As 335.mm2,可能与邻跨有关系)min 0.200% ， 0.305%三、跨中挠度验算：Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Mk =(0.00675+0.03747/5)*(1.0* 6.2+1.0* 5.0 )* 3.02 = 1.41kNMMq =(0.00675+0.03747/5)*(1.0* 6.2+0.5* 5.0

40、)* 3.02 = 1.09kNMEs 200000.N/mm2 Ec 29791.N/mm2Ftk 2.01N/mm2 Fy 360.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs：、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33）sk 1.41/(0.87* 83.* 251.) = 77.59N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*110.= 55000.mm2te As /

41、 Ate （混凝土规范式 8.1.24）te 251./ 55000.=0.00457 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00457* 77.59) = -2.578当 0.2 时，取 0.2、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E：E Es / Ec 200000.0/ 29791.5 = 6.713、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f：矩形截面，f 017、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 251./1000/ 83.=0.00303、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算:Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f)

42、Bs 200000.* 251.* 83.2/1.15*0.200+0.2+6*6.713*0.00303/(1+3.5*0.00)= 627.35kNM(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ：按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0时， 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：B Mk / Mq * ( - 1) + Mk * Bs （混凝土规范式 8.2.2）B 1.41/ 1.09*(2-1)+ 1.41* 627.35 = 353.201kNM(5)、挠度 f * Qk * L 4 / Bf 0.00240*11.2* 2.974/ 353.201= 5.9

43、52mmf / L 5.952/2975.= 1/ 500.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算：、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33）sk 1.41*106/(0.87* 83.* 251.) = 77.59N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*110.= 55000.mm2te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24）te 251./ 55000.= 0.005当

44、 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 77.59) = -0.581当 0.2 时，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.200* 77.6/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.017，满足规范要求！、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As)

45、（混凝土规范式 8.1.33）sk 3.84*106/(0.87* 91.* 251.) = 192.85N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*110.= 55000.mm2te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24）te 251./ 55000.= 0.005当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 192.85) = 0.424max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.424*192.9/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.088，满足规范要求！、左端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho