1、 xxxx 学士学位毕业设计 毕 业 设 计 说 明 书目 录中文摘要I英文摘要 II第一章：设计条件1第二章：结构方案1第三章：楼梯设计3第四章：现浇板计算.6第五章：框架结构计算115.1 地震内力及侧移计算.5.2 风荷载作用下框架内力及侧移计算5.3 竖向横载作用下的框架内力计算.5.4 竖向活载作用下的框架内力计算5.5 内力组合 第六章：框架截面设计42.第七章：基础设计. 46第八章：结论.53xxxx 学士学位毕业设计 摘 要本设计主要进行了结构方案中一榀框架 4 轴线的抗震设计。在确定框架布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算,接着利用顶点位移法求出自震周期，进而按底部剪力法
2、计算水平地震荷载作用下大小，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力） 。接着计算竖向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构内力， 。 是找出最不利的一组或几组内力组合。 选取最安全的结果计算配筋并绘图。此外还进行了结构方案中的室内楼梯的设计。完成了平台板，梯段板，平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制。关键词： 框架 结构设计 抗震设计 AbstractThe purpose of the design is to do the anti-seismic design in the longitudinal frames of axis 4. When the directions
3、of the frames is determined, firstly the weight of each floor is calculated .Then the vibrate cycle is calculated by utilizing the peak-displacement method, then making the amount of the horizontal seismic force can be got by way of the bottom-shear force method. The seismic force can be assigned ac
4、cording to the shearing stiffness of the frames of the different axis. Then the internal force (bending moment, shearing force and axial force ) in the structure under the horizontal loads can be easily calculated. After the determination of the internal force under the dead and live loads, the comb
5、ination of internal force can be made by using the Excel software, whose purpose is to find one or several sets of the most adverse internal force of the wall limbs xxxx 学士学位毕业设计 and the coterminous girders, which will be the basis of protracting the reinforcing drawings of the components. The desig
6、n of the stairs is also be approached by calculating the internal force and reinforcing such components as landing slab, step board and landing girder whose shop drawings are completed in the end.Keywords : frames, structural design, anti-seismic design第一章 设计条件1.1、工程名称江宁大学城某学院 2 号教学楼，四层框架结构1.2、建筑设计资
7、料1、气象条件：主导风向为东北风向。年最低气温零下 7 度，最高气温 38 度。基本风压：0.35kN/m(按 50 年设计使用年限) 基本雪压：0.4 kN/m 2、抗震设防：地震烈度为 7 度3、工程地质资料：地质情况如下，地下水位距地面 0.7 米。素填土 h=0.5m粉质粘土 19.5kN/m 3 h=2.0mfak=90kpa粉质粘土 18.5kN/m 3 fak=65kpa冻土深度:最大冻土深度为 0.5m。4、屋面及楼面做法：屋面：块瓦；挂瓦条 3025（高） ，中距按瓦材规格；顺水条 3025（高） ，中距500；35 厚 C15 细石混凝土找平层，内置 6500500 钢筋网
8、；3 厚高聚物改性沥青防水卷材；20 厚 1：3 水泥砂浆找平层；80 厚 1：8 膨胀珍珠岩保温层；10 厚 1：3 水泥砂浆找xxxx 学士学位毕业设计 平层；现浇钢筋混凝土屋面板。地面：8 厚地面砖干水泥擦缝；10 厚 1：2 干硬性水泥砂浆结合层；60 厚 C10 混凝土；80 厚碎石或碎砖夯实；素土夯实。楼面：8 厚地砖楼面，干水泥擦缝；5 厚 1：1 水泥细砂浆结合层；20 厚 1：3 水泥砂浆找平层；捣制钢筋混凝土楼板。5、材料：混凝土 C25，C30；纵筋为级钢筋，箍筋为级钢筋。6、活荷载：详见建筑结构荷载规范 （GB 50009-2001）第二章 结构方案2.1 确定结构体系
9、本工程采用框架承重，现浇整体式钢筋混凝土楼板，墙体 200 厚蒸汽粉煤灰加气混凝土砌块。2.2 梁柱截面的确定1、横向框架梁（1） 、截面高度 h框架梁的高度可按照高跨比来确定，即梁高 h=（1/121/8）Lh1=（1/12 1/8）L1 = （1/1 21/8）8000 =667 1000mmh2 = （1/1 21/8）L2 =（1/1 21/8）3000 = 250 375mm取 h1=800mm，h2=300mm（2） 、截面宽度b1=（1/31/2）h1= （1/31/2）800=267400mm考虑地震区 b 250mm，故取 b2 = b1 = 300mm2、纵向框架梁（1）
10、、截面高度h=（1/1 21/8）L =（1/121/8）8000(6000,4000,3000)=6671000mm,500750mm,333500mm,250375mm. 取 h1=800mm 用于中框架，h2=600mm,h3=350mm 用于边框架。（2） 、截面宽度b1 =（1/31/2）h1 =（1/31/2）h1 =267400mm b2= （1/31/2）h2=200300mmb3=（1/31/2）h3=117175mm考虑梁截面宽度不宜小于 200mm，取 b1 =b2=300mm,b3=250mm 3、框架柱本设计按层高的 1/10 取为 300mm，同时参考类似工程经验，
11、决定取柱的截面尺寸为500500mm 的方形柱。2.3、结构平面布置xxxx 学士学位毕业设计 结构平面布置图2.4、框架的跨度和柱高1.框架跨度应取柱截面形心的距离。2.框架柱的高度框架的底层柱高从基础底面算至楼面标高处，根据地质资料的综合分析，初步确定采用独立和联合基础，基础顶面标高为-1.0 米，故底层标高为 4 米。中间层柱从下一层楼高算至上一层标高，故为 3.0 米。顶层柱标高亦为 3.0 米，见如下 计算简图：第三章 楼梯设计该教学楼的所有楼梯尺寸均相同，且一至四层均采用平行等跑楼梯。3.1 梯段板的计算xxxx 学士学位毕业设计 1、计算简图的确定板厚 h=l0/30=2700/
12、30=90mm,取 h=100mm踏步宽 b=300mm,踏步高 h=150mm，故 tg =150/280=0.54，楼梯倾角 =28.18，故 cos =0.881,ln=2.7ml0=lnh=2.70.1=2.8m2、荷载计算（取 1m 宽斜向板带作为结构及荷载计算单元）恒载踏步重 1/0.31/20.30.1525=1.875kN/m斜板重 1/0.88110.125=2.838kN/m板底抹灰重 1/0.8810.0217=0.386kN/m20mm 找平层 （0.30.15）/0.310.0220=0.6kN/m标准值 5.699kN/m设计值 g=1.25.699=6.839kN
13、/m活载标准值 2.51=2.5kN/m设计值 q=1.42.5=3.5kN/m总荷载 P=gq=6.8393.5=10.339kN/m3、内力计算板的宽度大剪力小，故不进行抗剪计算，只进行抗弯计算Mmax= = 10.3392.8=8.11kNm20qg1l）（ 14、配筋计算取板中 =20mm,故sa mahs8020 6.14.3082620 bhfMcs92-1s20 506.1m21084.3.Aycsf选用 10140（ ） ，分布筋选用 61302561ms3.2 平台板计算1、荷载计算恒载板自重 10.0725=1.75kN/m20 厚水泥砂浆找平 0.02120=0.40kN
14、/m20 厚板底抹灰重 0.02117=0.34kN/m恒载标准值 2.49kN/m恒载设计值 g=1.22.49=2.988kN/m活载 q=1.42.51=3.5kN/mxxxx 学士学位毕业设计 20s2620s 9.483158021.4.-10.391584.3mbhfAfMycsc 总荷载 P=g+q=6.488kN/m2、内力计算mhl 285.07.25.n0 NPl 13.9k.6.41M2203、配筋计算板中 mahmass 5027,0 故948.0513.492620s bhfc.-1s20 8.3950123.498.Ambhfycs 选 8140（ ） ，分布筋选用
15、 6300235ms3.3 平台梁计算1、荷载计算楼板传来自重 10.3392.7/2=13.96kN/m平台板传来自重 6.488（2.25/20.25）=8.921kN/m平台梁自重 1.20.2（0.35-0.07）25=1.68kN/m总荷载 24.561kN/m2、内力计算取9.3805.1932.80 aln ml9.30kNPlQl 90.47.3561.241.6M0223、配筋计算mh530、 正截面配筋计算mbsbl fnff 650,1325/0/90 ,0 取xxxx 学士学位毕业设计 Qbhfcu 06.315203.1407.07.V 选 318（ ）263Ams
16、、斜截面配筋计算 故可按构造配置箍筋，选 6200第四章 现浇板计算屋盖处的现浇板计算4.1 计算简图的确定1.板的类别的确定A,A1,A2,A3 区格：均为长边 8m,短边 2.67m，8/2.67=2.9662,单向板计算B(B),B1,B2(B2)区格：均为长边 4m,短边 2.67m，4/2.67=1.52,按单向板计算。2、板厚 的确定A,A1 区格：=2670/40=67mm,因为=80mm,所以取板厚 100mm.其它区格板取同厚 。xxxx 学士学位毕业设计 次梁截面高度取 h=550mml2/15=8000/15=533mm,截面宽取 b=200mm.4.2 荷载计算面砖面层
17、 0.93kN/m找平层 20 厚 1：3 水泥砂浆找平 0.0220=0.40 kN/m结构层 100 厚现浇钢筋混凝土楼板 0.125=2.5 kN/m粉刷层 10 厚粉平顶 0.0117=0.17 kN/m=4 kN/m故板自重： g=4KN/m21.2=4.8KN/m2板上活载： q=2KN/m21.4=2.8KN/m2g =g+ 2q=6.2KN/m2q= =1.4KN/m2g+q=7.6 KN/m24.3 板的内力计算由于板很薄，板面很宽，而板的弯矩很小，故不必进行抗剪计算。先双向板区格计算1. B(B)区格Loy=4m,lox=2.67m,lox/loy=0.668lx/ly 支
18、 承 条 件 x y x y两邻边嵌固两邻边简支 0.0420 0.0248 -0.0768 -0.09340.668四边简支 0.0765 0.0402 故：=0 时 mx=(0.04206.2+0.07651.4)2.672=2.62KNmmy=(0.02486.2+0.04021.4)2.672=1.50KNmxxxx 学士学位毕业设计 =0.2 时mx=2.62+0.21.50=2.92 KNmmy= 1.5+0.22.62=2.02 KNmmx=-0.07687.62.672.67=-4.16KNmmy=-0.09347.62.672.67=-5.06KNm2. B1(B1)区格Lo
19、y=2.67m,lox=4m,loy/lox=0.668lx/ly 支 承 条 件 x y x y三边嵌固一边简支 0.0185 0.0391 -0.0755 -0.09370.668四边简支 0.0765 0.0402 mx=（0.01856.2+0.07651.4 ）2.672.67+0.2（0.03916.2+0.04021.4）2.672.67 =1.58+0.22.13=2.01KNmmy=2.13+0.21.58=2.45KNmmx=-4.09KNm,my=-5.08KNm3. B2(B2)区格Loy=2.67m,lox=4m,loy/lox=0.668lx/ly 支 承 条 件
20、x y x y四边嵌固 0.0333 0.0104 -0.0751 -0.0570.668四边简支 0.0765 0.0402 mx=（0.03336.2+0.07651.4）2.672.67+0.2（0.01046.2+0.04021.4）2.672.67 =2.24+0.20.86=2.41KNmmy=0.86+0.22.24=1.31KNmmx=-4.07KNm, my=-3.09KNmxxxx 学士学位毕业设计 4.4、板的配筋计算假定钢筋选用 10，短边方向跨中截面的 h0=100-20=80mm，长边方向跨中截面的h0=100-20-10=70mm；支座截面的 h0=100-20=
21、80mm。截面设计的计算弯矩：中间跨中间支座的弯矩可减少 20%，而边跨的跨中截面和边缘第二支座处的弯矩，根据 led/l 来选定减少量。当 led/l1.5 时，弯矩可减少 20%，当1.5led/l2 时，弯矩可减少 10%。截 面 h0(mm) M (KNm)AS (mm2)配 筋 实配面积(mm2)lx 方向 70 2.92 221 8220 228B 区格ly 方向 80 1.50 99 6220 129lx 方向 70 2.010.8 122 6220 129B1 区格ly 方向 80 2.450.8 130 6220 129lx 方向 70 2.410.8 146 6190 14
22、9跨中B2 区格ly 方向 80 1.310.8 69 6220 129BB1 80 (4.16+5.08)0.8 489 10160 491B1B1 80 (5.08+5.08)0.8 538 10150 523B1B2 80 (5.08+3.09)0.8 432 10180 436支座B2B2 80 (5.08+3.09)0.8 327 10240 327(2)单向板区格：1.内力计算：xxxx 学士学位毕业设计 计算跨度：边跨：ln+h/2=2.67-0.12-0.2/2+0.1/2=2.5mm5.21./2.0/.12.067.2/ln 取 l0=2.5m中间跨：l0=2.66-0.2
23、=2.46m计算跨度差（2.5-2.46）/2.46=1.6%10%,说明可按等跨连续板计算内力（为简化计算起见，统一取 ln=2.5m）连续板各截面弯矩计算见表：截面 边跨跨内 离端第二支座 离端第二跨跨内，中间跨跨内 中间支 座弯矩计算系数 1/11 -1/11 1/16 -1/14)/()(0mKNlqgMm4.32 -4.32 2.97 -3.392.截面承载力计算b =1000mm,h=100mm,h0=100-20=80mm, ,连续板各截面配筋见下表：（0.1）2/10,2/9.1fyfc边区板带（轴线间） 中间区板带（，轴线间）板带部分截面 m边跨跨内 离端第二支座中间跨跨内中
24、间支 座边跨跨内离端第二支座中间跨跨内中间支座M（KNm） 4.32 -4.32 297 -3.39 4.32 -4.32. 2.38 -3.9101/hfcbs0.057 0.057 0.039 0.045 0.057 0.057 0.031 0.0360.062 0.062 0.041 0.048 0.062 0.062 0.032 0.0382/mfycoAs281 281 186 218 281 281 145 172选配钢筋 8180 8180 8250 82208180822082408240实配钢筋/mm2 279 279 201 228 279 279 209 209第五章 框
25、架结构计算5.1 地震内力及侧移计算（一）.地震作用的计算地震作用的而计算即地震荷载的计算。按建筑抗震设计规范GBJ11-89 规定，本设计的结构底部总剪力（即总地震荷载）可按公式 来计算，其中GeqFk1xxxx 学士学位毕业设计 0.9)1/(max1Tg1. 产生地震荷载的建筑物总质量 的计算Geq（1） 作用于房屋上的横载标准值 屋面荷载防水层 二毡三油上铺小石子 0.40KN/m2找平层 15 厚 1：3 水泥砂浆找平 0.015 20=0.30 KN/m 2保温层 70 厚 1：8 珍珠岩块保温层 0.1394= 0.556 KN/m 2结构层 100 厚现浇混凝土屋面板 0.12
26、5=2.5 KN/m 2粉刷层 10 厚粉平顶 0.0117=0.17 KN/m 2=3.926 KN/m 2楼面荷载面砖面层 0.93 KN/m 2找平层 20 厚 1：3 水泥砂浆找平 0.0220=0.40 KN/m 2结构层 100 厚现浇混凝土楼板 0.125=2.5 KN/m 2粉刷层 10 厚粉平顶 0.0117=0.17 KN/m 2=3.95 KN/m 2屋面及楼面可变荷载标准值：非上人屋面均布活荷载标准值 1.5 KN/m 2楼面活荷载标准值 2.0 KN/m 2屋面雪载标准值 KN/m265.0.10rSk梁柱密度 25 KN/m 2蒸汽粉煤灰加气混凝土砌块 5.5 KN
27、/m 2（2） 重力荷载代表值 Gi 的计算决定多层框架的地震荷载时，结构的计算简图可认为是一多质点体系，产生地震荷载的建筑物重量集中于各层的楼盖处，各质点质量还应包括上下各层范围内的恒载，50%的雪载或 50%的楼面等效均布荷载。1. 第一层： 梁柱：横梁：300mm*800mm:250.30.8(8-0.5) 25=1125KN300mm*300mm: 250.30.3(3-0.5) 13=73.13KN纵梁 300mm*800mm: 250.30.8(8-0.5) 16=720KN300mm*600mm: 250.30.6(6-0.5) 16=396KN250mm*350mm: 250.
28、250.353.5 11=84.22KN次梁 200mm*550mm: 250.20.55（642+682）=84.22KN柱：500mm*500mm：250. 50. 53 51=956.25KN=4080.6KN内外填充墙重的计算xxxx 学士学位毕业设计 横墙：SU,VY 跨墙：5.50.27.5（3-0.6）19=376.2KN纵墙：外纵墙：118.220.25.5=130KN内纵墙：134.160.25.5=147.58KN=277.58KN 窗户计算（钢框玻璃窗）：255.880.4=102.35KN门重计算： 64.260.15=9.64KN楼板恒载，活载计算：恒载：31.822
29、3.95=85.32KN活载：21.6 2.0=43.2KN由以上计算知：一层重力荷载代表值为：G1=G 恒+0.5 活=1.054080.6+376.2+277.58+102.35+9.64+85.32+43.20.5=5157.32KN注：梁柱上粉刷层重力荷载对其的增大系数为 1.052. 第二层：G2=5157.32+29.27=5186.59KN3. 第三层G3=（5050.4+85.32）0.5+（5050.4+4946.76）0.5+18900.5=8511.44KN4. 第四层：G4=（5050.4+4946.76）0.5+18900.5=5943.58KN则集中于各楼层标高处的
30、重力荷载代表值 Gi 的结果如下图所示：2. 梁和柱线刚度的计算本工程柱梁的混凝土均采用 C30，Ec=3.0107KN/m2(1) 梁柱线刚度计算 梁线刚度计算在计算框架梁的惯性矩时，考虑梁为矩形截面，框架梁截面的折算惯性矩计算时，中框架的折算系数为 2，边框架的为 1.5横梁线刚度 iB 的计算：iB=EIB/L(KNm)中框架 边框架类别 bh (m2)跨度L（m）截面惯性矩I0=1/12*bh3 IB=2I0 ib IB=1.5I0 ibSU,VY 跨 0.30.8 8 1280.001 25.60. 9.6100 19.20.001 7.210000xxxx 学士学位毕业设计 001
31、 00UV 跨 0.30.3 3 0.6750.001 1.350.0011.35100001.010.001 1.0110000纵梁线刚度 iB 的计算：中框架 边框架类别 bh (m2)跨度L（m）截面惯性矩I0=1/12*bh3 IB=2I0 ib IB=1.5I0 ib跨 0.30.8 8 1280.001 25.60.0019.61000019.20.001 7.210000跨 0.30.6 6 5.40.001 10.80.0015.4100008.10.001 4.0510000其它跨 0.250.354 0.890.001 1.780.0011.335100001.335100
32、001.0010000纵梁线刚度 iB 的计算： 柱 ic：ic=Eic/h(KNm)层次 层高（m） bh(m2) 截面惯性矩Ic=1/12bh3线刚度 ic14 层 3.0 0.50.5 5.210.001 5.2110000（2）柱的侧移刚度 D 值的计算： 中间框架中柱 D 值的计算：层次 截面（m2）层高（m） 线刚度 K2/1hicD2-4 层 0.50.5 3.0 5.21100002.66 0.57 3.8910000底层 0.50.5 3.0 5.21100005.33 0.80 5.4610000注：底层 =iB/ic, =(0.5+K)/(2+K);非底层 =iB/2ic
33、, =K/(2+K)KK 中间框架边柱 D 值的计算：层次 截面（m2）层高（m） 线刚度 2/1hicD2-4 层 0.50.5 3.0 5.21100001.39 0.41 2.8410000底层 0.50.5 3.0 5.21100002.78 0.69 4.7710000 边间框架中柱 D 值的计算：层次 截面（m2）层高（m） 线刚度 K2/1hicD2-4 层 0.50.5 3.0 5.21100003.22 0.62 4.2110000xxxx 学士学位毕业设计 底层 0.50.5 3.0 5.21100006.44 0.82 5.7010000 边间框架边柱 D 值的计算：层次
34、 截面（m2）层高（m） 线刚度 K2/1hicD2-4 层 0.50.5 3.0 5.21100001.96 0.49 3.4010000底层 0.50.5 3.0 5.21100003.93 0.75 5.1910000（3） 各层柱侧移刚度之和（层间刚度）的计算：层次 中框架中柱 中框架边柱 边框架中柱 边框架边柱 D2-4 层 3.891000022=8.5581000002.841000021=5.9641000004.21100004=1.6841000003.4100004=1.361000001756600底层 5.461000022=12.0121000004.7710000
35、21=10.0171000005.7100004=12.0121000005.19100004=2.07610000026385003. 结构基本自震周期 T1 的计算层次 各层重量（KN）总重量（KN） 层间刚度Di DiGi/im4 5943.58 5943.58 1756600 0.0034 0.03223 8511.44 14455.02 1756600 0.0082 0.02882 5186.59 19641.61 1756600 0.0112 0.02061 5157.32 24798.93 2638500 0.0094 0.0094T1=1.7 )(42.03.14.)(2.03
36、.8.071 sTgsT 注：上式中，对于民用建筑取 本设计取 0.8；对于类场地土近震取,6TTg=0.3s.4. 横向水平地震作用的计算本设计的建筑为 7 度抗震，地震影响系数 则相应于基本自震周期的.08max的值为： 1= max =0.1019.0)(Tg结构总水平地震作用值为：Fek= 0.1010.8524798.93=2128.99KN.Geq1式中， 相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数；1xxxx 学士学位毕业设计 结构等效总重力荷载，多质点取总重力荷载代表值的 85；eqG=0.85Gi则各质点分配的地震作用为：各质点横向水平地震作用按下式计算： F i=GiHiFE
37、k/（G kHk）地震作用下各楼层水平地震层间剪力 Vi为 V i=F k（i=1，2，n）层次 /iHm/iGkNGiHi/G jHj /iN/iVk4 3 5943.58 0.367 781.34 781.343 3 8511.44 0.394 838.82 1620.162 3 5186.59 0.160 340.64 1960.81 3 5157.32 0.080 169.34 2130.14（二）水平地震荷载作用下的结构变形验算根据建筑抗震设计规范GBJ11-89 的要求，本结构需进行多遇地震作用下的抗震变形验算，要对结构的变形加以限制，使其层间弹性位移以及结构顶点位移不超过一定限值
38、。对砌体填充墙的框架结构，其层间弹性位移限值为 h1/450,其顶点弹性位移变/U形限值 Ut/h1/550本结构变形计算如下表所示：水平地震作用下框架结构的层间位移（u） i按下列公式计算：（u） i = Vi/D ij层次 剪力 /ikN刚度 Di 层间位移 /ium/eiuh /im4 781.34 1756600 0.00044 1/6818 0.00113 1620.16 1756600 0.00092 1/3261 0.000952 1960.8 1756600 0.00112 1/2679 0.000641 2130.14 2638500 0.00081 1/3704 0.000
39、27由表中可以看到，最大层间弹性位移角发生在第二层，1/26791/450,满足要求。结构xxxx 学士学位毕业设计 的顶点位移 Ut/H=0.0011/12=1/109091/550,故也满足要求。（三）地震荷载作用下的横向框架（KJ-4）内力计算：由底部剪力法计算出来的每层的地震剪力，按照每榀框架的刚度比值分配到每榀框架上，而每榀框架的地震剪力按柱的刚度比值分配到每根柱上，最后以反弯点法求结构的内力。其内力计算如下：1. 地震剪力的分配在每层结构中，KJ-4 的地震剪力分配系数为：非底层（2.84100002+3.89100002）/1756600=0.0766;底层（4.77100002
40、+5.46100002）/2638500=0.0775故剪力分配为：第四层 V ij=V i Dij/D i 0.0766=59.85KN54.781A 柱 B 柱V=V i Dij/D i2.8410000/(2.84100002+3.89100002) 59.85=12.63KN3.8910000/(2.84100002+3.89100002) 59.85=17.30KN第三层 V ij=V i Dij/D i 0.0766=124.1KN16.20A 柱 B 柱V=V i Dij/D i2.8410000/(2.84100002+3.89100002) 124.1=26.18KN3.89
41、10000/(2.84100002+3.89100002) 124.1=35.87KN第二层 V ij=V i Dij/D i 0.0766=150.2KN8.1960A 柱 B 柱V=V i Dij/D i2.8410000/(2.84100002+3.89100002) 150.2=31.69KN3.8910000/(2.84100002+3.89100002) 150.2=43.41KN第一层 V ij=V i Dij/D i 0.0775=165.09KN14.230A 柱 B 柱V=V i Dij/D i2.8410000/(2.84100002+3.89100002) 165.09
42、=38.49KN3.8910000/(2.84100002+3.89100002) 165.09=44.06KN注：在剪力分配时，D 柱与 A 柱相同，C 柱与 B 柱相同，故表中未列出 D,C 柱的剪力。2. 柱的反弯点高度计算位置 系数 A BK14 156y0 037 0372第四层1 1 1xxxx 学士学位毕业设计 y 1 0 02- -y 2 0 031 1y 0 0m=4n=4h=3.0m111 1116位置 系数 A BK14 156y0 045 0451 1 1y 1 0 021 1y 2 0 031 1y 0 0第三层m=4n=3h=3.0m135 135位置 系数 A B
43、K14 156y0 047 04781 1 1y 1 0 021 1y 2 0 031 1y 0 0第二层m=4n=2h=3.0m141 1434位置 系数 A BK23 514y0 055 055xxxx 学士学位毕业设计 1 - -y 1 0 021 1y 2 0 03- -y 0 0第一层m=4n=1h=3.0m165 165注： -反弯点高度比。y标准反弯点高比，根据上下梁的平均线刚度 ，和柱的相对线刚度 的比n bkck值，总层数 ，该层位置 查表确定。mn上下梁的相对线刚度变化的修正值，由上下梁相对线刚度比值 及 查表得。1y 1i上下层层高变化的修正值，由上层层高对该层层高比值
44、及 查表。2 2i下层层高对该层层高的比值 及 查表得。3y3i3. 柱端弯矩计算（设地震荷载从左向右作用）柱下端弯矩 M 下 = vy柱上端弯矩 M 上 =(h- )v柱端弯矩计算结果如下图：xxxx 学士学位毕业设计 4. 梁端弯矩计算-根据节点平衡来计算第四层：M =23.833，M =29.334ABCBM =9.610 /(9.610 +1.3510 )29.334=25.72KNm444M =1.3510 /(9.610 +1.3510 )29.334=3.62KNmBC第三层：M =57.161，M =71.105ACBM =9.610 /(9.610 +1.3510 )71.105=62.34KNmB444M =1.3510 /(9.610 +1.3510 )71.105=8.77KNmC第二层：M =85.655，M =103.516ABCBM =9.610 /(9.610 +1.3510 )103.979=91.16KNm444M =1.3510 /(9.610 +1.3510 )103.979=12.82KNmBC底层：M =96.67，M =112.715ACBM =9.610 /(9.610 +1.3510 )112.252=98.41KNmB444M =1.35
