1、1钢结构厂房设计计算书1、工程情况：厂房刚架跨度 18m，刚架两端间距 5m，中间间距 6m，共 10 榀。钢架柱高 5.2 m，屋面坡度 1/5，屋面及墙板采用加 760 压型岩棉夹芯彩色钢制夹芯板，芯板面板厚为 0.50mm，板厚为 80mm，自重 0.25 kN/m2，檩条为薄壁 Z 型钢，间距为 1.5m，自重 0.05kN/m2。钢材采用 Q345 钢，焊条为 E50 型。抗震设防烈度为 6 度。静载：为 0.2 kN/m2；屋面活载： 0.5 kN/m2 ；楼面活载： 3 kN/m2 ；雪载：0.5 kN/m2；风载：基本风压 W0=0.3 kN/m2，地面粗糙度 B 类图 1.刚
2、架简图2、钢架的布置及类型2.1 钢架的布置柱网及平面布置如图 2:2图 2.刚架平面布置图3、屋面构件与支撑设置3.1 屋面板根据保温隔热的要求及建筑外形设计要求,考虑施工方便选用 760 压型岩棉夹芯彩色钢制夹芯板, 芯板面板厚为 0.50mm，板厚为 80mm.。3.2 檩条根据屋面板对檩条的要求,檩条间距采用 1.5m.按荷载采用冷弯薄壁 C 型钢C180x70x20x3,跨中设拉条一道.3.3 屋面支撑与柱间支撑为了保证厂房的强度，空间结构的稳定性，在厂房两端设置上弦横向水平支撑和下弦纵向水平支撑。 4、荷载计算4.1 荷载取值计算（标准值）：（1）屋面荷载恒载：屋面板（760 压型
3、岩棉夹芯彩色钢制夹芯板） ； 0.25 2/kNm檩条及支撑： 0.15钢架横梁： 0.15静载： 0.220.75/墙面及柱的自重 ： 0.5k（2）活载：雪载： 0.5 2/kNm不上人屋面： 0.53不上人屋面活载可不与雪荷载和风荷载同时组合，因此屋面活载取 0.5 2/kNm（2）楼面荷载恒载：屋面板（760 压型岩棉夹芯彩色钢制夹芯板） ； 0.25 2/kNm檩条及支撑： 0.15钢架横梁： 0.15静载： 0.220.75/墙面及柱的自重 ： 0.5k（2）活载：雪载： 0.5 2/kNm不上人屋面： 0.5（3）风荷载：0.8-0.5-6743-2.0465ABCDE图 5 风
4、荷载体形系数与风荷载作用基本风压 地面粗糙类别 B 类，按 CECS102：2002 的规定，基本风20./owkNm压乘以 1.05 的系数。即 21.0.75/kNm以柱顶为标准风压高度变化系数： 1,.zz4.2 各部分作用荷载： （1）屋面恒载：标准值： 0.75/cos3.80/kN设计值： 246m柱身恒载：0.55=2.5设计值：2.51.2=3(2) 屋面活荷载：标准值： 0.35/cos1.2/k4设计值： 1.452.13/kNm（3）风荷载： 仅以左风为例，右风相反。屋面风压设计值；.06051.2.43/wbcq kNm140d柱顶集中风载设计值（对于铰接变截面柱按简化
5、取上半段风载为集中风载作用于柱顶计算） .0.8.512.374bwp kN14065D则风荷载作用如图 6： 7.084-43ABCDEqq图 6.风荷载作用图12.43/qkNm305、 截面初择截面初选按以下的方法进行，单跨双坡对称实腹式变截面刚架的几何尺寸如图 7 所示 ： 1 11304372.54 =40m660.55c cLh hH: 取51807215025chbmb取:10 03=2m3cc cchhh且 取:AB1hc0H(254)x8(4)xx8图 7.刚架截面初选，由于一般情况下取 ，故取11347305bLhm: 1cbh140bh1506=502bh， 取:0 82
6、2m6b bh， 取:选取截面的特性如表 1 所示：表 1.截面特性截面 2Amx4Iy4Imx3Wy3mxiymi柱梁大头小头大头小头604048406040444081.505.13 78.73105.64 615.635.64 605.63 14.11 5107.537.53 53.10 1075216751307521675102 157.9103.0157.983.5 30.634.130.635.6柱截面的平均惯性矩：88401.5013.012ccII m梁截面的平均惯性矩：60127742103.5.3.2091bbIIm6、内力和侧移计算6.1 内力计算内力计算采用弹性分析法
7、。用梁，柱平均刚度将梁，柱简化为等截面刚梁，然后采用结构力学求解器进行求解。6.1.1 屋面恒荷载作用1）输入文件结点,1,0,0结点,2,0,4.6结点,3,4.37,5.33结点,4,6.55,5.69结点,5,8.73,5.33结点,6,18,4.6结点,7,18,0单元,1,2,1,1,0,1,1,1单元,2,3,1,1,1,1,1,1单元,3,4,1,1,1,1,1,1单元,4,5,1,1,1,1,1,1单元,5,6,1,1,1,1,1,1单元,6,7,1,1,1,1,1,0结点支承,7,4,0,0,0结点支承,1,4,0,0,0单元荷载,2,3,4.56,0,1,90单元荷载,3,
8、3,4.56,0,1,90单元荷载,4,3,4.56,0,1,90单元荷载,5,3,4.56,0,1,90单元荷载,6,3,0.5,0,1,180单元荷载,1,3,0.5,0,1,0单元材料性质,1,1,-1,10.1,1,-1,-1单元材料性质,2,5,-1,7.9,1,-1,-1单元材料性质,6,6,-1,10.1,1,-1,-12）输出文件杆端内力值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩-71 -32.1680567 -11.1679836 0.00000000 -29.8680567 -11.1679836 -51.3727247
9、2 -15.9364929 27.6197595 -51.3727247 -15.9364929 7.41643782 26.24214013 -15.9226684 7.44605745 26.2421401 -15.9226684 -2.62937580 31.56342904 -15.9226684 2.62947240 31.5634290 -15.9226684 -7.44596085 26.24235355 -15.9363403 -7.41634107 26.2423535 -15.9363403 -27.6196628 -51.37208276 -29.8679369 11.1
10、678440 -51.3720827 -32.1679369 11.1678440 0.00000000-3）内力图（设计值） yx1234567( )( )( )-.76.02.-1.3a.M 图（kNm）yx1234567( )( )( )-.7.6.-.2-.1b.V 图（kN）yx123456( )( )( )-.9.8-.219.8.c.N 图（kN ）图 8.刚架在恒荷载作用下的内力图6.1.2 屋面活荷载作用：1）输入文件8结点,1,0,0结点,2,0,4.6结点,3,4.37,5.33结点,4,6.55,5.69结点,5,8.73,5.33结点,6,18,4.6结点,7,18,
11、0单元,1,2,1,1,0,1,1,1单元,2,3,1,1,1,1,1,1单元,3,4,1,1,1,1,1,1单元,4,5,1,1,1,1,1,1单元,5,6,1,1,1,1,1,1单元,6,7,1,1,1,1,1,0结点支承,7,4,0,0,0结点支承,1,4,0,0,0单元荷载,2,3,2.13,0,1,90单元荷载,3,3,2.13,0,1,90单元荷载,4,3,2.13,0,1,90单元荷载,5,3,2.13,0,1,90单元材料性质,1,1,-1,10.1,1,-1,-1单元材料性质,2,5,-1,7.9,1,-1,-1单元材料性质,6,6,-1,10.1,1,-1,-12）输出文件
12、内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-杆端 1 杆端 2 - - 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩-1 -13.9515265 -5.21662394 0.00000000 -13.9515265 -5.21662394 -23.99647012 -7.44404602 12.9013350 -23.9964701 -7.44404602 3.46425714 12.25784173 -7.43756104 3.47809262 12.2578417 -7.43756104 -1.22819528 14.74344384 -7.43753052 1.22824040 14.7434
13、438 -7.43753052 -3.47804750 12.25794145 -7.44393921 -3.46421195 12.2579414 -7.44393921 -12.9012898 -23.99617026 -13.9514705 5.21655874 -23.9961702 -13.9514705 5.21655874 0.00000000-3）内力图9yx1234567( )( )( )-4.0.60912.-.04a.M 图（kNm）yx1234567( )( )( )-590.68-.-12.90b.V 图（kN）yx1234567( )( )( )-.97.-.19c
14、.N 图（kN ）图 9.刚架在活荷载作用下的内力图6.1.3 风荷载作用：1）输入文件结点,1,0,0结点,2,0,4.6结点,3,4.37,5.33结点,4,6.55,5.69结点,5,8.73,5.33结点,6,18,4.6结点,7,18,010单元,1,2,1,1,0,1,1,1单元,2,3,1,1,1,1,1,1单元,3,4,1,1,1,1,1,1单元,4,5,1,1,1,1,1,1单元,5,6,1,1,1,1,1,1单元,6,7,1,1,1,1,1,0结点支承,7,4,0,0,0结点支承,1,4,0,0,0结点荷载,2,1,7.43,0结点荷载,6,-1,4.65,180单元荷载,
15、2,-3,2.43,0,1,90单元荷载,3,-3,2.43,0,1,90单元荷载,4,-3,2.02,0,1,90单元荷载,5,-3,2.02,0,1,90单元材料性质,1,1,-1,10.1,1,-1,-1单元材料性质,2,5,-1,7.9,1,-1,-1单元材料性质,6,6,-1,10.1,1,-1,-12）输出文件内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-杆端 1 杆端 2 - - 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩-1 19.3114637 11.3988963 0.00000000 19.3114637 11.3988963 52.43492342 7.09643555 -1
16、8.3936411 52.4349234 7.09643555 -7.62739736 -5.208871973 7.08251953 -7.64048352 -5.20887197 7.08251953 -2.27133817 -16.15908004 5.97656250 -4.42773271 -16.1590800 5.97656250 0.03550746 -21.01144545 5.97607422 0.02441674 -21.0114454 5.97607422 8.97413382 -1.077167806 9.83613824 0.23416691 -1.07716780
17、 9.83613824 0.23416691 0.00000000-3）内力图 yx1234567( )( )( ).5-1.-20-1.811a.M 图（kNm）yx1234567( )( )( ).40-897.6-20.8.9.23b.V 图（kN）yx1234567( )( )( )9.7.0.89.84c.N 图（kN ）图 10.刚架在风荷载作用下的内力图 6.2 侧移验算（采用标准值计算）： 刚架梁坡度 1：6 1：5 ，故柱顶的侧移按下计算：由于无吊车梁，处于 6 度地震区故水平力作用有风载引起.。柱顶的等效水平力：140.70.671.24.695HqhkN刚度与梁的线刚度比
18、值87.3.406091ctbILh则刚架柱顶的水平侧移。3 3358.22.126.0.5tcHuEIm墙板为轻型钢板墙得li407.6hum12满足要求。limu7）内力组合7.1 选取控制截面。 由于刚架布置，恒载和活载作用下对称。故选择取控制截面为 a-a，b-b，c-c ，d-d ，e-e 。如图所示：bcdea图 11.刚架控制截面7.2 内力组合：内力组合考虑以下三种(1)永久荷载+活荷载(2)永久荷载+风荷载（3）永久荷载+0.85（活荷载+风荷载） 组合内力见表 2：表 2.刚架组合内力：截面 内力 恒荷载 活荷载 风荷载 恒荷载+活荷载 恒荷载+风荷载 恒荷载+0.85（风
19、荷载+活荷载）N -32.17 -13.95 19.31 -46.12 -12.86 -27.61V -11.12 -5.22 11.4 -16.34 0.28 -5.87a-aM 0 0 0 0 0 0.00N -29.87 -13.95 19.31 -43.82 -10.56 -25.31V -11.12 -5.22 11.4 -16.34 0.28 -5.87b-bM -51.37 -24 52.43 -75.37 1.06 -27.20N -15.94 -7.44 7.1 -23.38 -8.84 -16.23V 27.62 12.9 -18.39 40.52 9.23 22.95c-
20、cM -51.37 -24 52.43 -75.37 1.06 -27.20N -15.94 -7.44 7.08 -23.38 -8.86 -16.25V 7.42 3.46 -7.64 10.88 -0.22 3.87d-dM 26.24 12.26 -5.21 38.5 21.03 32.23e-e N -15.92 -7.44 7.08 -23.36 -8.84 -16.2313V -2.63 -1.23 -2.27 -3.86 -4.9 -5.61M 31.56 14.74 -16.16 46.3 15.4 30.35注：表中 N、V 的单位为 kN，M 的单位为 kNm。8、结构截
21、面验算8.1 刚梁横梁和柱的计算长度（1）横梁在刚梁平面内的计算长度由于刚架坡度 1：61：5，因此，刚架横梁在平面内稳定性能够得到保证，不需要验算平面内的稳定性。（2）横梁在刚梁平面内的计算长度考虑屋面压型钢板与檩条紧密的连接，有一定的蒙皮效应，在出平面能起到支撑作用，但为了安全计算长度按两个檩条之间考虑即 021530ylm8.1.2 刚架柱的计算长度刚架柱在刚架平面内的计算长度采用一阶分析法来计算;柱顶在水平位移作用下的侧移刚度39.51042.HKNu当门式铰接单跨对称： 03.1.9crEIkh柱在平面内计算长度： 02.9461xrhm（2）柱在平面外的计算长度考虑屋面压型钢板与墙
22、梁紧密的连接，有一定的蒙皮效应，在出平面能起到支撑作用，但为了安全计算长度按两个墙梁之间考虑，即 021530yl8.2 构件的局部稳定性验算由于梁柱的腹板厚度相同，翼缘宽度相同，因此仅验算梁、柱大头的局部稳定：柱大头：翼缘部分： ，满足要求；15823527.110ybcf腹板部分： 满足要求;44.508w yht f梁大头:翼缘部: 满足要求;(150)/2237.115ybt f14腹板部分： ，满足要求;402123547.08w yht f梁柱局部稳定性均满足要求8.3 加劲肋设置（1）柱加劲肋：a-a 其腹板均匀剪力 32max016.405.8/0.5ywvt Nmfh87.t
23、则柱腹板可不设加劲肋，仅在柱端设置加劲肋。（2）梁加劲肋：C-C 截面：32max04.5210./0.68ywvt Nmfh7.td-d 截面：3201.80.56/0.35ywvt Nmfh4t故，梁腹板可不设加劲肋，仅在梁端设置加劲肋8.4 刚架梁的验算84.1 抗剪验算刚梁截面的剪力最大处为 c-c 截面，但 d-d 截面较小且剪力比 e-e 截面大因而对 c-c，d-d 截面进行验算：c-c 截面：仅考虑支座加劲肋， 0wha38251.5.841.34.ws yhtf21/vNm,满足要求380580uwvVhtf kVd-d 截面：15仅考虑支座加劲肋， 0wha180235.2
24、370.841.4.ws ytf满足要求380180uwvVhtf kNV8.4. 2 弯，剪，压共同作用下的强度验算由于横梁跨中可能出现较大弯矩，故除了验算截面 c-c， d-d，e-e 处，尚应验算该反弯点位置的强度。（1） 求反弯点位置：如图 12 所示：6.9KN/mN=23.8kV405NM7mV=3.86N2kM4mC-e-x图 12.刚架梁计算简图26.940.5275.3cosxxx令 xdM0s614xm相应的50.7.6.9sin23.86.KNVKN(2) c-c 截面在弯，剪，压共同作用下的强度验算16c-c 截面内力 ： 75.3,23.8,40.52400519.u
25、MkNmkVkNV取梁翼缘承担弯矩设计值 212 36952.8100019564ffhAfA=123.51kNM，取 M=Mf故，满足要求。21010.5fueuMV（3）d-d 截面：d-d 截面内力 ： 38.,23.8,10.8kNmkVkN059.uV取梁翼缘承担弯矩设计值 212 36952.81000954.7ffhNMAfAkNm 取 f故，满足要求。21010.5fueuMV（4）对 d-d 截面和 e-e 截面均有，MMf，V0.5V u均取, ，.uf均满足要求。21010.5fueuMV综上，刚架横梁在弯，剪，压共同作用下强度满足要求。8.4.3 刚架梁稳定性刚架横梁的
26、坡度 1：61：5，故刚架横梁不需要考虑其平面内的稳定性问题，故仅验17算刚架横梁在平面外稳定性即可。（1）变截面段小头截面： 0384.35.6yliB 类截面，查得： .9y楔形受弯构件的整体稳定性系数 的计算：b10(/)(420)1d310.23. 1.4550s flhA受压翼缘与受压腹板 1/3 高度组成的截面绕 y 轴的回转半径，按小头全截面受压计算：02815637.9yi m00.491.0.syli031.3851.85.47uyli则 042002 142254.3619.091.30ysbyxwytAhWhf .28.28.71.07.946bbr则刚架梁变截面段的平面
27、外稳定性： 362201 52.80. 1.7/15/65947.30tybyeNMNmfNmAW满足要求等截面段 .659y180,1swr379.6.y225430.103579.6.14br yf0.28.7.963b则：601 514.30.654.btyeNMAW,满足要求。223./NmfNm8.5 刚架柱的验算8.51 刚架柱的抗剪验算 由于柱顶和柱脚剪力相等 V= 16.34KN，但柱脚截面较小，故仅对柱脚截面进行抗剪验算：按仅有支座加劲肋考虑 0wha23480.9.8415wst2/vfNm，满足要求。323804uwvVhtf kV8.52 刚架柱在弯，剪，压共同作用下的
28、强度验算对于柱脚 a-a 截面和柱顶 b-b 截面，分别验算其承受的内力分别为：a-a 截面 M=0 ，V = 16.34kN ， N= 46.12kN；b-b 截面 M = 75.37kN， V= 16.34kN，N= 43.82kN（1）a-a 截面在弯、剪、压共同作用下的强度验算16.340.5.13869uVkN取,ffM取故：19满足要求21010.5fueuMV（2）b-b 截面： 3842510.57.841.3.ws yhtf3uwvVht kN6.0.5.28190.5u uV取212 36954.82100019521.56ff NMAfhAkNm73.6,f fkmM取
29、故：，满足要求。21010.5fueuV8.5.3 刚架柱的稳定性验算 （1）刚架柱平面内的稳定性由于小头截面弯矩作用为零，按全截面受压故安全截面有效考虑。按截面小头计算长细比： 096143.0xliB 类截面查得 0.59x刚架平面内的欧拉临界力：225300 2.6104810271.93.eExANkN等弯系数 .mx则： 3 601 502246.101.07346259859.1017/mxxeeExMAWNf满足要求(2) 柱平面外的整体稳定性200398.04.6yxliB 类截面查得 0.568y等效弯矩系数 ：由于一端弯矩为零故：t2 10.751tExoExoN均匀弯曲楔
30、形受弯双轴对称 I 字形截面杆件的 整体 稳定性系数 按下面方法求。br构件的楔率1040.625d32510.231.309sflhA受压翼缘与腹板 1/3 高度组成截面绕 y 轴的回转半径，按小头计算，全截面受压：81576.2oi m030.9175ysyl01.3851.8.6.213wyoli则 402 4252024381.3917.6. 57.610.8062sbryxwyythAhWf故 0.80.821.71.7.914bbr则，刚架柱在平面外的稳定性： 3601 5224605809147347/tyebeNMAWmfNm，满足要求刚架整体稳定性满足要求219 节点设计9.
31、1 梁柱的节点：刚架横梁与刚架柱连接采用端板竖放的连接方式。螺栓采用 10.9 级 M16 高强度摩擦型螺栓进行连接9.1.1 节点构造及螺栓布置（1）节点的构造见图 13图 13.梁柱节点构造和端板（2） 螺栓的布置端板螺栓应成对对称布置， 在受拉和受压翼缘都应布置 。并且宜使用螺栓群中心与翼缘中心重合或接近，因此采用将端板伸出截面高度如图 13 所示：9.1.2 螺栓强度验算 螺栓采用 10.9 级 M16 高强度摩擦型，查得每个螺栓预应力 P=100KN，构件接触面采用喷砂处理，摩擦面抗滑采用 连接处传递内力直接用 c-c 截面内力即：0.45M =75.37kNm N = 23.38
32、kN， V = 40.52 kN22（1）螺栓抗剪验算：每个螺栓抗滑承载力设计值为：10.9.10.450.bvfNnpkN螺栓群的抗剪承载力设计值：，满足要求。 14.5.2bbvvkNV（2）每个 螺栓承受的拉力1227.3053.85.091.tiMyNkNn22.405.tiy.8180btNPkN，满足要求。12,ttt（3） 最外排螺栓在拉、剪共同作用下的验算：，满足要求。140.53.90.718vtbN9.1.3 端板设计; 端板的平面180580（1） 端板的厚度：按两边支撑类端板计算366458016.812252fwteNt mbf选取端板厚度 20mm，满足要求。（2）
33、 端板设螺处腹板的强度：230.9.40tkNpk，满足要求。20.4.11/8wPmftl9.1.4 梁柱节点域验算 ，满足要求。6221.07538.9/15/4vbcMNfNdt综上，梁柱节点采用端板竖放的方式连接，端板为 ，螺栓选用 10 颗0810.9 级 M16 摩擦型高强螺栓。9.2 刚架横梁屋脊处节点连接23同梁柱连接一样采用端板竖放，螺栓连接的方式，螺栓仍选用 10.9 级 M16 摩擦型高强螺栓，节点的构造、端板及螺栓的布置见图 15 所示。（1） 螺栓群的抗剪承载力，满足要求kNVkNbv 47.231045.9.08（2） 各螺栓承受的拉力nyMit .683.1562
34、2211 24kNnNyMit 38.214.05.1.4362222 （3） 最外排螺栓在拉、剪共同作用下的验算：，满足要求84.7.832.1 btv（4） 端板的厚度：按三边支撑类考虑mfttbNtwfw 05.174850218466 3选取端板厚度 20mm，满足要求。（5） 端板设螺处腹板的强度：kkNt 049.38.21，满足要求5.23.04. 2fmNltPw9.3 刚架横梁 1/3 处拼接节点由于端板连接为半刚性连接。在弹性状态下可以认为其是刚性的。而且截面大小和梁屋脊处完全相同，故此处采用同屋脊处完全一样的构造方式连接，这里仅验算螺栓的强度即可：（1） 螺栓群的抗剪强度
35、：，满足要求kNVkNbv30.17324（2） 每个螺栓承受的拉力：kt 73.5284.506221 NNt .16.43222，满足要求1,tbtbt（3） 螺栓在拉、剪共同作用下（仅验算最外一排），满足要求173.08.52340.71 btvN9.4 柱脚设计根据计算假定，柱脚设计或铰接。本工程柱脚采用一对锚栓的平板式柱脚。基础混凝土等级为 C25， 。2/9.1mNfc94.1 柱脚内力组合柱脚的内力，除按第 8.2 节中表 2 选出 及相应的组合外，尚应考虑“恒max25载+风载”的组合，但此时恒载分项系数取 1.0。此时对应的各项内力：kNVNM6.524.1.973.7380
36、则 柱脚处 及对应的内力：M = 0 ， ， V = 15.03 kN max max59.71kN及对应的内力：M = 0 ， ， V = 5.6 kNinNin3及对应的内力； M = 0，N = 59.71 ，maxVmax.03k9.4.2 柱脚底板计算：（1） 地板的厚度。按构造 01525192Bbx:取 B = 250mm 满足要求（2） 底板长度 L， 偏安全地取为 1.0 cNfLc359.7102.c mf按构造仍取 050hx则 柱脚底板如图 ：26柱脚锚栓布置（3）底板厚度：底板反力：3259.710.962NNmBL对翼缘内部的板按三角形支撑考虑查得 270.418b
37、a2.4222 796186.MN对翼缘处的板按悬臂板考虑： 224410.5.am取22则 61865.Mtf但底板厚度应大于栓孔的直径，故取柱脚地板为 26mm9.4.3 柱脚锚栓计算由于柱脚全截面受压，故取 2 M24 的锚栓 布置如图 9.4.4 柱脚抗剪连接。max15.03.40.59713.VkNkN但对 组合有：V = 5.6kN 0.4 N = 0.4 x 7.3 = 2.92 kN 故应设置抗剪连接件。in初选 为：-20 x 50 x50 。剪应力325.610./2nmtl正应力32.5.1/06VeNW222223.13/.5/mfm满足要求 。综上：柱脚采用一对锚栓的平板式柱脚 ，底板为-250x300x 26。 锚栓为 2 M24， 设计连接件 -20x50x50。2710、参考书目1. 门式刚架轻型房屋钢结构技术规程（CECS102：2002）2. 钢结构设计规范 GB50017-2003.3. 混凝土设计规范 GB50010-2002.4. 梁启智.钢结构.华南理工大学出版社.5. 黄呈伟.钢结构设计.科学出版社.
