双孔箱涵结构设计(包含计算书-完整的公式).xls

1、钢筋混凝土双孔箱涵结构设计数据输入： 说明1.孔径及净空净跨径 L0 = 5.5 m净高 h0 = 2.9 m孔数 m= 22.设计安全等级设计安全等级 1 1为一级，2为二级，3为三级3.汽车荷载荷载等级 公路 2 级 1为I级，2为II级，3为II级折减4.填土情况箱涵顶填土厚 H = 2.4 m 0.5m土的内摩擦角 = 30 填土容重 1 = 19 kN/m3地基承载力 0 = 200 kPa5.建筑材料普通钢筋种类 2 1为R235，2为HRB335，3为HRB400，4为KL400主钢筋直径 20 mm涵身混凝土强度等级 C 30 15 506.箱涵尺寸顶板、底板厚度 = 0.8

2、m倒角 C1 = 0.3 m侧墙厚度 t = 1 m倒角 C2 = 0.3 m基础襟边 c = 0 m基础高度 d = 0 m附注：有填充颜色的单元格需要按说明输入数值。第 3 页，共 25 页钢 筋 混 凝 土 箱 涵 结 构 设 计一 、 设 计 资 料1、孔径及净空净跨径 L0 = 5.5 m净高 h0 = 2.9 m孔数 m= 22、设计安全等级 一级结构重要性系数 r0 = 1.13、汽车荷载荷载等级 公路 级4、填土情况涵顶填土高度 H = 2.4 m土的内摩擦角 = 30 填土容重 1 = 19 kN/m3地基容许承载力 0 = 200 kPa5、建筑材料普通钢筋种类 HRB33

3、5主钢筋直径 20 mm钢筋抗拉强度设计值 fsd = 280 MPa涵身混凝土强度等级 C 30涵身混凝土抗压强度设计值 fcd = 13.8 MPa涵身混凝土抗拉强度设计值 ftd = 1.39 MPa钢筋混凝土重力密度 2 = 25 kN/m3基础混凝土强度等级 C 15混凝土重力密度 3 = 24 kN/m3二 、 设 计 计 算(一)截面尺寸拟定 (见图L-01)顶板、底板厚度 = 0.8 mC1 = 0.3 m第 4 页，共 25 页侧墙厚度 t = 1 mC2 = 0.3 m横梁计算跨径 LP = L0+t = 6.5 mL = 2L0+3t = 14 m侧墙计算高度 hP =

4、h0+ = 3.7 mh = h0+2 = 4.5 m基础襟边 c = 0 m基础高度 d = 0 m基础宽度 B = 14 m(二)荷载计算1、恒载恒载竖向压力 p恒 = 1H+2 = 65.60 kN/m2恒载水平压力顶板处 eP1 = 1Htan2(45-/2) = 15.20 kN/m2 图 L-01底板处 eP2 = 1(H+h)tan2(45-/3) = 43.70 kN/m22、活载汽车后轮着地宽度0.6m，由公路桥涵设计通用规范(JTG D602004)第4.3.4条规定，按30角向下分布。一个汽车后轮横向分布宽0.6/2+Htan30= 1.69 m 1.3/2m1.8/2m

5、故横向分布宽度a = 1.8+1.3 = 3.100 m同理，纵向，汽车后轮着地长度0.2m0.2/2+Htan30= 1.486 m 1.4/2m故 b = 1.400 mG = 140 kN车辆荷载垂直压力 q车 = G/(ab) = 32.26 kN/m2车辆荷载水平压力 e车 = q车tan2(45-/2) = 10.75 kN/m2(三)内力计算1、构件刚度比K = (I1/I2)(hP/LP) = 0.29第 5 页，共 25 页u=2K+1= 1.582、节点弯矩和轴向力计算(1)a种荷载作用下 (图L-02)涵洞四角节点弯矩 MaA = MaC = MaE = MaF =-1/

6、upLP2/12MBA = MBE = MDC = MDF =-(3K+1)/upLP2/12MBD = MDB =0横梁内法向力 Na1 = Na2 = Na1 = Na2= 0侧墙内法向力 Na3 = Na4 = (MBA-MaA+pLp2/2)/LpNa5= -(Na3+Na4)恒载 p = p恒 = 65.60 kN/m2MaA = MaC = MaE = MaF = -145.91 kNmMBA = MBE = MDC = MDF = -273.49 kNmNa3 = Na4 = 193.57 kNNa5= -387.15 kN车辆荷载 p = q车 = 32.26 kN/m2MaA

7、 = MaC = MaE = MaF = -71.75 kNm 图 L-02MBA = MBE = MDC = MDF = -134.49 kNmNa3 = Na4 = 95.19 kNNa5= -190.37 kN(2)b种荷载作用下 (图L-03)MbA = MbC = MbE = MbF =-KphP2/6uMBA = MBE = MDC = MDF =KphP2/12uMBD = MDB =0Nb1 = Nb2 = Nb1 = Nb2=phP/2Nb3 = Nb4 = (MBA-MbA)/LpNb5= -(Nb3+Nb4)恒载 p = eP1 = 15.20 kN/m2MbA = Mb

8、C = MbE = MbF = -6.39 kNmMBA = MBE = MDC = MDF = 3.19 kNm 图 L-03Nb1 = Nb2 = Nb1 = Nb2= 28.12 kNNb3 = Nb4 = -1.47 kN第 6 页，共 25 页Nb5= 2.95 kN(3)c种荷载作用下 (图L-04)=20u(K+6)/K=683.40McA = McE =-(8K+59)phP2/6McC = McF =-(12K+61)phP2/6MBA = MBE =(7K+31)phP2/6MDC = MDF =(3K+29)phP2/6MBD = MDB =0Nc1 = Nc1=phP/

9、6+(McC-McA)/hPNc2 = Nc2=phP/3-(McC-McA)/hPNc3 = Nc4 = (MBA-McA)/LpNc5 = -(Nc3+Nc4)恒载 p = eP2-eP1 = 28.50 kN/m2McA = McE = -5.84 kNmMcC = McF = -6.14 kNmMBA = MBE = 3.14 kNm 图 L-04MDC = MDF = 2.84 kNmNc1 = Nc1= 17.49 kNNc2 = Nc2= 35.23 kNNc3 = Nc4 = 1.38 kNNc5 = -2.76 kN(4)d种荷载作用下 (图L-05)1=20(K+2)(6K

10、2+6K+1)= 149.332=u/K= 5.433=120K3+278K2+335K+63= 187.224=120K3+529K2+382K+63= 222.245=360K3+742K2+285K+27= 182.006=120K3+611K2+558K+87= 304.50MdA =(-2/2+3/1)phP2/4MdE =(-2/2-3/1)phP2/4MdC = -(2/2+5/1)phP2/24第 7 页，共 25 页MdF =-(2/2-5/1)phP2/24MBA =-(-2/2+4/1)phP2/24MBE =-(-2/2-4/1)phP2/24MDC =(1/2+6/1

11、)phP2/24MDF =(1/2-6/1)phP2/24MBD =-4phP2/121MDB =6phP2/121Nd1 =(MdC+phP2/2-MdA)/hP 图 L-05Nd2 =php-Nd1Nd1 = (MdF-MdE)/hPNd2 = php-Nd1Nd3 = (MBA+MBD-MdA)/LPNd4 = (MBE+MBD-MdE)/LPNd5 = -(Nd3+Nd4)车辆荷载 p = e车 = 10.75 kN/m2MdA = 32.59 kNmMdE = -59.69 kNmMdC = -9.73 kNmMdF = 5.22 kNmMBA = -11.39 kNmMBE = 6

12、.87 kNmMDC = 13.64 kNmMDF = -11.38 kNmMBD = -18.26 kNmMDB = 25.01 kNmNd1 = -31.33 kNNd2 = 71.12 kNNd1 = -0.45 kNNd2 = 40.23 kNNd3 = -9.57 kNNd4 = 7.43 kN第 8 页，共 25 页Nd5 = 2.14 kN(5)节点弯矩、轴力计算及荷载效应组合汇总表按公路桥涵设计通用规范(JTG D602004)第4.1.6条进行承载能力极限状态效应组合荷载种类M (kNm)MA ME MC MF MBA MBE MDC MDF MBD MDB恒载a -145.

13、91 -145.91 -145.91 -145.91 -273.49 -273.49 -273.49 -273.49 0.00 0.001.2结构、土的重力 -175.10 -175.10 -175.10 -175.10 -328.19 -328.19 -328.19 -328.19 0.00 0.00b -6.39 -6.39 -6.39 -6.39 3.19 3.19 3.19 3.19 0.00 0.00c -5.84 -5.84 -6.14 -6.14 3.14 3.14 2.84 2.84 0.00 0.001.4土侧压力 -17.11 -17.11 -17.53 -17.53 8.

14、87 8.87 8.45 8.45 0.00 0.00车辆荷载a -71.75 -71.75 -71.75 -71.75 -134.49 -134.49 -134.49 -134.49 0.00 0.00d 32.59 -59.69 -9.73 5.22 -11.39 6.87 13.64 -11.38 -18.26 25.011.4汽车 -54.83 -184.02 -114.08 -93.15 -204.22 -178.66 -169.19 -204.21 -25.56 35.02荷载效应组合 -247.04 -376.23 -306.71 -285.78 -523.54 -497.98

15、-488.93 -523.95 -25.56 35.02荷载种类N (kN)N1 N2 N1 N2 N3 N4 N5恒载a 0.00 0.00 0.00 0.00 193.57 193.57 -387.151.2结构、土的重力 0.00 0.00 0.00 0.00 232.29 232.29 -464.57b 28.12 28.12 28.12 28.12 -1.47 -1.47 2.95c 17.49 35.23 17.49 35.23 1.38 1.38 -2.761.4土侧压力 63.86 88.69 63.86 88.69 -0.13 -0.13 0.26车辆荷载a 0.00 0.0

16、0 0.00 0.00 95.19 95.19 -190.37d -31.33 71.12 -0.45 40.23 -9.57 7.43 2.141.4汽车 -43.86 99.56 -0.63 56.32 119.86 143.67 -263.52荷载效应组合 20.00 188.25 63.23 145.0 352.0 375.8 -727.843、构件内力计算(跨中截面内力)(1)顶板1 (图L-06)x =LP/2第 9 页，共 25 页P = 1.2p恒+1.4q车 = 123.88 kNNx = N1 = 20.00 kNMx = MA+N3x-Px2/2 = 242.77 kNm

17、Vx = Px-N3 = 50.60 kN顶板1 x =LP/2P = 1.2p恒+1.4q车 = 123.88 kN 图 L-06Nx = N1 = 63.23 kNMx = ME+N4x-Px2/2 = 190.95 kNmVx = Px-N4 = 26.79 kN(2)底板2 (图L-07)1 =1.2p恒+1.4(q车+3e车HP2/4LP2)= 127.54 kN/m22 =1.2p恒+1.4q车= 123.88 kN/m2x =LP/2Nx = N2 = 188.25 kNMx =MC+N3x-2x2/2-5x3(1-2)/12LP= 175.05 kNmVx =2x+3x2(1-

18、2)/2LP-N3 图 L-07= 59.52 kN底板2 1 =1.2p恒+1.4q车= 123.88 kN/m22 =1.2p恒+1.4(q车-3e车HP2/4LP2)= 120.22 kN/m2x =LP/2Nx = N2 = 145.02 kNMx =MF+N4x-2x2/2-x3(1-2)/6LP= 297.50 kNmVx =2x+x2(1-2)/2LP-N4= 20.85 kN(3)左侧墙 (图L-08)第 10 页，共 25 页1 =1.4eP1+1.4e车= 36.33 kN/m22 =1.4eP2+1.4e车76.23 kN/m2x =hP/2 图 L-08Nx = N3

19、= 352.02 kNMx =MA+N1x-1x2/2-x3(2-1)/6hP= -283.60 kNmVx =1x+x2(2-1)/2hP-N1= 65.68 kN(4)右侧墙 (图L-09)1 = 1.4eP1 = 21.28 kN/m22 = 1.4eP2 = 61.18 kN/m2x =hP/2Nx = N4= 375.82 kN 图 L-09Mx = ME+N1x-1x2/2-x3(2-1)/6hP= -307.04 kNmVx =1x+x2(2-1)/2hP-N1= -5.41 kN(5)中间墙 (图L-10)x =hP/2Nx = N5= -727.84 kNMx = MBD+(

20、N1+N1)x= 128.42 kNmVx =-(N1+N1) 图 L-10= -83.23 kN(5)构件内力汇总表第 11 页，共 25 页构件 Md Nd Vd Md Nd Vd Md Nd VdA - BA A - B B-247.04 20.00 352.02 242.77 20.00 50.60 -523.54 20.00 -727.84B - EB B - E E-497.98 63.23 -727.84 190.95 63.23 26.79 -376.23 63.23 375.82C - DC C-D D-306.71 188.25 352.02 175.05 188.25 5

21、9.52 -488.93 188.25 -727.84D - FD D-F F-523.95 145.02 -727.84 297.50 145.02 20.85 -285.78 145.02 375.82A - CA A-C C-247.04 352.02 20.00 -283.60 352.02 65.68 -306.71 352.02 188.25E - FE E-F F-376.23 375.82 63.23 -307.04 375.82 -5.41 -285.78 375.82 145.02B - DB B-D D-25.56 -727.84 83.23 128.42 -727.84

22、 -83.23 35.02 -727.84 333.27(四)截面设计1、顶板(A-BB-E)钢筋按左、右对称，用最不利荷载计算。(1)跨中l0 =6.50 m ， h =0.80 m ， a =0.04 m ， h0 =0.76 m ， b =1.00 m ，Md = 242.77 kN m ， Nd =20.00 kN ， Vd =50.60 kNe0 = Md/Nd = 12.141 mi =h/121/2 = 0.231 m长细比 l0/i = 28.15 17.5由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第5.3.10条1 = 0.2+2.7e0/h0 =

23、43.333 1.0 ， 取1 =1.002 = 1.15-0.01l0/h = 1.069 1.0 ， 取2 =1.00 =1+(l0/h)212h0/1400e0 = 1.003由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第5.3.5条e = e0+h/2-a = 12.537 m第 12 页，共 25 页r0Nde =fcdbx(h0-x/2)275.75 = 13800x(0.76-x/2)解得 x = 0.027 m bh0 = 0.560.76 = 0.426 m故为大偏心受压构件。 As = (fcdbx-r0Nd)/fsd = 0.001240497 m

24、2 = 1240.5 mm2 = 100As/(bh0) = 0.16 % r0Vd = 55.7 kN故抗剪截面符合公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第5.2.9条的要求。由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第5.2.10条0.5010-32ftdbh0 = 528.2 kN r0Vd = 55.7 kN故可不进行斜截面抗剪承载力的验算，仅需按(JTG D622004)第9.3.13条构造要求配置箍筋。(2)结点(AE)l0 =6.50 m ， h = +C1 =1.10 m ， a =0.04 m ， h0 =1.06 m ，

25、 b =1.00 m ，Md = 523.54 kN m ， Nd = 20.00 kN ， Vd =727.84 kNe0 = Md/Nd = 26.183 mi =h/121/2 = 0.318 m长细比 l0/i = 20.47 17.5由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第5.3.10条1 = 0.2+2.7e0/h0 = 66.892 1.0 ， 取1 =1.002 = 1.15-0.01l0/h = 1.091 1.0 ， 取2 =1.00 =1+(l0/h)212h0/1400e0 = 1.001由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG

26、D622004)第5.3.5条e = e0+h/2-a = 26.719 mr0Nde =fcdbx(h0-x/2)587.70 = 13800x(1.06-x/2)解得 x = 0.041 m bh0 = 0.561.06 = 0.594 m故为大偏心受压构件。 As = (fcdbx-r0Nd)/fsd = 0.001940576 m2 = 1940.6 mm2第 13 页，共 25 页 = 100As/(bh0) = 0.18 % r0Vd = 800.6 kN故抗剪截面符合公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第5.2.9条的要求。由公路钢筋混凝土及预应力混

27、凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第5.2.10条0.5010-32ftdbh0 = 736.7 kN r0Vd = 800.6 kN故斜截面内混凝土与箍筋共同的抗剪承载力已满足要求。2、底板 (C-DD-F)钢筋按左、右对称，用最不利荷载计算。(1)跨中l0 =6.50 m ， h =0.80 m ， a =0.04 m ， h0 =0.76 m ， b =1.00 m ，Md = 297.50 kN m ， Nd =145.02 kN ， Vd =20.85 kNe0 = Md/Nd = 2.052 mi =h/121/2 = 0.231 m长细比 l0/i = 28.15 17.

28、5由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第5.3.10条1 = 0.2+2.7e0/h0 = 7.488 1.0 ， 取1 =1.002 = 1.15-0.01l0/h = 1.069 1.0 ， 取2 =1.00 =1+(l0/h)212h0/1400e0 = 1.017由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第5.3.5条e = e0+h/2-a = 2.447 mr0Nde =fcdbx(h0-x/2)390.40 = 13800x(0.76-x/2)解得 x = 0.038 m bh0 = 0.560.76 = 0.426 m故

29、为大偏心受压构件。 As = (fcdbx-r0Nd)/fsd = 0.001312136 m2 = 1312.1 mm2第 14 页，共 25 页 = 100As/(bh0) = 0.17 % r0Vd = 22.9 kN故抗剪截面符合公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第5.2.9条的要求。由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第5.2.10条0.5010-32ftdbh0 = 528.2 kN r0Vd = 22.9 kN故可不进行斜截面抗剪承载力的验算，仅需按(JTG D622004)第9.3.13条构造要求配置箍筋。(2)结

30、点l0 =6.50 m ， h = +C1 =1.10 m ， a =0.04 m ， h0 =1.06 m ， b =1.00 m ，Md = 523.95 kN m ， Nd =145.02 kN ， Vd =727.84 kNe0 = Md/Nd = 3.613 mi =h/121/2 = 0.318 m长细比 l0/i = 20.47 17.5由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第5.3.10条1 = 0.2+2.7e0/h0 = 9.403 1.0 ， 取1 =1.002 = 1.15-0.01l0/h = 1.091 1.0 ， 取2 =1.00 =

31、1+(l0/h)212h0/1400e0 = 1.007由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第5.3.5条e = e0+h/2-a = 4.149 mr0Nde =fcdbx(h0-x/2)661.92 = 13800x(1.06-x/2)解得 x = 0.046 m bh0 = 0.561.06 = 0.594 m故为大偏心受压构件。 As = (fcdbx-r0Nd)/fsd = 0.001710229 m2 = 1710.2 mm2 = 100As/(bh0) = 0.16 % r0Vd = 800.6 kN故抗剪截面符合公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设

32、计规范(JTG D622004)第5.2.9条的要求。第 15 页，共 25 页由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第5.2.10条0.5010-32ftdbh0 = 736.7 kN r0Vd = 800.6 kN故斜截面内混凝土与箍筋共同的抗剪承载力已满足要求。3、左、右侧板 (A-C，E-F)(1)板中l0 =3.70 m ， h =1.00 m ， a =0.04 m ， h0 =0.96 m ， b =1.00 m ，Md = 307.04 kN m ， Nd =375.82 kN ， Vd =5.41 kNe0 = Md/Nd = 0.817 mi

33、=h/121/2 = 0.289 m长细比 l0/i = 12.82 1.0 ， 取1 =1.002 = 1.15-0.01l0/h = 1.113 1.0 ， 取2 =1.00 =1+(l0/h)212h0/1400e0 = 1.000由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第5.3.5条e = e0+h/2-a = 1.275 mr0Nde =fcdbx(h0-x/2)527.09 = 13800x(0.96-x/2)解得 x = 0.041 m bh0 = 0.560.96 = 0.536 m故为大偏心受压构件。 As = (fcdbx-r0Nd)/fsd =

34、 0.000531208 m2 = 531.2 mm2 = 100As/(bh0) = 0.06 % r0Vd = 6.0 kN故抗剪截面符合公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第5.2.9条的要求。由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第5.2.10条第 16 页，共 25 页0.5010-32ftdbh0 = 665.8 kN r0Vd = 6.0 kN故可不进行斜截面抗剪承载力的验算，仅需按(JTG D622004)第9.3.13条构造要求配置箍筋。(2)结点l0 =3.70 m ， h = t+C2 =1.30 m ， a =

35、0.04 m ， h0 =1.26 m ， b =1.00 m ，Md = 376.23 kN m ， Nd =375.82 kN ， Vd =63.23 kNe0 = Md/Nd = 1.001 mi =h/121/2 = 0.375 m长细比 l0/i = 9.86 1.0 ， 取1 =1.002 = 1.15-0.01l0/h = 1.122 1.0 ， 取2 =1.00 =1+(l0/h)212h0/1400e0 = 1.000由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第5.3.5条e = e0+h/2-a = 1.609 mr0Nde =fcdbx(h0-x

36、/2)665.20 = 13800x(1.26-x/2)解得 x = 0.039 m bh0 = 0.561.26 = 0.704 m故为大偏心受压构件。 As = (fcdbx-r0Nd)/fsd = 0.00044171 m2 = 441.7 mm2 = 100As/(bh0) = 0.04 % r0Vd = 69.6 kN故抗剪截面符合公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第5.2.9条的要求。由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第5.2.10条0.5010-32ftdbh0 = 874.3 kN r0Vd = 69.6 kN故

37、可不进行斜截面抗剪承载力的验算，仅需按(JTG D622004)第9.3.13条构造要求配置箍筋。3、中间板 (B-D)(1)板中l0 =3.70 m ， h =1.00 m ， a =0.04 m ， h0 =0.96 m ， b =1.00 m ，第 17 页，共 25 页Md = 128.42 kN m ， Nd =727.84 kN ， Vd =83.23 kNe0 = Md/Nd = 0.176 mi =h/121/2 = 0.289 m长细比 l0/i = 12.82 1.0 ， 取2 =1.00 =1+(l0/h)212h0/1400e0 = 1.000由公路钢筋混凝土及预应力混

38、凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第5.3.5条e = e0+h/2-a = 0.636 mr0Nde =fcdbx(h0-x/2)509.54 = 13800x(0.96-x/2)解得 x = 0.039 m bh0 = 0.560.96 = 0.538 m故为大偏心受压构件。 As = (fcdbx-r0Nd)/fsd =-0.000924173m2 -= 924.2 mm2 = 100As/(bh0) = -0.10 % r0Vd = 91.6 kN故抗剪截面符合公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第5.2.9条的要求。由公路钢筋混凝土及预应力混凝土

39、桥涵设计规范(JTG D622004)第5.2.10条0.5010-32ftdbh0 = 667.2 kN r0Vd = 131.7 kN故可不进行斜截面抗剪承载力的验算，仅需按(JTG D622004)第9.3.13条构造要求配置箍筋。(2)结点l0 =3.70 m ， h = t+C2 =1.60 m ， a =0.04 m ， h0 =1.56 m ， b =1.00 m ，Md = 35.02 kN m ， Nd =727.84 kN ， Vd =333.27 kNe0 = Md/Nd = 0.048 mi =h/121/2 = 0.462 m长细比 l0/i = 8.01 1.0 ，

40、 取2 =1.00 =1+(l0/h)212h0/1400e0 = 1.000由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第5.3.5条e = e0+h/2-a = 0.808 mr0Nde =fcdbx(h0-x/2)647.00 = 13800x(1.56-x/2)解得 x = 0.030 m bh0 = 0.561.56 = 0.874 m故为大偏心受压构件。 As = (fcdbx-r0Nd)/fsd = 0.001363604 m2 = 1363.6 mm2 = 100As/(bh0) = 0.09 % r0Vd = 366.6 kN故抗剪截面符合公路钢筋混凝

41、土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第5.2.9条的要求。由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第5.2.10条0.5010-32ftdbh0 = 1084.2 kN r0Vd = 366.6 kN故可不进行斜截面抗剪承载力的验算，仅需按(JTG D622004)第9.3.13条构造要求配置箍筋。(五)配筋图见设计图纸。(六)基底应力验算1、荷载计算 (取单位涵长计算)(1)恒载箱重力 P箱 = 22(L+1.5th0+2C1C2) = 786.5 kN基础重力 P基 = 3Bd = 0.0 kN填土重力 P土 = 1HL + 1(H+h)*2c

42、 = 638.4 kN水重力 P水 = 水(2L0h0-4C1C2) = 315.4 kN(2)车辆荷载 (由图L-07)竖直力 P车 = q车L = 451.6 kN水平力 E车 = e车(h+d) = 48.4 kN第 19 页，共 25 页弯矩 M车 = E车(h+d)/2 = 108.9 kNm2、基底应力N = P箱+P基+P土+P水+P车 = 2191.9 kNM = M车 = 108.9 kNm由公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ 02485)第3.2.2-2式 =N/AM/W = N/B6M/B2=159.9kPa 0 = 200 kPa 基底应力满足设计要求。153.2(七)

43、计算结果：截面位置顶 板 底 板 侧 墙 中墙跨中 节点 跨中 节点 跨中 节点 跨中 节点钢筋直径(mm) 20 20 20 20 18 20 16 16主筋间距(cm) 20 14 20 14 13 12 10 6基底应力： max= 159.9 kPa计算结果：截面位置 顶 板 底 板 侧 墙 中墙跨中 节点 跨中 节点 跨中 节点 跨中 节点钢筋直径(mm) 20 20 20 20 18 20 16 16主筋间距(cm) 20 14 20 14 13 12 10 6基底应力：max= 159.9 kPa裂缝宽度验算:按公路桥涵设计通用规范(JTG D602004)第1.0.7条规定：该

44、箱涵所处环境类别为： 类按公路桥涵设计通用规范(JTG D602004)第6.4.2条规定：钢筋砼构件其计算裂缝宽度不应超过： 0.20 mm1、顶板(1)跨中l0 = 6.50 m ， h =0.80 m ， a =0.04 m ， AS=1570.80 mm2ys= 0.35 m ， h0 =0.76 m ， b =1.00 m ， d=20 mmMd = 242.77 kNm ， Nd =20.00 kN ， Vd =50.60 kNe0 = Md/Nd = 12.141 mNl= 63.86 kN， NS=43.86 kN按公路桥涵设计通用规范(JTG D602004)第6.4.4条规

45、定：偏心受压构件： ss=Ns（es-z）/Aszs=1+h0/4000/e0(l0/h)2=1.00es=se0+ys=12.49rf=(bf-b)hf/b/h0=0Z=(0.87-0.12(1-rf)(h0/es)2)h0=0.66ss=0.50 Mpa按公路桥涵设计通用规范(JTG D602004)第6.4.3条规定：Wtk=C1C2C3ss/Es(30+d)/(0.28+10)C1=1.0C2=1+0.5Nl/Ns=1.73C3=0.9Es=2.0E+05 Mpa=(As+Ap)/(bh0+(bf-b)hf=0.60%Wtk=0.0006 mm 满足(2)角点l0 = 6.50 m ，

46、 h =1.10 m ， a =0.04 m ， AS=2243.99 mm2ys= 0.50 m ， h0 =1.06 m ， b =1.00 m ， d=20 mmMd = 523.54 kNm ， Nd =20.00 kN ， Vd =727.84 kNe0 = Md/Nd = 26.183 mNl= 319.32 kNm ， NS=204.22 kN m 按公路桥涵设计通用规范(JTG D602004)第6.4.4条规定：偏心受压构件： ss=Ns（es-z）/Aszs=1+h0/4000/e0(l0/h)2=1.00es=se0+ys=26.68rf=(bf-b)hf/b/h0=0Z

47、=(0.87-0.12(1-rf)(h0/es)2)h0=0.92ss=2.54 Mpa按公路桥涵设计通用规范(JTG D602004)第6.4.3条规定：Wtk=C1C2C3ss/Es(30+d)/(0.28+10)C1=1.0C2=1+0.5Nl/Ns=1.78C3=0.9Es=2.0E+05 Mpa=(As+Ap)/(bh0+(bf-b)hf=0.60%Wtk=0.0030 mm 满足2、底板(1)跨中l0 = 6.50 m ， h =0.80 m ， a =0.04 m ， AS=1570.80 mm2ys= 0.35 m ， h0 =0.76 m ， b =1.00 m ， d=20

48、 mmMd = 297.50 kNm ， Nd =145.02 kN ， Vd =20.85 kNe0 = Md/Nd = 2.052 mNl= 88.69 kN， NS=56.32 kN按公路桥涵设计通用规范(JTG D602004)第6.4.4条规定：偏心受压构件： ss=Ns（es-z）/Aszs=1+h0/4000/e0(l0/h)2=1.00es=se0+ys=2.40rf=(bf-b)hf/b/h0=0Z=(0.87-0.12(1-rf)(h0/es)2)h0=0.65ss=0.10 Mpa按公路桥涵设计通用规范(JTG D602004)第6.4.3条规定：Wtk=C1C2C3ss/Es(30+d)/(0.28+10)C1=1.0C2=1+0.5Nl/Ns=1.79C3=0.9