1、苏州科技学院建筑环境学院锅炉课程设计第 1 页共 41 页摘要本设计采用煤作为燃料，介质为热水，供水温度95，回水温70，且经过计算知最大热负荷为12.88t/h，锅炉总容量应大于或等于12.88t/h；而计算出平均热负荷为7.9t/h，故选用一台DZL8-1.25-WII型8t/h的锅炉。一台DZL8-1.25-WII型8t/h的锅炉一用一备，总的装机容量为14t/h大于锅炉房最大热负荷。而一台单台锅炉的容量又恰好略小于平均热负荷，这样可以使一台锅炉大部分时间在额定负荷下工作，而另一台在最冷时作为高峰锅炉。同时，热负荷大于7t/h时运行一台锅炉，在大于12.88t/h时候运行两台锅炉，这样可
2、以起到调节负荷的目的，从而节约了能源。关键词：负荷计算；锅炉、给水及水处理设备等选型；锅炉房布置；苏州科技学院建筑环境学院锅炉课程设计第 2 页共 41 页目录一、设计原始资料51.1热负荷资料51.2媒质资料51.3 水质质料.51.4室内外温度参数5二、热负荷计算及锅炉选择62.1 采暖季热负荷计算.62.1.1最大计算热负荷.62.1.2平均热负荷.72.1.3全年热负荷.72.2非采暖季热负荷计算82.3锅炉型号和台数选择82.3.1锅炉型号.92.3.2锅炉台数.92.3.3燃烧设备.9三、软化水设备的选择103.1软化水设备的选择103.2 确定水软化方法.113.3 软化设备选择
3、计算.133.4除氧设备选择计算143.5计算锅炉排污量和决定排污系统.16四、给水设备和主要管道的选择计算174.1给水泵的容量和台数174.2备用给水泵184.3给水箱的选择184.5 其它水泵和水箱选型.194.5.1原水加压泵.194.5.2地下室排水泵.19苏州科技学院建筑环境学院锅炉课程设计第 3 页共 41 页4.5.3软化水箱.194.6.1给水管管径的确定.20五分气缸及阀门选型21六、送引风系统的设计216.1 计算送风量和排烟量.216.2实际烟气量和实际空气量计算226.3 风道和烟道设计.236.4 烟囱设计.236.5 除尘器选择.246.6风机校核25七、锅炉热平
4、衡计算26八、运煤除渣系统的选择288.1计算锅炉房的耗煤量和灰渣量288.2决定驻煤场面积298.3决定灰渣场面积298.4.决定运煤除灰渣的方式29九、锅炉房工艺布置299.1 锅炉房建筑.299.1.1 锅炉房的组成309.1.2 锅炉房建筑安全要求309.1.3锅炉房建筑布置形式.319.2 锅炉房设备布置.329.2.1 一般原则329.2.2 锅炉布置329.2.3 辅助设备布置339.3.风烟管道和主要汽水管道布置34总结35参考文献36附录一37苏州科技学院建筑环境学院锅炉课程设计第 4 页共 41 页附录二38附录三39附录四40附录五41苏州科技学院建筑环境学院锅炉课程设计
5、第 5 页共 41 页一、设计原始资料1.1热负荷资料生产与生活为常年性热负荷。两班制工作，年工作天数为365天；采暖天数为90天。注：介质均为饱和蒸汽 表1-1蒸汽参数序号 项目 介质 参 数P T(M）（） 热负荷最大 平均（t/h） （t/h）同时使用系数 回水率（）1 生产用热 蒸汽 0.5 饱和 5 2 0.55 452 采暖 蒸汽 0.6 饱和 6 3 1.0 953 生活用热 蒸汽 0.3 饱和 3 2.05 0.65 1001.2媒质资料 表1-2煤质参数Car=44.57% Har=3.61% Oar=8.47% Nar=0.77%Sar=1.19% Aar=38.41% M
6、ar=2.98% Var=25.04%灰熔点t1=1100 t2=1260 t3=1310 Qnet,ar=17589kJ/kg1.3 水质质料表1-3水质资料参数K+=Na+=10mg/L Cl-=360mg/L Ca2+=35mg/L Mg2+=20mg/L Fe2+=0.5mg/LNH4+=1.5mg/L SO42-=308mg/L CO32-=18mg/L HCO3-=190mg/L 溶解氧=4.2mg/l1.4室内外温度参数查到济南市采暖温度为18,平均采暖温度是 4,室内采暖温度计算为18，室外采暖计算温度-7。苏州科技学院建筑环境学院锅炉课程设计第 6 页共 41 页二、热负荷计
7、算及锅炉选择2.1 采暖季热负荷计算2.1.1最大计算热负荷锅炉房计算最大热负荷Qmax是选择锅炉的主要依据，可根据各项原始热负荷、同时使用系数、锅炉房自耗热量和管网热损失系数由下式求得：)( 3322110max1 DKDKDKKD t/h (2-1)式中：321 , DDD 分别是采暖、生产和生活最大热负荷，t/h，由设计资料提供；0K 室外管网热损失和漏损系数，取1.25；321 , KKK 分别为采暖、生产和生活负荷同时使用系数，分别取1、0.5、0.6。锅炉房自耗热量包括锅炉房采暖、浴室、锅炉吹灰、设备散热、介质漏失和热力除氧器的排汽损失等。管网损失包括散热和介质漏失，与输送介质的种
8、类、管网敷设方式、保温完善程度和管理水平有关。设计资料给出的生产用汽是各生产设备的铭牌耗热量之和。生活用热对于厂区是指浴室、开水房、食堂等方面的耗热量。对于有热水设施的住宅，则主要是热水供应用热。由于用热设备不一定同时启用，而且使用中各设备的最大热负荷也不一定同时出现，因此，需要计入同时使用系数，这可使选用的锅炉既能满足实际负荷的要求，又不致容量过大。所以： 表2-1最大负荷计算值最大热负荷计算Qmax=K0(K1Q1+K2Q2+K3Q3)Ko 1.25 Q1 6 t/hK1 1 Q2 5 t/hK2 0.5 Q3 3 t/hK3 0.6 Qmax 12.88 t/h苏州科技学院建筑环境学院锅
9、炉课程设计第 7 页共 41 页2.1.2平均热负荷表明热负荷的均匀性，设备选择时应考虑这一因素，如变负荷对设备运行经济性和安全性的影响。采暖通风平均热负荷 pjiQ 根据室外平均温度计算：iwn pjnpji Qtt ttQ t/h （2-2）式中： iQ 采暖最大热负荷（与D1的值相同），t/h；nt 采暖室内计算温度，；wt 采暖期室外计算温度，；pjt 采暖期室外平均温度，。表2-2平均负荷计算值平均热负荷计算Q1pjtn 18 tw -7 tpj 4 Qmax 7.21 t/h2.1.3全年热负荷这是计算全年燃料消耗量的依据，也是技术经济比较的一个依据。全年热负荷Q0可根据平均热负荷
10、和全年使用小时数按下式计算：40 0 1 2 3 max( )(1 )QQ K D D D Q t/年 （2-3）式中：1 2 3, ,D D D 分别为采暖、生产和生活的全年热负荷，t/年；max4 QQ 除氧用热系数，本设计中不设热力除氧设备，此项为零；0K 符号意义同（2-1）。采暖、生产和生活的全年热负荷分别用以下公式计算求得： 1 1 1 18 3pj fD n SQ S Q t/年 （2-4）苏州科技学院建筑环境学院锅炉课程设计第 8 页共 41 页2 2 28 pjD n SQ t/年 （2-5）3 3 38 pjD n SQ t/年 (2-6）式中： 1 2,n n 分别为采暖
11、天数和全年工作天数；Q1pj，Q2pj ，Q3pj，分别为采暖、生产及生活的平均热负荷，t/h；S每昼夜工作班数，本设计中取两班制；fQ1 非工作班时保温用热负荷，t/h；可按室内温度 5nt 代入 公式(2-2）计算求得。 表2-3全年热负荷全年热负荷Q0Q1pj 3 t/h D1 6480Q2pj 2 t/h D2 17520Q3pj 2 t/h D3 17520Qo 51900 t/年 Q1f 16.092.2非采暖季热负荷计算非采暖季最大热负荷主要包括生产和生活最大热负荷，计算公式如下： 33110max2 DKDKKD (2-7)表2-4非采暖热负荷计算值非采暖季最大热负荷计算Q2m
12、axKo 1.25 D1 6480K1 1 D3 17520K3 0.6Q2max 509760t/年2.3锅炉型号和台数选择锅炉型号和台数根据锅炉房热负荷、介质、参数和燃料种类等因素选择，并应考虑技术经济方面的合理性，使锅炉房在冬夏季均能达到经济可靠运行。苏州科技学院建筑环境学院锅炉课程设计第 9 页共 41 页2.3.1锅炉型号根据计算热负荷的大小和燃料特性决定锅炉型号，并考虑负荷变化和锅炉房发展的需要。选用锅炉的总容量必须满足计算负荷的要求，以保证用气的需要。但也不应使锅炉的总容量超过计算负荷太多而造成浪费。锅炉的容量还应适应锅炉房负荷变化的需要，特别是某些季节性锅炉房，要力免锅炉长期在
13、低负荷下运行。本设计中采用天然气作为燃料。由于供采暖、生产和生活用的蒸汽压力均小于等于0.4MPa，采暖季最大热负荷为12.88t/h。一台DZL6-1.25-WII型炉蒸发量：6t/h；设计效率78%，工作压力；1.25MPa蒸汽出口温度：195；给水温度：60；受热面积：锅炉本体150m ，燃料消耗量1050kg/h；炉排有效面积7.9m2，最大运输尺寸7m3m3.4m。一台DZL8-1.25WII型锅炉蒸发量：8t/h；设计效率79%，工作压力：1.25MPa；蒸汽出口温度：195；给水温度：60；受热面积：锅炉本体203m ，燃料消耗量1400kg/h；炉排有效面积9.2m2，最大运输
14、尺寸7.2m3m3.5m。2.3.2锅炉台数选用锅炉台数应考虑对负荷的变化和意外事故的适应性，建设和运行的经济性。一般来说，单机容量较大的锅炉其效率较高，锅炉房占地面积小，运行人员少，经济性好，但台数不宜过少，不然适应负荷变化的能力和备用性较差。锅炉房的锅炉台数一般不少于两台；国外有关文献认为，新建锅炉房内装设锅炉的最佳台数为二台。本设计中，根据选择的锅炉型号（额定蒸汽量为6t/h）及采暖期最大热负荷，选取同型号的锅炉二台。2.3.3燃烧设备选用锅炉的燃烧设备应能适应所使用的燃料、便于燃烧调节和满足环境保护的要求。当使用燃料和锅炉的设计燃料不符时，可能出现燃烧困难，特别是燃料苏州科技学院建筑环
15、境学院锅炉课程设计第 10 页 共 41 页的挥发分和发热量低于设计燃料时，锅炉效率和蒸发量都将不能保证。工业锅炉房负荷不稳定，燃烧设备应便于调节。蒸发量小于lt/h的小型锅炉可采用手烧炉，但难以解决冒黑烟问题。各种机械化层燃炉和“反烧”的小型锅炉，正常运行时烟气黑度均可满足排放标准。但抛煤机炉、沸腾炉和煤粉炉的烟气含尘量相当高，用于环境要求高的地方，除尘费用很高。三、软化水设备的选择3.1软化水设备的选择锅炉给水应经软化处理，而除氧设备应处理全部锅炉给水。锅炉补给水量是指锅炉给水量与合格的凝结水回收量之差。凝结水中杂质含量很少，但输送过程中可能接触空气而使之含氧。锅炉给水量包括蒸发量、排污量
16、，并应考虑设备和管道漏损。水处理设备生产能力G由锅炉补给水量、热水管网补给水量、处理设备自耗软水量和工艺生产需要软水量决定： )(2.1 zhbrwbgl GGGG t/h （3-1）式中：bglG 锅炉补给水量，t/h；brwG 热水管网补给水量，t/h；zhG 水处理设备自耗软水量，t/h；1.2裕量系数。锅炉补给水量： npwhgl GDPG )1( t/h （3-2）式中：D锅炉房额定蒸发量，t/h；nG 合格的凝结水回收量，t/h； 设备和管道漏损，可取0.5%；pwP 锅炉排污率，5%。苏州科技学院建筑环境学院锅炉课程设计第 11 页共 41 页表3-1锅炉补给水量计算 0.50%
17、 D 14 t/hPpw 5%Gglh 14.77t/h在锅炉补给水量得出之前，无法确定锅炉排污率。为此，可预先估算或在210%之间选取，如与最终确定的排污率相差不大（3%），不必重算、否则，应重行计算。当前热水管网实际漏水量普遍偏大，因而，热水管网补给水量按热网循环水量的4%计算。热网循环水量G=14700/4.18/20=120t/h热水管网补给水量Grwb=4%120=4.8t/h水处理设备自耗软水一般是用于逆流再生工艺的逆流冲洗过程，其流量可按预选的离子交换器直径估算,处理设备自耗水Gzh。wFGzh t/h （3-3）式中：w逆流冲洗速度，m/h，低流速再生时可取2m/h，有顶压时可
18、取5m/h；F交换器截面积，m2水的密度，t/m3，常温水lt/m3。表3-2水处理设备自耗水Gzh计算w d 2 1.2 1Gzh 2.26 t/h所以G=1.2(Grwb+Gzh+Ghgl)=1.2(2.26+4.8+14.77)=26.2T/h3.2 确定水软化方法锅炉用水应进行软化处理。碱度高的水有时需要进行除碱处理，通常可根据锅水相对碱度和按碱度计算的锅炉排污率高低来决定。采用锅外化学处理时，补给水、给水、锅水中碱度与溶解固形物的冲淡或浓缩可认为是同比例的，因此，锅水相对碱度可按下式计算。苏州科技学院建筑环境学院锅炉课程设计第 12 页 共 41 页bglbglSA锅水相对碱度 （3
19、-4）式中：bglA 锅炉补给水碱度，mmol/L；bglS 锅炉补给水溶解固形物，mg/L；碳酸纳Na2CO3在锅内分解为氢氧化纳NaOH的分解率（表3-1）。表3-3Na2CO3在不同锅炉工作压力下的分解率锅炉工作压力(MPa) 0.49 0.98 1.47 1.96 2.45NaOH(%) 10 40 60 70 80所以Abgl=2CO32-+HCO3-=2(18/60)+（190/61）=3.7mmol/LSbgl=10+360+35+20+0.5+1.5+308+18+190+4.2)=947.2mg/L锅炉相对碱度=Abgl/Sbgl=19.9%4m/s符合要求。烟囱外直径由结构
20、设计决定，需使烟囱有一定的抗震性能。底部外直径由烟囱高度和外壁坡度决定，外壁坡度一般采用2.5%。本设计中烟囱高度为48m，排烟温度为250，排风风压为500Pa，烟囱底部总壁厚为780mm。6.5 除尘器选择为了保护大气环境，减少大气污染物对人体健康和环境质量的危害与影响，需要对锅炉烟气进行除尘处理。锅炉除尘有很多种，按其工作原理不同划分，主要有机械除尘、湿式除尘、滤式除尘和电力除尘四大类。旋风除尘器结构简单紧凑，没有活动部件，造价低，占地面积小，维修方便，且能耐高温和承受一定压力，所以适用范围很广。基于以上优点，本设计选用旋风除尘器。查阅资料实用供热空调设计手册（第二版），查得常用除尘器的
21、选型表（P790），。选择两台XD型多管旋风除尘器，具体参数见下表。苏州科技学院建筑环境学院锅炉课程设计第 25 页 共 41 页表 6-4 XD旋风除尘器的性能参数型号 除尘效率（%） 分割粒径（m） 折算阻力（Pa）XD 9395 2.93.5 7508806.6风机校核风机设计计算流量可按下式计算：Qj= HbZV 20 51 1001325.1 （6-6）式中：V锅炉额定负荷下空气或烟气流量，m/h。Z并列运行的风机台数。bo当地海拔的大气压力，Pa。H风机入口截面出的负压，Pa。1、2分别为风机风量和压头的余量系数（取1=1.1，2=1.2）风机设计计算全压降可按下式计算：Hj=3H
22、 （6-7）式中：H风机全压，Pa。3将计算全压降修正为生产厂的介质设计时的修正系数。（送风时取3=0.96，排风时取3=1.65）锅炉DZL6-1.25-AII的空气流量F1=6674.84m/h，风机台数为SWF-4I台，风机入口截面处的负压为-120Pa，计算可得Qj=7465.29m/h；送风机的计算全压降H=4000Pa，计算可得Hj=6600Pa。锅炉DZL8-1.25-AII的空气流量F2=15573.36m/h，风机台数为SWF-5.5I台，风机入口截面处的负压为-120Pa，计算可得Qj=17419m/h；送风机的计算全压降H=4200Pa，计算可得Hj=6930Pa。锅炉D
23、ZL6-1.25-AII的烟气流量P1=5780.16m/h，风机台数为GXF-5-A一台，风机入口截面处的负压为-80Pa，计算可得Qj=7461.29m/h；引风机的计算全压降H=3200Pa，计算可得Hj=5280Pa。锅炉DZL8-1.25-AII的烟气流量P2=13491.36m/h，风机台数为GXF-8-A一台，风机入口截面处的负压为-80Pa，计算可得Qj=15081.32m/h；引风机的计算全压降H=3600Pa，计算可得Hj=5940Pa。苏州科技学院建筑环境学院锅炉课程设计第 26 页 共 41 页经计算可得锅炉DZL6-1.25-AII的送风机的计算流量为7465.29m
24、/h，计算全压为6600Pa；引风机的计算流量为7461.29m/h，计算全压5280Pa。DZL8-1.25-AII的送风机的计算流量为17419m/h，计算全压为6930Pa；引风机的计算流量为15081.3m/h，计算全压为5940Pa。核对锅炉厂配套风机的性能参数可满足需求。七、锅炉热平衡计算锅炉热平衡的组成： 654321 QQQQQQQr （7-1）式中：Qr锅炉的输入热量，kJ/kg；Q1锅炉的输出热量，即锅炉有效利用热量，kJ/kg；Q2排烟损失热量，即排出烟气所带走的热量，称为锅炉排烟热损失，kJ/kg；Q3气体不完全燃烧损失热量，是未燃烧完全的那部分可燃气体损失掉的热量，称
25、为气体不完全燃烧热损失，kJ/kg；Q4固体不完全燃烧损失热量，是未燃烧完全的那部分固体燃料损失掉的热量，称为固体不完全燃烧热损失，kJ/kg；Q5锅炉散热损失热量，由炉体和管道等热表面散热损失掉的热量，称为锅炉散热热损失，kJ/kg；Q6灰渣物理热损失热量，kJ/kg。根据正平衡法： rgl QQ1 （7-2）根据反平衡法： rgl Q QQQQQ 654321 （7-3）国家标准规定，锅炉热效率测定应同时采用正平衡法和反平衡法，其值取两种方法测得的平均值。当锅炉额定蒸发量大于或等于20t/h时，由于不易准确测定燃料消耗量等原因，用正平衡法测定有困难时，可采用反平衡法测定锅炉热效率。苏州科技
26、学院建筑环境学院锅炉课程设计第 27 页 共 41 页表7-1锅炉DZL6-1.25-AII正反效率及平衡计算项目 符号 单位 计算公式或数据来源 数值燃料低位发热量 Qnet,ar kj/kg 给定 17589.00排烟温度 先假定，后校核 170.00排烟焓 Hpy kj/kg 根据及apy=1.9查烟焓表 2948.00冷空气温度 tlk 给定 30.00冷空气理论焓 HOLK kj/kg VOK(ct)lk=6.4839.6 257.00固体不完全燃烧热损失 q4 % 由书中选取 16.00气体不完全燃烧热损失 q3 % 由书中选取 0.50散热损失 q5 % 由书中选取 1.70排烟
27、热损失 q2 % （Ipy-apy）/Qnet,ar）（1-q4/100）100 11.92炉渣及漏煤比 ahz+alm 取用 0.80炉渣焓 （C)hz kj/kg 由书中选取hz=600 560.00炉渣物理热损失 q6 % (ahz+alm)（C)hz(A/Qnet,ar) 0.49锅炉总的热损失 q % q1+q2+q3+q4+q5+q6 30.61锅炉热效率 gl % 100-q 69.39过热蒸汽比焓 hgq kj/kg 按p=1.25mpa，tgq=195，查水蒸汽表 2720.00饱和水比焓 hps kj/kg 按p=1.25mpa，查水蒸气表 760.00给水比焓 hgs k
28、j/kg 按p=1.25mpa，查水蒸气表 40.00锅炉I有效利用热量 Qgl kj/kg D(hgq-hgs)103+pD(hgq-hgs)103 14154000.00锅炉I小时燃料消耗量 B kj/h （Qgl/(Qnet,argl)）100 1159.69锅炉I计算燃煤消耗量 BJ kj/h B(1-q4/100) 974.14锅炉I保热系数 1-q5/（+q5） 0.98正平衡计算 1 % D( gqh - gsh )/(BQnet,ar) 73.6苏州科技学院建筑环境学院锅炉课程设计第 28 页 共 41 页表7-2锅炉DZL8-1.25-AII正反效率及平衡计算项目 符号 单位
29、 计算公式或数据来源 数值燃料低位发热量 Qnet,ar kj/kg 给定 17589.00排烟温度 先假定，后校核 170.00排烟焓 Hpy kj/kg 根据及apy=1.9查烟焓表 2948.00冷空气温度 tlk 给定 30.00冷空气理论焓 HOLK kj/kg VOK(ct)lk=6.4839.6 257.00固体不完全燃烧热损失 q4 % 由书中选取 16.00气体不完全燃烧热损失 q3 % 由书中选取 0.50散热损失 q5 % 由书中选取 1.70排烟热损失 q2 % （Ipy-apy）/Qnet,ar）（1-q4/100）100 11.92炉渣及漏煤比 ahz+alm 取用
30、 0.80炉渣焓 （C)hz kj/kg 由书中选取hz=600 560.00炉渣物理热损失 q6 % (ahz+alm)（C)hz(A/Qnet,ar) 0.49锅炉总的热损失 q % q1+q2+q3+q4+q5+q6 30.61锅炉热效率 gl % 100-q 69.39过热蒸汽比焓 hgq kj/kg 按p=1.25mpa，tgq=195，查水蒸汽表 2720.00饱和水比焓 hps kj/kg 按p=1.25mpa，查水蒸气表 760.00给水比焓 hgs kj/kg 按p=1.25mpa，查水蒸气表 40.00锅炉II有效利用热量 Qgl kj/kg D(hgq-hgs)103+p
31、D(hgq-hgs)103 18872000.00锅炉II小时燃料消耗量 B kj/h （Qgl/(Qnet,argl)）101 1546.25锅炉II计算燃煤消耗量 BJ kj/h B(1-q4/101) 1298.85锅炉II保热系数 1-q5/（+q5） 0.98正平衡率 % D(hgq-hgs)/(BQnet,ar) 74.00八、运煤除渣系统的选择8.1计算锅炉房的耗煤量和灰渣量锅炉锅炉DZL6-1.25-AII每小时最大灰渣量：C=B(Aar/100+q4Qnet,ar/10032866)t/h (8-1)=1.050(32.48/100+1617589/10032866)=0.4
32、3t/h锅炉运行时，部分灰渣会被烟气带走，锅炉下部排出灰渣量仅占总灰渣量的一定百分数，取80%,得：苏州科技学院建筑环境学院锅炉课程设计第 29 页 共 41 页C1=0.4380%=0.34kg (8-2)锅炉锅炉DZL8-1.25-AII每小时最大灰渣量C=B(Aar/100+q4Qnet,ar/10032866)t/h=1.40(32.48/100+1617589/10032866)=0.57kg/h锅炉运行时，部分灰渣会被烟气带走，锅炉下部排出灰渣量仅占总灰渣量的一定百分数，取80%,得： C1=0.5780%=0.46kg8.2决定驻煤场面积F=BTMN/H =12451.6/21.
33、340.7=180m2(8-3)锅炉每昼夜运行时间12h,煤堆高度为3m，煤的储备天数为3天。8.3决定灰渣场面积F=BTMN/H =0.82421.5/20.70.7=14.1m2 (8-4)灰渣堆高度2m，堆积天数2天。8.4.决定运煤除灰渣的方式运煤采用带式输送机，所有运煤系统均装设煤的计量装置，设置破碎、磁选和筛选设备。运煤系统每台锅炉均要配置，设置路前贮煤斗。除灰渣设备用马丁式除渣机，除灰渣系统用单路运输，不设置备用设备。九、锅炉房工艺布置锅炉房工艺布置的内容包括各种工艺设备及管道、燃料储运和水、烟、灰渣排放设施的布置；作为课程设计，还应提出锅炉房区域内的建筑物和构筑物的布置方案。锅
34、炉房布置应满足各种设备的工作安全可靠，运行管理和安装检修便利；同时还应节省用地用材，提高建设和运行的经济性。设计说明书中应对锅炉房布置方案作必要的说明，并附以布置简图。9.1 锅炉房建筑锅炉房的建筑物和烟囱、水池等构筑物由土建专业设计，但工艺设计者应根苏州科技学院建筑环境学院锅炉课程设计第 30 页 共 41 页据工艺过程的需要，提出基本形式、主要控制尺寸和有关要求。在本课程设计中，锅炉房建筑形式和主要控制尺寸除题目给定外，均由设计者自行决定。9.1.1 锅炉房的组成锅炉房包括设置锅炉的锅炉间，设置给水、水处理、送引风、燃料供应等辅助设备的辅助间，化验室以及值班、更衣、浴室和厕所等生活用房。容
35、量较大的锅炉房（通常是指610t/h锅炉的锅炉房），还包括变配电用房、仪表操作间、机修间和办公用房。布置锅炉和辅助设备的建筑根据设备特点按实际需要设置，化验室和上述生活用房一般均应设置。当锅炉房作为一个车间进行管理时，还应配备办公室、日常检修用的机修间、材料备品贮藏间等用房。当蒸汽锅炉房供热水时，换热设备、热水循环泵和补给泵等设备一般也统一布置在锅炉房内。9.1.2 锅炉房建筑安全要求锅炉属于有爆炸危险的承压设备。锅炉房的设计必须严格执行国家有关规定。监察规程规定：“锅炉一般应装在单独建造的锅炉房”，不得设置在人口密集的楼房内或与其贴邻。锅炉房若设置在主体建筑以外的附属建筑物内，或与住宅、生产厂房相连时，对锅炉的压力和蒸发量都有极严格的限制。锅炉房应为一、二级耐火等级的建筑，但总额定蒸发量不超过4t/h的燃煤锅炉房可采用三级耐火等级建筑。锅炉房与相邻建筑物之间应留有防火间距，具体要求与建筑物的耐火等级有关。露天或半露天煤场与锅炉房或相邻建筑物之间的防火间距，当煤场总贮量为1005000t时，对一、二级耐火等级的建筑物为6m，三级为8m；当总贮量超过5000t时，上述问距各加大2m。出于安全方面的考虑，锅炉房应采用轻型屋顶，门的数量和开向也有要求。锅炉房地面应平整无台阶。为防止积水，底层地面应高于室外地面。设备布置在地下室时，应有可靠的排水设施。
