1、幕墙结构计算书*大厦幕墙工程计算书设计单位： 日 期： 幕墙结构计算书目 录第一章：工程概况第二章：结构设计理论和标准第三章：幕墙材料的物理特性及力学性能第四章：荷载和作用计算第五章：框支承玻璃幕墙结构计算第六章：铝板幕墙结构计算第七章：玻璃肋点支承玻璃幕墙结构计算第八章：全玻璃幕墙结构计算第九章：石材幕墙结构计算幕墙结构计算书第一章 工程概况1.1 工程名称： *大厦1.2 工程地点： *市1.3 幕墙高度： 83.800 米1.4 抗震设防烈度：幕墙按七度设防烈度设计1.5 幕墙防火等级：二级1.6 隔声减噪设计标准等级：三级1.7 防雷分类： 二类1.8 荷载及其组合：幕墙系统在结构设计
2、时考虑以下荷载及其组合 风荷载 雪荷载 幕墙自重 施工荷载 地震作用1.9 构件验算：幕墙系统设计时验算如下节点和构件 面材板块的强度验算和挠度控制 结构胶的宽度和厚度 骨架的强度验算和挠度控制 幕墙系统与建筑主体结构的连接 连接配件强度验算幕墙结构计算书第二章 结构设计理论和标准2.1 本结构计算过程均遵循如下规范及标准：2.1.1 建筑幕墙 JG3035-19962.1.2 玻璃幕墙工程技术规范 JGJ102-20032.1.3 金属与石材幕墙工程技术规范 JGJ133-20012.1.4 建筑结构荷载规范 GB50009-20012.1.5 建筑抗震设计规范 GB50011-20012.
3、1.6 钢结构设计规范 GB50017-20032.1.7 冷弯薄壁型钢结构技术规范 GBJ50018-20022.2 结构设计和计算时均遵守如下理论和标准及相应的计算方法:2.2.1 玻璃幕墙、金属与石材幕墙等均按围护结构设计，其主要杆件悬挂在主体结构上，层与层之间设置竖向伸缩缝。2.2.2 玻璃幕墙、金属与石材幕墙各构件及连接件均具有承载力、刚度和相对于主体结构的位移能力，并均采用螺栓连接。2.2.3 幕墙均按 7 度设防，并遵循“小震不坏、中震可修、大震不倒”的原则，在 设防烈度地震作用下经修理后幕墙仍可使用，在罕遇地震作用下幕墙骨架不脱落。2.2.4 幕墙构件在重力荷载风荷载雪荷载、地
4、震作用和主体结构位移影响下均具有安全性。2.2.5 幕墙构件内力采用弹性方法计算，其截面最大应力设计值应不超过材料的强度设计值：f式中： 荷载和作用产生的截面最大应力设计值材料强度设计值f2.2.6 进行幕墙构件、连接件和锚固件承载力计算时，荷载和作用的分项系数按下列数值采用： 重力荷载： :1.2G幕墙结构计算书风荷载： :1.4 地震作用： :1.3E2.2.7 幕墙构件进行位移和挠度计算时，荷载和作用分项系数按下列数据取值：重力荷载： :1.0G风荷载： :1.0地震作用： :1.0E2.2.8 当两个及以上的可变荷载或作用（风荷载、地震作用）效应参加组合时，第一个可变荷载或作用效应的组
5、合系数按 1.0 采用；第二个可变荷载或作用效应的组合系数按 0.5 采用；第三个可变荷载或作用效应的组合系数按 0.2 采用。2.2.9 荷载或作用效应按下列方式进行组合：(21)EGSS式中： 荷载和作用效应组合后的设计值；重力荷载作为不变荷载产生的效应；为风荷载、地震作用作为可变荷载和作用产生的效应；,ES为重力荷载、风荷载、地震作用的分项系数，按 2.2.6 或 2.2.7G,取值；为风荷载、地震作用的组合系数，按 2.2.8 取值。E,2.2.10 幕墙杆件及连接件按各效应组合件的最不利组合进行设计。2.2.11 符号代表意义截面最大应力设计值材料强度设计值f风荷载设计值风荷载标准值
6、K基本风压O阵风系数Z风压高度变化系数风荷载体型系数S幕墙结构计算书玻璃强度设计值gf铝合金属强度设计值a钢材强度设计值yf材料线膨胀系数材料弹性模量E玻璃短边边长ab 玻璃长边边长t 玻璃的厚度弯曲系数c 玻璃边缘 至边框之 间的距离结构硅硐密封胶粘结宽度SC结构硅硐密封胶粘结厚度t玻璃单位重量标准值GKq立柱弯矩设计值；预埋件弯矩设计值M绕 x 轴的弯矩设计值x绕 y 轴的弯矩设计值y对 x 轴的净截面弹性抵抗矩W对 y 轴的净截面弹性抵抗矩x截面塑性发展系数N 立柱轴力设计值；预埋件轴力设计值立柱净截面面积oA混凝土轴心受压强设计值cfV 预埋件剪力设计值W 净截面 弹性抵抗矩L 跨度幕
7、墙结构计算书第三章 幕墙材料的物理特性及力学性能3.1 幕墙结构材料的重力体积密度按下表采用： 表 31序号 材 料 名 称 密 度 KN/m3 密 度 N/mm31 普通玻璃、夹层玻璃、钢化玻璃 25.6 2.5610-52 铝合金 27.0 2.7010-53 钢 材 78.5 7.8510-54 单层铝板 27.0 2.7010-5 5 花岗石 28.0 2.7010-53.2 板材单位面积重量按下列数值采用： 表 32序号 材 料 名 称单位面积重量（KN/m2）单位面积重量（N/mm2）1 6mm 厚单片玻璃 0.31 3.1 10-42 6+1.14PVB+6 夹胶玻璃 0.31
8、3.1 10-43 8+1.14PVB+8 夹胶玻璃 0.41 4.1 10-44 3mm 厚单层铝板 0.081 8.1 10-55 30mm 厚花岗石 0.84 8.4 10-43.3 玻璃强度设计值 f 按下表采用： 表 33 强度计算(N/mm 2)玻璃类型 厚 度(mm)大面积上的强度 直边缘强度普通玻璃 5 28.0 19.5512 28.0 19.5浮法玻璃159 20.0 14.0512 84.0 58.8钢化玻璃1519 72.0 50.4幕墙结构计算书2059.0 41.33.4 铝合金强度设计值 f ( N / mm2)按下表采用： 表 34合 金状 态合金壁厚(mm)抗
9、拉、抗压 强度抗剪强度局部承压T5 不区分 85.5 49.6 120.06063T6 不区分 140.0 81.2 161.03.5 幕墙连接件用钢材强度设计值 f( N / mm2 )按下表采用： 表 35 钢材类别 抗拉、抗 压和抗弯 f 抗 剪 fVQ235 215 1253.6 焊缝强度设计值 f( N / mm2)按下表采用： 表 36 对接焊缝 (三级)焊接方法和焊条型号构件钢材抗压抗拉抗弯抗剪角焊缝抗拉、抗弯、抗剪手工焊E43XX 型Q235 215 185 125 1603.7 螺栓连接的强度设计值 f( N / mm2)按下表采用： 表 37 C 级螺栓钢号和物件钢号抗拉
10、抗剪普通螺栓 Q235 170 130不锈钢螺栓奥氏体 A2-700 320 2453.8 材料弹性模量 E 按下表采用： 表 38序号 材 料 弹性模量 E(N/mm2)1 玻 璃 0.721052 铝合金 0.701053 Q235 钢 2.061054 单层铝板 0.70105幕墙结构计算书5 花岗石 0.801053.9 幕墙材料的线膨胀系数按下表采用： 表 39序号 材 料 线膨胀系数 (10-5)1 混凝土 1.002 钢 材 1.203 铝合金 2.354 玻 璃 1.005 单层铝板 2.356 花岗石 0.83.10 钢板和铝板的强度设计值 fg 按下表采用： 表 310(N
11、/mm2)序号 板 材 类 型 受弯强度 受剪强度1 3mm 单层铝板(3003) 81 472 不锈钢板（奥氏体） 180 100幕墙结构计算书第四章 荷载和作用计算4.1 作用在幕墙上的风载荷标准值按下式计算：(41)0k zsg(42)kw式中： 作用在幕墙上的风荷载标准值（kN/m 2 ）；k风荷载设计值（kN/m 2）； 高度 Z 处的阵风 系数，按 建筑结构荷载规 范GB50009-2001 规gz定取值； 风荷载体形系数，按建筑结构荷载规范GB50009-2001 规定取值。s大面体型系数取-1.2，墙角边部取-2.0，檐口、雨蓬、遮阳板等突出构件，取-2.0； 风压高度变化系数
12、，按 建筑结构荷载规范GB50009-2001 规定取z值； 基本风压，按建筑结构荷载规范GB50009-2001 及 JGJ3-2002 规0定取值，中山地区 50 年一遇基本风压取 0.70kN/m2；风荷载作用效应的分项系数，取 1.4;w综上所述， 2/40 mkNzsgzsgzk （地面粗糙度按 C 类地区取）4.01 6.H根据（41）及（42）公式，各层风荷载标准值 及设计值 如表 41 示。k4.2 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用按下式计算：(43)AGqEkmax式中： 垂直于幕墙平面的分布地震作用标准值（kN/m 2）；Ekq动力放大系数，取 5.0；水平地震影响系数最大
13、值，7 度抗震设计时取 0.08；max幕墙构件(包括板材和框架)的重量（kN ）；G幕墙构件的面积（m 2）；A幕墙单元的单位面积重量玻璃、金属幕墙取 0.5kN/m2；石材幕墙取 1.0 kN/m2；）幕墙结构计算书则垂直于幕墙平面的分布水平地震作用为：=5.00.080.5=0.2kN/m2 （玻璃幕墙与金属幕墙） Ekq=5.00.081.0=0.4kN/m2 （30mm 厚石材幕 墙）4.3 平行于幕墙平面的集中地震作用，按下式计算：(44)GPEkmax式中： - 平行于幕 墙平面的集中地震作用 标准值（kN/m 2）；- 动力放大系数，取 5.0；E- 水平地震影响系数最大 值，
14、 7 度抗震设计时取 0.08；max- 幕墙单元构件 (包括板材和框架)的重量， （KN）；G bhG5.0- 幕墙单元构件最大分格 宽度；b- 幕墙单元构件高度；h则平行于幕墙平面的分布水平地震作用为：=5.00.080.5 =0.2 （玻璃幕墙与金属幕墙） EkPbh=5.00.081.0 =0.4 （30mm 厚石材幕 墙） 4.4 水平荷载及作用效应组合（最不利组合），按下式计算；EWGSS式中： =1.0， =0.5 WE进行强度计算时： = 1.4， = 1.3， E则 (45)WSSS3.150.14进行挠度计算时： = 1.0 , = 1.0 , E则 (46)E.4.5 垂
15、直荷载及作用效应组合（最不利组合），按下式计算；EWGSS式中：重力荷载： =1.2地震作用： =1.3 E组合系数： = 0， = 0.5， W则： =1.2 =1.2 =0.6 (kN) (47) PGbh5.=1.0 =1.0 =0.5 (kN) (48) 荷载与作用的计算结果见表 4-1 (S 用于强度计算，S 用于挠度计算)幕墙结构计算书第五章 框支承玻璃幕墙结构计算本工程主楼八个面框支承玻璃幕墙风格一致，故可取最不利的典型单元验算。综合比较，取 119 轴立面进行验算，荷 载位置取大面位置荷载组合效应值。框支承玻璃幕墙采用 8mm 厚单片钢化玻璃，本章分别验算玻璃面板强度和挠度、结
16、构硅酮胶宽度和厚度及立柱、横梁的强度和挠度。5.1 玻璃面板强度和挠度验算5.1.1 强度和挠度计算公式单片玻璃在垂直于玻璃幕墙平面的风荷载和地震力作用下，玻璃截面最大应力标准值按下式计算： ； 26tamwkk26tamqkEk或 4Etk4)5.0(tEkk式中： 、 分别为垂直玻璃幕墙平面的风荷载或地震作用下，玻璃wk的最大应力标准值（ N/mm2 ）；、 分别为垂直玻璃幕墙平面的风荷载或地震作用标准值（ kEqN/mm2 ）；玻璃短边长（mm）；a玻璃的厚度（mm）； t弯曲系数，可由短边与长边边长之比 按表 5-1 选用；mba参数；折减系数，可由参数 按表 5-2 采用；E玻璃弹性
17、模量，取 0.72105 N/mm2。四边支承玻璃板的的弯曲系数 表 51ma/b 0.00 0.25 0.33 0.40 0.50 0.55 0.60 0.65m0.1250 0.1230 0.1180 0.1115 0.1000 0.0934 0.0868 0.0804幕墙结构计算书a/b 0.70 0.75 0.80 0.85 0.90 0.95 1.00m0.0742 0.0683 0.0628 0.0576 0.0528 0.0483 0.0442折减系数 表 525.0 10.0 20.0 40.0 60.0 80.0 100.01.00 0.96 0.92 0.84 0.78 0
18、.73 0.68120.0 150.0 200.0 250.0 300.0 350.0 400.00.65 0.61 0.57 0.54 0.52 0.51 0.50单片玻璃的跨中挠度按下式计算： Dawk4)1(23eEt=0.95et32t式中 在风荷载标准值作用下挠度最大值（mm）；玻璃的刚度（Nmm）；D玻璃的短边边长（mm）；a风荷载标准值（N/mm 2）；kw板的挠度系数，按表 5-3 采用；折减系数，可按表 5-2 采用；玻璃弹性模量，取 0.72105 N/mm2；E玻璃的厚度（mm）；et泊松比，取 0.2四边支承板的挠度系数 表 5-3a/b 0.00 0.20 0.25
19、0.33 0.500.01302 0.01297 0.01282 0.01223 0.01013a/b 0.55 0.60 0.65 0.70 0.75幕墙结构计算书0.00940 0.00867 0.00796 0.00727 0.00663a/b 0.80 0.85 0.90 0.95 1.000.00603 0.00547 0.00496 0.00449 0.004065.1.2 取 119 轴立面最不利的十九层最大分格为 12802200mm 的玻璃板块进行验算，若该最不利板块能满足要求， 则其余大面玻璃板块均能满足要求。玻璃选用 8mm 厚单片钢化玻璃取建筑标高 87.20 米处大面
20、风荷载标准值：标准值： =2.92 kN/m2 kw短边：a=1280mm长边：b=2200mm由短长边比 a/b=0.58，查得弯曲系数 =0.08944，挠度系数 =0.008962m（1） 在垂直于玻璃平面的风荷载和地震力标准值作用下，单片玻璃验算（按四边简支板计算）：该片玻璃所承受风荷载标准值为：= 2.92kN/m2kw= =26.6 ， 查表 5-2 得： =0.89364Eta4538107.9 风荷载作用下玻璃截面最大应力计算：= =35.8 N/mm22116tamwkk 8936.081209.2.3地震作用下玻璃截面最大应力计算：= =2.05 N/mm226taqkEk
21、 8936.08120.094.623玻璃截面最大应力组合：=1.435.81.30.52.05qkwk5.0314.=51.5 84.0 N/mm2 （安全）(其中，84.0 N/mm 2为 8mm 厚单片钢化玻璃大面强度设计值)（2）挠度验算：幕墙结构计算书玻璃刚度： = =3.20106 Nmm)1(23eEtD)2.01(87.35玻璃挠度： =awk4 893.0.3196.643=19.6mm 1280/60=21.3 mm （满足要求）5.2 玻璃结构硅酮密封胶宽度及厚度计算:结构胶的应力由所受的短期或长期荷载和作用计算，并应分别符合下列条 件：或 1k1f或 22式中： 、 短
22、期荷载或作用在结构硅酮密封胶中产生的拉应力或 1k剪应力标准值(N/mm 2)；、 长期荷载或作用在结构硅酮密封胶中产生的拉应力或2k剪应力标准值(N/mm 2)；结构硅酮密封胶短期强度允许值，按 0.20 N/mm2 采用； 1f结构硅酮密封胶长期强度允许值，按 0.01 N/mm2 采用。25.2.1 玻璃与铝合金框粘结的结构硅酮密封胶宽度计算：取 119 轴立面最不利的十九层分格为 12802200mm 的玻璃板块进行计算。(1) 在风荷载 和水平地震作用下，结构硅酮密封胶的粘结宽度 Cs 按下式计算：1120)5.(faqCsEkk式中： Cs1 结 构硅酮密封胶的粘结宽度（mm）；K
23、 风荷载标准值 (kN/m2)； 玻璃短边长度 （mm）；af1 胶的短期强度允许值，取 f1 = 0.20 ( N/mm2)。取建筑标高 77.700 米处大面风荷载标准值： =2.92 kN/m2kw= =9.7 mm1120)5.(faqCsEkk20.8)59.2(2) 在玻璃自重作用下，结构硅酮密封胶的粘结宽度 Cs 按下式计算：幕墙结构计算书22)(0fbaqCsGk式中： Cs2 结 构硅酮密封胶的粘结宽度（mm）；q 玻璃单位面积重量标准值，Gk25.60.008=0.2048kN/m ；2玻璃的短边和长边长度（mm）；ba、f2 胶的长期强度允许值，取 f2=0.01 N/m
24、m2。 = =8.3 mm2)(0fbaqCsGK01.1804.）（综上，结构硅酮密封胶粘结宽度取 10 mm。5.2.2 结构硅酮密封胶的粘结厚度按下式计算)2(ssthg s式中： ts 结构硅酮 胶的粘结厚度 (mm) s幕墙玻璃的相对与铝合金框的相对位移量 (mm) 结 构硅酮胶的变位承受能力（%） 风荷载标准值作用下主体结构的楼层弹性层间位移角限值hg 玻璃面板高度（mm）hg 22002.75 mms801取 =25%= 3.7 mmst2.750.250(2+ 0.250)故结构胶厚度取 6mm 满足要求。 玻璃与铝合金框粘结的结构硅酮密封胶规格为 106mm。 5.3 幕墙立
25、柱计算：幕墙立柱均按悬挂在主体结构上的拉弯构件设计，立柱处于拉弯状态，不验算其稳定性，仅计算其截面承载力和挠度。立柱与主体结构的连接点按铰结幕墙结构计算书计算，立柱在分段处采用铝芯套连接， 设置伸缩缝，以保证能上下伸缩以适应温差变形。5.3.1 计算公式：幕墙立柱截面承载力按下式计算： 0.7；215)0.(取 av=0.7fc =15N/mm2 (C30 混凝土轴心受压强度设计值)； fy =210N/mm2 (I 级钢 筋抗拉强度设计值)；对比 5.3.2.15.3.2.2 条的计算结果，知 5.3.2.2 条计算的立柱受力最不利，取该立柱受力最大的中间支座，该支座仅受水平荷载作用：N=1
26、6.19 kN。N=16.19 kN，V=0附加弯距 M= Ve=0幕墙结构计算书231 5.1028.09168.0mfNAybs 预埋件锚筋 410 AS=314mm2 120.5 mm 2 ，满 足要求。 综上，四十七层玻璃幕墙立柱选用 M120-3 铝型材；十八十九层玻璃幕墙立柱选用 M150-3 铝型材。5.4 幕墙横梁计算：5.4.1 计算公式：（1） 幕墙横梁截面承载力应满足： f yxWM图 5-2 横梁示意图 图 5-3 横梁计算示意图(以水平方向受三角形荷载为例) 式中： 、 横梁截面绕 x 轴（幕墙平面内方向）和绕 y 轴（幕墙xMy平面外方向）的弯矩设计值；、 横梁截面
27、绕 x 轴（幕墙平面内方向）和绕 y 轴（幕墙平面外xWY方向）的截面抵抗矩；塑性发展系数，取 1.05； 材料弯曲强度设计值（N/mm 2）f横梁截面绕 x 轴（垂直荷载作用下）弯矩设计值：2081lqMxx横梁截面绕 y 轴（水平荷载作用下）弯矩设计值： 梯形荷载（ ）： 或 (偏于安全) hl0 )43(2200lalyii2081lqMyiyi幕墙结构计算书三角形荷载（ ）： hl0 201lqMyiyi幕墙横梁挠度应满足下式： max（2）幕墙横梁在水平荷载及作用效应组合下的挠度按下式计算： 梯形荷载： 或 (偏于安全) )258(2404 laEIlqyiyi yiyiEIlq38
28、450三角形荷载： yiyiIl14（3）幕墙横梁在垂直荷载（均布荷载）及作用效应组合下的挠度按下式计算：xxEIlq38450式中： ux 、uy 为横梁绕 x 轴，y 轴方向的最大 挠度； qx、qyi 为各分项系数取 1.0 时荷载及作用效应组合；l0 幕墙横梁的计算跨度；5.4.2 幕墙横梁验算：本工程主楼八个面框支承玻璃幕墙风格一致，故可取最不利的典型单元验算。综合比 较，取 119 轴立面横梁进行验算。5.4.2.1 取 119 轴立面最不利的顶部位置横梁，按简支梁计算：（1） 内力计算：取 87.200m 标高位置大面荷载及作用组合值：设计值： =4.21 kN/m2 (用于强度
29、验算 ) S标准值： = 3.02 kN/m2 (用于挠度验算 )计算跨度： L=1280 mm板块高度： h =1800 mm h =1700 mm上 下自重产生的竖直线荷载：qx =1.20.5（1.8/2+1.7/2）=1.05 kN/m qx= 0.5（1.8/2+1.7/2）=0.875 kN/m水平线荷载：幕墙结构计算书qY 上 =4.210.64=2.69 kN/m (三角形荷载)qY 上 =3.020.64=1.93 kN/m (三角形荷载)qy 下 =4.210.64=2.69 kN/m (三角形荷载)qY 下 =3.020.64=1.93 kN/m (三角形荷载)竖直线荷载
30、产生的弯矩：Mx = qxL2= 1.051.282 =0.22 kNm18 18水平线荷载产生的弯矩：My 上 = qy 上 L2= 2.691.282=0.28 kNm112 112My 下 = qy 下 L2= 2.691.282=0.28 kNm112 112My = My 上 + My 下 =0.28+0.28=0.56 kNm支座反力： R 左 x0.67 kN R 左 y1.73 kNR 右 x=0.67 kN R 右 y1.73 kN 选用大明 M140-4 铝横梁，其截面特性：面积: A=765 mm2惯性矩： x = 0.56106 mm4Iy = 0.29106 mm4截
31、面抵抗矩： x =1.53104 mm3Wy =1.16104 mm3 （2）强度验算：yxM= +461053.24610.5=59.7 N/mm2 f=85.5 N/mm2 (满足要求)（3）挠度验算： 幕墙结构计算书x= = =0.8 mmEIhq3845 65410.7.028y 上 = = =2.2 mmyIl12上 654293y 下 = = =2.2 mmyEIlq04下 65410.7.81y =y 上 +y 下 =2.2+2.2=4.4 mm2yx24.8.=4.5 mm =7.1 mm （满足要求）10L（4）幕墙横梁固定角块及固定其 M6 螺栓的验算：横梁角块选用 4mm
32、 厚铝质角块，2 支 M6 不锈钢螺栓与立柱连接，每个支座处承受最大剪力为（考虑自重、风荷载和地震作用的效应组合）VMAX = =0.93 kN21yxV273.16.0 横梁固定角块局部承压强度验算： = = =12.2 N/mm2 120.0 N/mm2VMAXA 342109.cf满足局部承压要求。 M6 不锈钢螺栓（A2-70）强度验算：V= = =46.2 N/mm2 245 N/mm2VMAXA 1.2093.故每个支座两支 M6 不锈钢螺栓满足强度要求。 综上，玻璃幕墙横梁选用 M140-4 铝型材能满足要求。幕墙结构计算书第六章 铝板幕墙结构计算本工程主楼八个面铝板幕墙风格一致
33、，故可取最不利的典型单元验算。综合比较，取 1/1111 轴立面进 行验算，荷 载位置取大面位置荷载组合效应值。铝板幕墙采用 3mm 厚单层铝板（3003 系列），铝板背后按长宽尺寸分别布置一道或多道加强肋骨，肋骨间距不大于 700mm。本章分 别验算 铝板面板、立柱及横梁的 强度和挠度。6.1 铝板面板强度和挠度验算：6.1.1 铝板在风荷载和地震作用下的最大弯曲应力标准值按下式计算：f （61）26tmSl式中 ： 风荷载 及垂直于板面方向的地震作用 产生的板中最大弯曲应力设计值（N/mm 2）； 风荷载和地震作用效应组合设计值（N/mm 2）；S铝板区格的边长(mm)；l板的弯矩系数，按
34、表 6-1 取值；m铝板的厚度（mm）；t 应力折减系数，按式（62）计算查表 6-2 取值。 板的最大弯矩系数 m 表 6-1yxl三边固定， 简支xl三边简支， 固定yl邻边简支， 邻边固定xlyl0.50 -0.0836 -0.1212 -0.11790.55 -0.0827 -0.1187 -0.11400.60 -0.0814 -0.1158 -0.10950.65 -0.0796 -0.1124 -0.10450.70 -0.0774 -0.1087 -0.09920.75 -0.0750 -0.1048 -0.09380.80 -0.0722 -0.1007 -0.0883幕墙结
35、构计算书0.85 -0.0693 -0.0965 -0.08290.90 -0.0663 -0.0922 -0.07760.95 -0.0631 -0.0880 -0.07261.00 -0.0600 -0.0839 -0.0677注：1、系数前负号，表示最大弯矩在固定边； 2、 取lx应力折减系数 ，按下式计算查表 6-2：（62）4EtaS式中： 风荷载及地震作用效应组合标准值；铝板区格较小的边长（mm）；a 铝板厚度（mm）；t铝板的弹性模量，取 0.7105N/mm2。E应力挠度折减系数 表 6-2 5 10 20 40 60 80 100 1.00 0.95 0.90 0.81 0.
36、74 0.69 0.64 120 150 200 250 300 350 400 0.61 0.54 0.50 0.46 0.43 0.41 0.406.1.2 铝板面板验算：取 1/1111 轴立面顶部标高 87.200m 位置分格为 13155000mm 板块验算，沿长度方向设 7 道加强肋，沿 宽度方向设 1 道加强肋 ，铝板长度方向被分成6258 的区格， 宽度方向被分成 657.52 的区格。6.1.2.1 面板强度验算: 取顶部标高 87.200m 位置大面荷载及作用组合 值：设计值： S=4.21 kN/m2标准值： S=3.02 kN/m2lxD=625，l yD=657.5（
37、邻边简 支，邻边固定）幕墙结构计算书lxE=625，l yE=657.5（三 边固定，一 边简支）lxD/ lyD=0.95，lxE/ lyE=0.95，查表 6-1 得 D 板固端最大弯矩 mD=-0.0726查表 6-1 得 E 板固端最大弯矩 mE=-0.0631因 D 半板和 E 板区格固定方式不同,故需对 D 板和 E 板的弯矩系数进行平衡m=-(0.0726+0.0631)/2=-0.06785= = =81， 查表得 =0.69Sa4Et4 453107.62=0.6926tmq2236510.78.=51.3 N/mm2 81.0 N/mm2 （满足要求） 6.1.2.2 面板
38、挠度验算：刚度系数： Bc = = =1.77105 NmmEt3121-v2 3.017.25=0.690.002238 cflqd4543107.62=4.2mm = =6.25mm （满足要求） a100 625 综上，3mm 厚单层铝板按以上原则布置加强肋骨均能满足要求。6.2 铝板幕墙立柱计算：幕墙立柱均按悬挂在主体结构上的拉弯构件设计，立柱处于拉弯状态，不验算其稳定性，仅计算其截面承 载力和挠度。立柱与主体结构的连接点按铰结计算，立柱在分段处采用铝芯套连接，设置伸缩缝，以保 证 能上下伸缩以适应温差变形。6.2.1 计算公式：6.2.1.1 幕墙立柱截面承载力按下式计算： f WMAN0简支梁按下式计算： 281qh
