1、1第 1章 绪论略第二章习题1. 计算在 0.1013MPa和 378.47K下苯（1）-甲苯（2）-对二甲苯（3）三元系，当 x1 = 0.3125、 x2 =0.2978、 x3 =0.3897时的 K值。汽相为理想气体，液相为非理想溶液。并与完全理想系的 K值比较。已知三个二元系的 wilson方程参数（单位： J/mol ）： 12 11=1035.33； 12 22=977.83 23 22=442.15； 23 33=460.05 13 11=1510.14； 13 33=1642.81在 T =378.4 K时液相摩尔体积（m 3/kmol）为： =100.9110 -3 ； =
2、177.5510 -3 ； =136.6910 -3 安托尼公式为（ ps：Pa ； T：K ）： 苯：1n =20.7936-2788.51/（ T-52.36）；甲苯：1n =20.9065-3096.52/（ T-53.67）； 对 -二甲苯：1n =20.989 1-3346.65/（ T-57.84）；解：由 Wilson方程得： 12= lV12exp-( 12- 11)/RT = 309.57exp-(1035.33)/(8.314378.47)=2.4450 21=0.4165 13=0.8382 31=1.2443 23=0.6689 32=1.5034 2ln 1=1-ln
3、( 12X2+ 13X3)-323123213121 XXX A=0.054488 1=1.056同理, 2=1.029; 3=1.007 lnP1S=20.7936-2788.51/(378.47-52.36)=12.2428, P1S=0.2075Mpa lnP2S=20.9062-3096.52/(378.47-53.67)=11.3729, P2S=0.0869Mpa lnP3S=20.9891-3346.65/(378.47-57.84)=10.5514, P3S=0.0382Mpa 作为理想气体实际溶液, K1= PS=2.16, K2=0.88, K3=0.38003 若完全为理
4、想系, K1=S=2.0484 K2=0.8578 K3=0.3771 2. 在 361K和 4136.8kPa下，甲烷和正丁烷二元系呈汽液平衡，汽相含甲烷0.60387%（ mol ）,与其平衡的液相含甲烷 0.1304%。用 R-K 方程计算 和 Ki值。解：a 11= 115.2478.0cpTR=3.222MPa dm6 k0.5 mol-2a22= 225c=28.9926 MPadm6k0.5mol-2 b1= 110864.cpTR=0.0298 dm3mol-1 3b2= 225.478.0cpTR=0.0806 dm3mol-1其中 Tc1=190.6K, Pc1=4.60M
5、pa Tc2=425.5K, Pc2=3.80Mpa 均为查表所得。 a12=a 11a22=9.6651MPadm6k0.5mol-2液相： aa 11x12+2a12x1x2+a22x22 =3.220.13042+29.66510.13040.8696+28.99260.86962 =24.1711 b=b1x1+b2x2=0.02980.1304+0.08060.8696=0.0740 由 RK 方程： P=RT/(V-b)-a/T 0.5V(V+b)4.1368 074.36185.lmV )074.(125.0lmV解得 V ml=0.1349 ln l1=lnV/(V-b)+bi
6、/(V-b)-2y iaij/bmRT1.5*ln(V+b)/V+abi/b2RT1.5 ln(V+b)/V-b/(V+b) -ln(PV/RT)ln l1=ln )074.39.1(+ 074.139.28 5.168.074. )22ln( 130.749)+ 5.12391ln( .470) 074.3.-ln 3618.9.=1.3297 l1=3.7780 4同理 ln l2-1.16696， l2=0.3113 汽相：a 3.2220.603872+29.66510.603870.39613+28.99260.396132 = 10.3484 b=0.02980.60387+0.0
7、8060.39613=0.0499 由 4.1368= 049.36185.vmV )049.(385.0vmV得 vm=0.5861 ln =ln( 049.5861.)+ 049.5861.2 v1 5.12.1 36084.49.931)5861.ln(3.049.237(2 ln 049.586.)586.(ln( 603.5) =0.0334942 故 1.0341 v1同理，ln l2-0.522819， l2=0.5928 故 K1=y1/x1=0.60387/0.1304=4.631 ( K1= l/ )v1K2y 2/x2 304.6870.45553. 乙酸甲酯（1）-丙酮
8、（2）-甲醇（3）三组分蒸汽混合物的组成为y10.33， y20.34， y3=0.33(摩尔分率)。汽相假定为理想气体，液相活度系数用 Wilson方程表示，试求 50时该蒸汽混合物之露点压力。解：由有关文献查得和回归的所需数据为： 【P24 例 2-5，2-6】50时各纯组分的饱和蒸气压，kPa 5P1S=78.049 P2S=81.848 P3S=55.581 50时各组分的气体摩尔体积，cm3/mol V1l=83.77 V2l=76.81 V3l=42.05 由 50时各组分溶液的无限稀释活度系数回归得到的 Wilson常数： 111.0 210.71891 310.57939 12
9、1.18160 221.0 320.97513 130.52297 230.50878 331.0 （1） 假定 x值， 取 x10.33，x 20.34，x 30.33。按理想溶液确定初值 p78.0490.33+81.84180.34+55.5810.33=71.916kPa （2） 由 x和 ij求 i 从多组分 Wilson方程 ln i=1-ln cjijx1)(-ckjkjjx1得 ln 1=1-ln(x1+ 12x2+ 13x3)- 3121x+ 3221x+ 3213x=0.1834 故 1=1.2013 同理， 2=1.0298 3=1.4181 (3) 求 Ki Ki=RT
10、pVpsiLisi )(exK1= 96.704823exp 16.324.80)97(33=1.3035 同理 K21.1913 K 3=1.0963 6(4) 求x i x i= 305.1+ 71.4+ 0963.=0.8445 整理得 x 10.2998 x 2=0.3437 x3=0.3565 在 p71.916kPa 内层经 7次迭代得到：x10.28964, x 2=0.33891, x3=0.37145 (5) 调整 p pRTpVxsiLiisi )(e=p iK =71.916(1.34790.28964+1.186750.33891+1.050850.37145) =85
11、.072kPa 在新的 p下重复上述计算，迭代至 p达到所需精度。 最终结果：露点压力 85.101kPa 平衡液相组成： x10.28958 x 20.33889 x 30.37153 4. 一液体混合物的组分为：苯 0.50；甲苯 0.25；对-二甲苯 0.25（摩尔分数）。分别用平衡常数法和相对挥发度法计算该物系在 100kPa时的平衡温度和汽相组成。假设为完全理想物系。解：(1) 平衡常数法 因为汽相、液相均为完全理想物系，故符合乌拉尔定律 pyi=pisxi 而 Ki=ixy= psi7设 T为 80时 ,由安托尼公式（见习题 1）求出格组分的饱和蒸汽压。sp1101.29kPa，
12、sp2=38.82kPa, sp3=15.63kPa 故 32y=K1x1+K2x2+K3x3 = ppsss= 25.016325.01835.0129=0.641 故所设温度偏高，重设 T为 91.19， sp1160.02kPa, sp2=56.34kPa, sp3=23.625kPa 32y1.00001251 故用平衡常数法计算该物系在 100kPa时的平衡温度为 91.19 汽相组成： 1y 1xK 1ps 5.0260.8001 2 2 2s .3450.1409 3y 3xK 3ps .016.0.059 (2)相对挥发度法 由于是理想混合物，所以)/(11iiixy， 得 )
13、/(1iiixy对于理想混合物，得 i1 SPp28设 T为 80时， sp1101.29kPa, Sp2=38.82kPa, sp3=15.63kPa 故 22.61, 136.48, 2y 1/5.22, 3y= 1/12.96 因为 1y1，故 10.788 又因为 p 1000.78878.8kPa，而 1xps101.290.550.645kPa1，故所设温度偏低 重设 T350.1K 时 BAix0.9921 故露点温度为 350.1K 8. 组成为 60 % 苯，25 %甲苯和 15 % 对-二甲苯(均为 mol百分数)的液体混合物 100kmol，在 101.3kPa和 100
14、下闪蒸。试计算液体和气体产物的数量和组成。假设该物系为理想溶液。用安托尼方程计算蒸汽压。解：设苯为组分 1，甲苯为组分 2， 对二甲苯为组分 3。 100时， 【P33 例 2-7】sp1198.929kPa， sp2=74.165kPa, sp3=32.039kPa 对于低压气体，气相可视为理想气体，液相可视为理想溶液， 故 iK psi，得 1 ps1.964， 2K ps0.732， 3K ps0.316 （1） 核实闪蒸温度 假设 100为进料的泡点温度，则 )(izK1.9640.6+0.7320.25+0.3160.151.411 假设 100为进料的露点温度，则 11)/(iKz
15、=1.211 说明实际的进料泡点温度和露点温度分别低于和高于规定的闪蒸温度，闪蒸问题成立。 （2） 求 ，令 0.1 )(f )1964.(10 )136.0(15.)732.0(5. ).0(f ).( ).().( 0.366 )1.(f0，应增大 值。 计算 R-K方程导数公式为： 21)(Kz 22)1(Kz 23)1(Kz )(f 2)964.0158+ 2)684.0(+ 2)684.0(7 而 1i dfii)(以 0.1 为初值进行迭代，得下表 迭代次数 )(f)(df/1 0.1 0.366 0.564 2 0.75 0.0436 0.511 3 0.84 0.0092 可知
16、 )(3f数值已达到 PTK 图的精确度 (3)计算 ix， iy )1(1Kz= )1964.0(8.=0.332 12)1(1Kzy= )1964.0(8.=0.651 同理， 2x 0.323， 2y0.236 3 0.353， 30.112 （4）计算 V， L F0.8410084kmol L 100-8416kmol （5）核实 iy， ix 31ix0.999， 31i1.008，结果以满意 9. 在 101.3 kPa下，对组成为 45 %（摩尔百分数，下同）正已烷，25 %正庚烷及 30 %正辛烷的混合物计算。 （1）泡点和露点温度 （2）将此混合物在 101.3kPa下进行
17、闪蒸，使进料的 50 % 汽化。求闪蒸温度，两相的组成。解：因为各组分都是烷烃，所得的汽、液相均可看成理想溶液， iK只取决于温度和压力，若计算精度不要求非常高可使用烃类的 PTK 图，见图 2-1 假设 T82，由 P101.3kPa 得下表： 组分 ixiKiixy正己烷 45 1.5 0.675 正庚烷 25 0.63 0.158 正辛烷 30 0.28 0.084 ixK0.9171，所设温度偏低，重设 T102.4，得 组分 iyiKix iy/ iK正己烷 45 2.35 0.1915 正庚烷 25 1.08 0.2315 正辛烷 30 0.520 0.5769 iy/ iK=0.
18、99991 ，满足精度要求，故露点温度为 102.4。 （1） 进料 50气化，则由公式 BDT得 T94.1为闪蒸温度，查表 2-1得： 组分 ixiy正己烷 31.0 58.90 正庚烷 27.0 22.45 14正辛烷 42.85 17.14 结果 （1）泡点：85.8oC，露点：102.4oC； （2）闪蒸温度 94.1oC； 气相组成：正已烷0.31，正庚烷0.27，正辛烷0.43； 液相组成：正已烷0.59，正庚烷0.23，正辛烷0.17。（均为摩尔分数） 10. 以甲基异丁基酮为溶剂（C），从含醋酸（B）8%（质量）的水（A）溶液中萃取醋酸。萃取温度 25，进料量 13500kg
19、/h。若萃余液仅含 1%（质量）的醋酸，假设水和溶剂是不互溶的，KD =0.657（质量分数之比）。计算单级操作时溶剂的需要量？解：假设水和溶剂是互不相容得，从 Perry手册中查得 DK0.657（质量分数）。 由于此体系中醋酸得含量相当低，可认为 D AF 0.921350012420kg/h )(BX（13500-12420）/124200.087 因萃余液含 1的 B，故 )(RB0.01/(1-0.01)=0.0101 从式（2106）解 BE BE )(RFX 1（0.087/0.0101）1=8.61 从式（2105）S DABKF8.61（12420/0.657 ）163000
20、kg /h 11.萃取原料为乙二醇水溶液，其中乙二醇质量含量为 45%。用相同质量的糠醛作为溶剂。操作条件：25、101kPa。在该条件下乙二醇（B）-糠醛（C）-15水（A）的三元相图如附图所示，图中组成为质量百分数。计算萃取相和萃余相的平衡组成。解：计算基准：进料 100g质量分数为 45的乙二醇水溶液，从图 2-13可知，进料（F）含 A55g、B45g。溶剂（S）是纯 C100g。令 ILE（萃取液），L R（萃余液）。 计算步骤如下： （1） 在相图上标注进料组成点 F和溶剂点 S。 （2） 确定混合点 M，使 MFSER。 （3） 在相图上应用杠杆规则。设 iw为组分 i在萃余液中
21、的质量分数，)(Miw为组分 i在进料和溶剂混合相中总的质量分数。 对溶剂 C作物料衡算： )()()( SCFMwSF，得 )()(C S、M 和 F三点应在一条直线上，由杠杆规则 MFS/1确定了 M点的位置，相应组成 A：27.5、B：22.5、C：50。 （4） 由于 M点处于两相区，该混合物必然沿结线分为互成平衡的两液相。E点为萃取相，其组成为 B：27.9、A：6.5、C：65.6；R 为萃余相，其组成为 B：8、A：84、C：8。 （5） 对 E、M 和 R三点应用杠杆规则， )/(ERM。 因 M100+100200g，通过测量线段长度得到 E200（49/67）146g，于是
22、 RME54g。 （6） 脱溶剂萃取相组成由延长过 S点和 E点的直线交 AB边与 H点，其组成为 B：83、A：17。 1612. 计算正庚烷（1）-苯（2）-二甲基亚砜（3）的液液平衡组成。已知总组成（摩尔分数） z1=0.364，z2=0.223，z3 =0.413；系统温度 0，活度系数方程可选择 NRTL模型。a12=0.2， a13=0.3，a23=0.2NRTL参数，J/molIJ AIJ AJI121323-1453.3 11690.0 4062.13238.08727.0解：使用附录中 LLEC程序计算 N个组分（N10）的部分互溶物系的液液平衡组成。计算方法为 New-Ra
23、phson法。调用 LILIK子程序计算分配系数，活度系数方程可选择 NRTL或 UNIQUAC模型。计算结果： 平衡温度 0，E/R=0.49 组分 进料摩尔分数 R相摩尔分数 E相摩尔分数 KD 1 0.3640 0.6933 0.0196 0.0283 2 0.2230 0.2880 0.1550 0.5383 173 0.413 0.0187 0.8253 44.0809 13. 含甲苯 30%、乙苯 40%、水 30%（均为摩尔%）的液体在总压为 50.6kPa下进行连续闪蒸。假设甲苯和乙苯的混合物服从拉乌尔定律，烃与水完全不互溶。计算泡点温度和相应的汽相组成。解：设甲苯为 1组分，
24、乙苯为 2组分。 因为烃相符合乌拉尔定律，故有： HCissOxpp2设泡点温度为 70，由安托尼方程得 sp127.1644， sp211.3006 查表得 sOH231.176 此时 p31.176+27.1644(3/7)+11.3006(4/7)=49.275kPa50.6kPa, 故所设温度略低，重设泡点温度为 70.5 依上方法求得 p50.950.6kPa，故泡点温度为 70.5，此时 1y 23.31， 2y13.01， OHy263.68 计算结果： 泡点 70.73oC；汽相组成：甲苯 23.31%、乙苯 13.01%、水63.68%（均为摩尔百分数） 1814.水（W）和
25、正丁醇（B）在 101kPa下形成汽 -液-液三相系统。若混合物总组成为含 W 70%（摩尔），估计： （1）混合物的露点温度和相应的液相组成。 （2）混合物的泡点温度和相应的汽相组成。 （3）汽化 50 % 时三相的相对量及组成解：（1） 设水为组分 1，正丁醇为组分 2，由题意得： p11010.770.7， p21010.330.3， 此体系的露点温度应为此两组分发生第一次相变时的温度，分别为90.25和 87.09，因此体系的露点温度为 90.25。此时只有一液相为水。 （2） 用试差法求泡点温度： 由式（2109）得：pp 1p 2101kPa T/ P1, kPa P2, kPa
26、P, kPa 85 57.815 27.616 85.431 88 64.958 31.535 96.493 88.5 66.227 32.232 98.458 89 67.496 32.941 100.436 1989.15 67.889 33.156 101.045 89.2 68.020 33.228 101.248 故泡点温度为 89.15，此时： p167.889kPa，p 233.156kPa，故 y167.19，y 232.81 （3） 进料 50气化，则由公式 BDT得 T89.7为闪蒸温度， 使用三相等温闪蒸程序进行进算，其组分的液相活度系数用 UNIQUAU方法计算，其中
27、A12727.3861，A 21-36.2651，计算结果约为： 原料 汽相 液相 1 液相 2 总量，mol 100 50 42.16 7.84 水，mol 70 76.56 57.00 98.08 正丁醇，mol 30 23.44 43.00 1.92 采用 NRTL模型方程，计算结果如下： （1）露点温度：95.25；液相组成：只有一液相，摩尔组成为：W:0.3754；B：0.6246 （2）泡点温度：92.56；汽相摩尔组成：W:0.7654；B：0.2346 （3）汽化 50 % 时三相的相对量及组成2015. 某 1、2 两组分构成二元系，活度系数方程为 Ln 1 = A ; Ln
28、 2 = A 端值常数与温度的关系 A =1.78844.25 T ( T 的单位为 K) 蒸汽压方程 Ln =16.08264050/T Ln =16.35264050/T （蒸汽压方程中符号单位 pS:kPa;T:K） 假设气相是理想气体，系统压力为 99.75kPa ,已知该系统形成共沸物，问共沸温度是多少度？ 解：设 T344.3K (即 71) A0.325 sp1=75.16kPa; sp2=98.45kPa 35.0)167498ln()ln()2(211Axs得到：x1=0.0846; x2=0.9154 21)945.0(3lnr, 31.r 22)86.(l, 0. p=1
29、.3130.084675.16+1.0020.915498.45 21=98.65kPa p规定 设 T=344.7K (即 71.7) kPap75.9 与给定总压基本相等，故共沸温度是 71.7，共沸组成 x1=0.083 摩尔分数第三章习题1.题解： 无解；有唯一解；多解。2. 设计满足下列要求的再沸气提塔（见附图），求：设计变量数是多少？如果有，请指出哪些附加变量需要规定？ 习题 2 附图解： c=6Nx 进料变量数 8 22压力等级数 9 合计 17 Na 串级单元数 1 传热单元数 1 合计 2 规定： 再沸器及各级的操作压力 级数 塔釡液流率 3. 利用如附图所示的系统将某混合物
30、分离成三个产品。试确定： 固定设计变量数和可调设计变量数； 指定一组合理的设计变量。 习题 3 附图 习题 4 附图 解：23Nx 进料变量数 C+2 压力等级数 N+M+4 合计 N+M+C+6Na 串级单元数 4侧线采出数 1 分配器数 1 传热单元数 4合计 10对设计变量的规定Nx 进料变量数 C+2 Na 回流为泡点温度 1每级压力（含再沸器）N+M 总理论级数 2全凝器压力 1 进料位置 1冷却器压力 1 侧线采出口位置 1 回流分配器 1 侧线采出率 1侧线压力 1 回流比 1 馏出液流率 1 精馏塔釜液流率 1再沸提馏塔釜液流 124率合计 N+M+C+6 合计 105. 苯
31、(B)- 甲苯 (T)- 二甲苯 (X)- 异丙苯（ C ）混合物送入精馏塔分离，进料组成为： zB =0.2 ， zT =0.3 ， zx =0.1 ， zC =0.4 （摩尔分数）。相对挥发度数据： B =2.25 ， T =1.00 ， x =0.33 ， C =0.21 。分离要求：馏出液中异丙苯不大于 0.15% ；釜液中甲苯不大于 0.3% （摩尔）。计算最少理论板数和全回流下的物料分配。【P73 例 3-3】解：以 100摩尔进料为计算基准。根据题意定甲苯为轻关键组分，异丙苯为重关键组分。从相对挥发度的大小可以看出，二甲苯为中间组分。在作物料衡算时，要根据它的相对挥发度与轻、重关
32、键组分相对挥发度的比例，初定在馏出液和釜液中的分配比，并通过计算再行修正。物料衡算表如下： 组分 进料，f 1 馏出液，d i 釜液，w i B 20 20 T 30 300.03W 0.003W X 10 1* 9* C 104D015. W015.4*为二甲苯的初定值。 解得 D=50.929，W=49.071 则 d T=29.853，w T=0.147 25dC=0.0764，w C=39.924 代入芬斯克方程 42.721.0lg9.3647.859l mN由 Nm值求出中间组分的馏出量和釜液量： 519.02.394.07614.72.xdwx=10-0.519=9.481 由于
33、与初定值偏差较大，故直接迭代重做物料衡算： 组分 进料，f 1 馏出液，d i 釜液，w i B 20 20 T 30 300.03W 0.003W X 10 0.519 9.481 C 104D015. WD015.4二次解得 D=50.446，W=49.554 则 d T=29.852，w T=0.148 dC=0.0757，w C=39.924 再求 Nm： 42.721.0lg9.3548.59l m26校核 dx： 51.02.394.07514.72.x再迭代一次，得最终物料衡算表： 组分 进料，f 1 馏出液，d i 釜液，w i苯 20 20 甲苯 30 29.8513 0.1
34、487 二甲苯 10 0.5150 9.4850 异丙苯 40 0.0757 39.9243 6. 附图为脱丁烷塔的物料平衡图。全塔平均操作压力为 522kPa 。求最小理论塔板数；估计非分配组分的分配。【P75 例 3-4】习题 6 附图解：（1）根据题意可列表如下：编 组 Xi,F Xi,FF Xi,D Xi,DD Xi,B Xi,BB27号 分1 C3 0.0139 12 0.0256 12 0 02 iC4 0.511 448 0.944 442 0.0147 63 nC4 0.0411 36 0.0278 13 0.0563 234 iC5 0.0171 15 2.137*10-31
35、 0.0343 145 C6 0.0262 23 0 0 0.0563 236 C7 0.0446 39.1 0 0 0.0958 39.17 C8 0.311 272.1 0 0 0.667 272.28 C9 0.0354 31.0 0 0 0.0759 31 1.000 F=876.2 1.000 468 1.000 408.3（2）塔顶温度和塔釜温度的计算：塔顶温度的计算：第一次试差：假设 TD=37.5,查 Ki(37.5,522kPa)K1=2.91, K2=0.93, K3=0.68, K4=0.30, A1=3.22, a2=1.368, a3=1.0 a4=0.441,再由
36、yi,D=xi,D ac=1 ai yi/ai y i/ai Kc=y i/ai=0.727查得 Kc值相应于 37.5。故假设正确，露点温度 TD=37.5塔釜温度的计算：第一次试差温度：假设 TB=155编号 组分 Xi,DD Xi,B Ki ai aixi1 C3 12 0 9.80 1.842 0282 iC4 442 0.0147 6.14 1.154 0.01693 nC4 13 0.0563 5.32 1.0 0.05634 iC5 1 0.0343 3.0 0.564 0.01935 C6 0 0.0563 1.42 0.267 0.01506 C7 0 0.0958 0.79
37、 0.148 0.014187 C8 0 0.667 0.47 0.0883 0.05898 C9 0 0.0759 0.28 0.0526 3.99*10-3所以：Kc=5.414；再有 P-T-K图查塔釜温度为 TB=155,因与假设值符合，结束试差。（3）最小理论塔板数和组分分配：首先计算 a值， a LH,D=1.368, aLH,B=1.154aLH,w=( aLH,D aLH,B)0.5=1.265;代入芬斯克方程 有avLHxiBHiDLNm,lg/lgNm=lg(0.944/0.0147)*(0.0563/0.0278)/lg1.256 =21.37其他组分的分配：a 13,w
38、=(3.22*1.842)0.5=2.435X1,DD/ X1,BB=( a13,w) Nm* X3,DD/ X3,BB=(2.435) Nm*(13/23)=1.0273*108又 X 1,FF=12= X1,DD/+X1,BB由以上两式得： d 1=12同理可得： d 2=447, d3=13, d4=2.138*10-729d5=d6=d7=d807. 估计习题 6 脱丁烷塔的最小回流比。已知进料的液相分率 q =0.8666 。 【P77 例 3-5】解：由恩特伍德公式计算最小回流比 从qxiF1, 86.01)026.(8731)041.(2876)04.(2876139)1.0(2
39、8769 )2.659.35.4. 解得 3 将 代入式1)(,miDRx，其中 0257.3.1421 x , 9465.023.142x8.0.323 10.1780.6.57 mR8mR8. 已知 习题 5 、 6 的脱丁烷塔操作回流比 R =1.25 R m 。求理论板数；进料位置。解： R=1.252.0854=2.6067 145.067.2801Rm查吉利兰图，得 .NmN=44.54 芬斯克公式求出精馏段的最少理论板数 306812.42395.1lg48)(mRN9.题解：查苯、甲苯、联苯的 Antone方程参数得 tKPa)/log(*CBAA B C 苯 6.060395 1225.188 222.155 甲苯 6.086576 1349.15 219.9785 联苯 6.3688 1997.558 202.608 估算塔顶温度 88.5，则苯、甲苯的饱和蒸汽压分别为130.7702、51.6425KPa，根据 pK*求得两者的分配系数分别为 1.0059、0.3972。 947.0)1257(39.0.)1257(09.1 iKy估算侧线采出的温度为 137，则苯、甲苯、联苯的饱和蒸汽压分别为445.7465、202.8667、3.0679KPa，根据 pK*求得三者的分配系数分别为2.4764、1.127、0.017
