米歇尔轴承和金斯伯雷轴承.doc

1、离心式压缩机对滑动轴承的要求是：安全可靠、运行稳定、抗震性好、使用寿命长。当前、国内外活动多块式止推轴承主要分为两类，一类是米契尔轴承，一类是金斯伯雷轴承。米氏轴承对变动载荷的适应能力较强，但是载荷并不是均匀地分布在每个瓦块上，这就造成了止推轴承瓦块磨损不均。而金斯伯雷轴承则克服了上述缺点，其优点在于载荷分布均匀，调节灵活，能补偿转子的不对中偏斜。型金氏轴承是在美国金斯伯雷公司产品的基础上，经过结构改进、设计形成的通用离心式压缩机轴承系列部件。结构特点金氏推力轴承是层叠式自动平衡推力的轴承，是由若干个止推块组成。止推块下垫有上水准块、下水准块、基环，相当于三层零件叠放在基环上，止推块与水准块之

2、间通过球面支点接触。其工作原理：当各个止推块载荷不同时，就会引起轴承的不平衡，因止推块受力不均就要偏转，此时可通过上、下搭接的水准块，自动调节每个止推块上的载荷，直到每个止推块上的载荷相同，轴承重新建立平衡为止。即在转轴有较大的挠度及支点转角的情况下，各瓦块位置能随之平衡而产生均匀的油膜压力。金氏推力轴承的典型结构。其主体由瓦块、上下摆动的水准块、承载盘和控油环等组成。润滑油自承载盘底部槽口进入轴承内腔，通过瓦块间的空隙和止推盘旋转带入止推瓦块承压面，并由离心力将油带至外圆周，再经控油环上部的排油孔流到轴承体外排出。主体部件的设计规范3.1 尺寸标准金氏推力轴承采用的是英寸制，为便于制造，本系

3、列除瓦块内外直径、厚度、承载盘及定位键的配合尺寸仍按英寸制换算成公制，并取其两位小数作为名义尺寸外，其余尺寸尽量采用公制的圆整值。3.2 瓦块设计标准瓦块支持垫的圆弧半径关系到瓦块摆动后支撑点与瓦块宽度的相对位置，因此，它应该是瓦块宽度相对应的函数值，本系列采用了日本三菱的相同比值确定其余规格的半径，并作接触应力计算。其计算公式为：0.388(PE 2/R 2)1/3式中 接触应力，kg/cm2P 转子的轴向力， kgE 弹性模量，kg/cm2R承载面平均半径，cm计算结果见表 1。 表 1规 格 125 150 175 200 225 265 300 19569 18993 19627 18

4、374 18839 19334 18697 其中规格 200 是日本三公司菱结构,其余应力都较接近，但都比传动系统规定的许用应力(4000 18000kg/cm2) 略高。每套止推轴承设主、付两组，两组结构完全相同，可以整组互换，不受压缩机旋转方向的限制。但如需测瓦块温度，每组轴承可各设一带热电偶的瓦块，该瓦块有旋向要求。3.3 给油器确定本系列采用瓦块间喷油结构，其规格按下述方法确定：根据新比隆“.C.C”标准，各种规格的耗油量皆有明确数据，并有一定的比例关系，以日本三菱公司“ 轴承为基础，小孔流量公式为Q=d 4/128lp式中 Q质量流量，m3/sd小孔直径，m油的动力粘度，Pa.sl给

5、油器长度，mp压差，Pa在假设 、l、p、不变的情况下，流量与 d4 成正比，以此计算总的喷油孔面积（相对于 8“的实际面积） ，再确定给油器长度上可能分布的孔数和小孔的直径。3.4 止推盘厚度确定本系列止推盘的厚度值小于典型金氏轴承的规定值，可能是由于该结构是用控油环集油，油需从控油环及止推盘凹槽间流出，需要一定空间，而新结构则取消了控油环，故厚度可适当减薄，新旧止推盘厚度对比见表 2。表 2规 格 6“ 8“ 10.5“ 12“ 原标准止推厚度 25.4 34.925 44.45 50.8 本标准确定的厚度 24 30 40 45 3.5 止推盘与瓦块的轴向间隙确定关于止推盘与瓦块的轴向间

6、隙，三菱设计的约为典型结构平均值的 1.36 倍，这可能是因为典型结构的润滑油可以通过瓦块间的空隙流出，以便冷却轴承，新结构在瓦块间设给油器，限制了油的流动，因而将间隙放大，按照缝隙流动理论，流量正比于缝隙的 3 次方，如将间隙加大到 1.5 倍，则流量可增加到 2.5 倍，因此，本标准按典型结构的平均间隙值 1.36 倍给定(见表 3)。 表 3轴承规格 6“ 8“ 10.5“ 12“ 原标准间隙 0.250.35 0.280.38 0.330.43 0.380.45 本标准间隙 0.360.46 0.40.5 0.470.57 0.630.73 3.6 承载能力轴向载荷分两部分，它包括压缩

7、机的轴向推力和联轴节产生的轴向推力，其计算式：=1+ 2式中 1压缩机的轴向推力，kN2联轴节产生的轴向推力，kN压缩机的轴向载荷计算公式：=0.259550 Pr/NrD式中 外部推力，kN r额定功率，kWr额定转速，r/min 联轴器的轴孔直径，mm轴向载荷计算应按照 HG/T2262 92炼油、化工用离心式压缩机技术条件4.6.3.3 的规定。新比隆“、”标准中列有各规格轴承的承载能力图表,本系列轴承可采用此图表作为设计参数。止推轴承所承受的负荷不应超过此图表轴承额定承载能力的 50%。4 结论（）金氏系列轴承的供油方式，可使瓦块润滑冷却充分，同时、此结构也减少了整个轴承的厚度尺寸。（

8、）原始结构轴承的上、下半部油量不均匀，而本系列各瓦块润滑油供给充分，因而取消了控油环，同时减薄了止推盘厚度。（）典型结构的下摇摆支承垫由底部的圆弧面直接与承载盘接触，接触应力过高，易将承载盘压溃。新结构增加了一个支承块，虽然结构复杂了，但增加了使用的可靠性。总之，改进后的结构优于原结构，更能满足工作要求，轴承的系列化将为离心式压缩机设计提供方便，缩短设计周期，保证设计质量。米楔尔止推轴承的止推瓦块同基环直接接触，是单层的 (如图 2 所示)。当止推瓦块承受推力时，可以自动调整止推瓦块的位置，形成有利的油楔。在止推盘两侧分置主止推瓦块和副止推瓦块。在正常情况下，转子的轴向力通过止推盘经过油膜传给

9、主止推瓦块，然后通过基环传给轴承座。但在起动或甩负荷时可能出现反向轴向推力，此推力将由副止推瓦块来承受。止推瓦块与转子止推盘接触的一面衬有巴金合金，其厚度应小于压缩机动、静部分间的最小轴向间隙，一般为 1 一 1.5mm,并向转子的旋转方向倾斜，这样，通过转子止推盘与止推瓦块表面的相对运动，它们之间就会形成一个承受轴向推力的油楔。; T缺点是当瓦块厚度稍有差别或轴承基环与止推盘平行度有误差时，每个瓦块间负荷不能调节，会造成部分瓦块过载。: F2 S“ b+ q2 v$ d, o+ q2 j) r1 ?$ L. Z; v5 金斯伯雷止推轴承的止推瓦块下面有上水准块、下水准块，然后才是基环，属于三

10、层结构 (如图 3 所示)。止推瓦块与垫在下面的上水准块、下水准块和基环，它们之间采用球面支点接触，保证止推瓦块、水准块可以自由摆动，使载荷分布均匀。止推瓦块一般采用 25 钢，上面浇注巴氏合金，合金厚度一般为 1一 1.5mm。止推盘与止推瓦块之间留有间隙，此间隙通常称为工作总窜量，一般为 0.25 一 0.40mm，这就可以保证止推盘和瓦块之间形成油楔，承受转子的轴向推力。润滑油从轴承座与外壳之间流人，经过基环背面铣出的油槽，并通过基环与轴颈之间的空隙进人止推盘与止推瓦块的间隙中。排油是靠止推盘转动时的离心力作用，油被甩出，从轴承座的上方排出。4 S缺点是结构复杂，需要轴向安装尺寸较长。 I* f # Y5 D* G: M“ o