1、合肥工业大学出版社出版 （肖亚明主编）第三章1. 解：Q235 钢、 、2/160mNfwkN60（1）采用侧面角焊缝最小焊脚尺寸： mthf 6.514.5.1max角钢肢背处最大焊脚尺寸： f 202in角钢肢尖处最大焊脚尺寸： tf 89)()(角钢肢尖和肢背都取 hf8查表 3-2 得： 、65.01K35.02，kNN91 kNK210635.02所需焊缝计算长度： mfhlww .7187.37.02311fNl 9.60.2. 32 焊缝的实际长度为：，取 240 。mhlfw 3.863.171，取 140 。f 192922 （2）采用三面围焊缝，取 f正面角焊缝承担的内力为
2、： kNflhNwf 97.16302.167.07.033 侧面角焊缝承担的内力为： K.8/97.35.2/31 kN021602 所需焊缝计算长度：mfhNlww 17.29607.21387.02311 fl 5. 32焊缝的实际长度为：，取 240 。mhlfw 17.235617.91 ，取 110 。f 0522. 解：Q235 钢、 2/60mNfw（1）取 d1721角焊缝受到轴力和剪力的共同作用，且均作用在角焊缝形心处角焊缝受到轴力为： kN23.4915.602角焊缝受到剪力为： V82ffwhl 2340172 23 /.195602.)(.19. mNflNwffwf
3、f 由上式求得： mhf5 23/160)240(.187.02fhlVwffwff 由上式求得： hf49最小焊脚尺寸 mtf 71.65max故取焊脚尺寸为 f7 223 /.195/6.15)240(.197.02 mNfNlhNwwff 23 /608.04)7(.8. flVff 22222 /160/10.658.104./615/ mNfmNwfff 由于折算应力较接近 ，故取 可满足要求。wfhf（2）改取 ，md01d92角焊缝受到轴力、剪力和弯矩的共同作用角焊缝受到轴力为： kNN23.4915.62角焊缝受到剪力为： V802角焊缝受到弯矩为： mNmkNNeM 6109
4、4.6.98423.4，mhe6587.0hlfw 328210546372I 36109.53410. mWw最大正应力为： 22 363/.19560./53.18 109.847.70NmNMlhwff 23 /6.482 mflVwwff 2222 /10/70.19.1/53.8/ Nfwfff 不满足要求。3. 解：Q235 钢、 2/60mNfw（1）角焊缝最小焊脚尺寸： mthf 2.51.5.1ax最大焊脚尺寸： f 42min取 hf6xx角焊缝受到轴力和弯矩的共同作用角焊缝受到轴力为： kNF10角焊缝受到弯矩为： mkeM2，mhe2.467.0hlfw18604316
5、5.418.Iw 308.90.2mW最大正应力为： 22 363/.19560./74.103 1048.7NmNMlhwff 满足要求。（2）角焊缝角焊缝的有效截面如图所示取 hf8角焊缝有效截面形心位置： my 03.16).5926.5426.5134/(296.512 8()8 剪力由腹板焊缝承担，腹板面积为： 2.10.9mAw全部焊缝对 x 轴的惯性矩为： 4632 22105./196.5)/1903.6(.5192 )8.39(4.)8.34Iw 1268y翼缘焊缝最外边缘的截面模量： 3461 105.2.103.925mhIWw 翼缘和腹板连接处的截面模量： 34628.
6、7.Iw腹板底边缘处的截面模量： 34623 10.03.15myIWw弯矩： mkNM10由弯矩得最大应力为： 24633 /90.10.12mNw腹板的剪应力为： 23 /50.6.2/0/AFw翼缘和腹板连接处的折算应力； 222223 /16/7.95.46.19 mNfmNwf 满足要求。4. 解：Q235 钢、查附表 1-2 得 ， ，2/18fwt 2/5fwv2/15mNfwc焊缝有效截面形心位置： my 13.4)8/(218)618(62 焊缝对 x 轴的惯性矩为： 46 32107.5 2/8)/3.4()3.2(mI 翼缘焊缝边缘的截面模量： 3461 108.23.1
7、48. myIWx 翼缘和腹板连接处的截面模量：x1250.697y34622 10.293.1480751myIWx 腹板底边缘处的截面模量： 34623 7yIx弯矩： FM120由翼缘上边缘处焊缝拉应力 241 /185083.2mNfFWwtt 得： k3.672/.5由腹板下边缘处焊缝压应力 243 /15107. mNfFMwcc 得： k6.092/.25由腹板焊缝单独承担剪力，腹板的剪应力 2/15)18/(/ NfFAwvw得： k0.825腹板下端点正应力、剪应力均较大，由腹板下端点的折算应力 22242 /5.031183107.3 mNfFwtc 得： kN45综上得该
8、连接所能承受的最大荷载为 。8.5. 解：Q345B 钢、 ，2/0mNfwhf角焊缝有效截面的形心位置： x41.3)6.50.1972( /297截面的惯性矩： 4632./56. mIwx462 3210.94.3506. 12/976.5).3/7(1mIwy 4330.)( mIJwyx 扭矩： FT5.6).2(由扭矩产生的最大应力 266 /0108.3104.259NfJr wyTf 得： kF2.73./6266/420.110.913.5).9(6mNf FJrTwxf 得： kNF.740.9/6由力 F 产生的应力 26/41.6.50.1972 mfFA wwVf 得
9、： kNF59.2074.19/26由最大应力点的折算应力 26 2626622/0103.89 )108.3(.13.)(mNfF FFwTffVT 得： kN14.2903.6896综上得该连接所能承受的最大荷载为 。F6. 解：Q235B 钢、 ， 2/140fbv2/5mfbc单个螺栓的抗剪承载力设计值： kNfdnNbvvb 4.1064422 ftbcbc 9.35kNbcv),min(i一侧所需的螺栓数目为： （个） ，取45.79.3/70/minbN8n螺栓的布置如图所示： 681净截面强度验算：螺栓群最外端净截面强度： 223 /15/97.184)5.2360/(17/
10、mNfNANn 净截面强度满足要求。7. 解：Q235 钢、 ， ，2/4mNfbv 2/0mfbc 2/70fbt单个螺栓的抗剪承载力设计值： kNfdnbvvb .5314422 ftNbcbc 78.08kNbcv253),min(i单个螺栓的抗拉承载力设计值： NfAfdNbtebtebt 1.7042 （1） 牛腿下支托承受剪力时由受力最大的螺栓承受的拉力 kFFymMbti 51.13.0)2401680(23211 得： kNF3.6故支托承受剪力时该连接所能承受得最大荷载设计值为 。N32.86（2） 牛腿下支托不承受剪力时由受力最大的螺栓承受的拉力 kFFymMbtit 51
11、.13.0)2401680(2321 得： kNF32.86由 kNFnbcV 78.120.01/1 得： .7由剪力和弯矩共同作用下 1039.2.531.222 FNbvbt得： kF15.3综上得支托承受剪力时该连接所能承受得最大荷载设计值为 。kN5.38. 解：Q345B 钢螺栓采用 M22，C 级， ， 2/140mNfbv2/385mNfbc螺栓的布置如图所示单个螺栓的抗剪承载力设计值： kfdnNbvvb 2.53140242 Nftbcbc 7.8kNbcv253),min(i螺栓群承受剪力及扭矩的共同作用扭矩： mFeT .48)/10.5.30(12受力最大的螺栓承受的
12、应力为： kNyxNiiTx 45.2)0(.23262211 iiTy 1.)1(45.05.82262211kNnFNVy31kNN byTTx 2.535.4812.45.2min121 满足要求，故采用 M22。9. 解：高强螺栓 8.8 级，M20（1）摩擦型连接预拉力 ，接触表面用喷丸处理，kP2545.0单个螺栓的抗剪承载力设计值：kNPnNfbV 3.10254.090一侧所需的螺栓数目为： 个，取9.6317bV7n（2）承压型连接， 2/50mNfbv2/40mNfbc螺栓的布置如图所示单个螺栓的抗剪承载力设计值： kNfdnbvvb 0.1572424ftNbcbc 6.
13、310kNbcv),min(i一侧所需的螺栓数目为： 个，取3.5617inb 6n10.解：高强螺栓 10.9 级，M22（1）摩擦型连接预拉力 ，接触表面用喷丸处理，kNP9050. 角钢肢与牛腿连接取螺栓的个数为 ，栓距为 80mm，端距 50mm5n单个螺栓的抗剪承载力设计值： kNPfbv 0.17950.290此处连接承受剪力和扭矩的共同作用，扭矩 mkNT75.43)18(350则受力最大的螺栓承受的应力为： kNnvy705/3/kxTriiTx 38.19)68(2.422 NkNbvVyx 0.7.703.192 满足要求。 角钢肢与柱翼缘连接取螺栓的个数为 ，对称布置在牛
14、腿两侧，栓距为 80mm，端距 50mm0n此处连接承受剪力和弯矩的共同作用，弯矩 mkM631805受力最大的螺栓承受的拉力为： kNPkNymMNit 152908075.8)1608(43221 单个螺栓的抗剪承载力设计值： NPntfbv .4)7.2.19(.9.)5.(9.0 kNknbvv 03510/ 满足要求。（2）承压型连接， ，2/310mNfbv2/59mNfbc 2/mfbt 角钢肢与牛腿连接取螺栓的个数为 ，栓距为 80mm，端距 50mm4n单个螺栓的抗剪承载力设计值： kNfdNbvvb 56.2310422ftbcbc .9kNbcv5623),min(i此处
15、连接承受剪力和扭矩的共同作用，扭矩 kT75.43)180(35则受力最大的螺栓承受的应力为： kNnNvy 5.874/30/kxTriiTx 06.14)2(.622 NkN bVyTx 5.239.85.706.14min2 满足要求。 角钢肢与柱翼缘连接取螺栓的个数为 ，对称布置在牛腿两侧，栓距为 80mm，端距 50mm8n单个螺栓的抗剪承载力设计值： kNfdNbvvb 78.13042142 ftbcbc 6.59kNbcv781),min(i此处连接承受剪力和弯矩的共同作用，弯矩 mkNM631805受力最大的螺栓承受的拉力为： ymMNit .2)104(63221kNknb
16、cv 3.16./75.8/0/ .078.5.132222 bvbtN满足要求。第四章三.计算题1. 解：Q235截面净截面面积： 22 06.394)5.140145(02 mAn 由应力 ， 得：fN/ kNfANn2639截面净截面面积： 270)5.1405(12An 由应力 得：fN/ kNfANn 5.43综上得此拉杆所能承受的最大拉力为： .6查型钢表得： ，cmix05.3ciy8.4n查表 4-2 得：容许长细比 20由长细比 ，得：il/0 cmilx 5.76205.3所以，此拉杆容许达到的最大计算长度为： 。l2. 解：Q235 钢， ，kN24ml6AB 柱为两端铰
17、接轴心受压柱截面几何特性： 213408130mA4629.562148Ix463108.71206mIy Aix .9/9.45/6Iy 638040387长细比： 15.1.96xoil 04.73.80yoil整体稳定：由长细比查表得稳定系数为： （b 类） ，93.x（b 类）723.0y 223 /15/10.864960.2 mNfANx 223 /.77. fy y 轴整体稳定不满足要求；由以上计算结果知，此柱在 y 轴的整体稳定承载力不满足要求，可在柱长的中点加侧向支撑来满足稳定承载力的要求。3. 解：Q235 钢， ml10（1）截面 a截面几何特性： 21603202mA4
18、63 3.9710Ix463102.02Iy mAix 5.7/.97/6Iy 628102310长细比： 54.56.7xoil1503.126.803yoil由长细比查表得稳定系数为： （b 类） ， （c 类）7x37.y由整体稳定 fAN得： kNf12305160375.min 故截面 a 的柱所能承受的最大轴心压力设计值为： 。（2）截面 b截面几何特性： 2160841602mA4623 .59148Ix 463107.062Iy mAix .93/4.59/6Iy 2810107长细比： 593xoil 108.62.10yoil由长细比查表得稳定系数为： （b 类） ， （c
19、 类）4x476.y由整体稳定 fAN得： kNf 4.16372516047.min 故截面 b 的柱所能承受的最大轴心压力设计值为： 。4. 解：Q235 钢， ， ，kN10lx30mly0取 ，8xy查表得： （b 类） ， （b 类）6.x68.y所需截面面积： 2341.670258.01mfNAlixox ./yy 706由各截面回转半径的近似值查附表 9-1 得：，hix28.biy24.则 ，mh9310/5.37 m5.312.0/75选取截面 12截面验算：查型钢表得： ， ，28cAcix.ciy4.9150.47.3510xoil9.62.yoil查表得： （b 类）
20、 ， （b 类）61.0x70223 /15/58.19. mNfNANx 满足要求，故选用 。2025. 解：Q235 钢， ， ，k1mlx6ly30（1）热轧工字钢取 ，80xy查表得： （a 类） ， （b 类）73.x68.0y所需截面面积： 2341.725.1mfNAlixox80/6/yy .37由各截面回转半径的近似值查附表 9-1 得：，hix39.0biy20.则 ，mh31.92.0/75mb5.18720./57选取截面 （h=450mm,b=150mm）a4截面验算：b/h=0.3330.8查型钢表得： ， ，21cAcix.7ciy9.150.3106xoil8.
21、9.2yoil查表得： （a 类） ， （b 类）95.0x530223 /15/98.142.1 mNfNANx 满足要求，故选用 。a45（2）3 块剪切边的钢板焊成工字形截面取 ，80xy查表得： （b 类） ， （c 类）6.x578.0y所需截面面积： 23421.mfNAlixox 7580/6/yy .3由各截面回转半径的近似值查附表 9-1 得：，hix4.0biy24.0则 ，mh173./5 m25.16./537选取截面：翼缘板宽 200mm，翼缘板厚 12mm，腹板高 250mm，腹板厚 10mm截面验算：截面几何特性： 273012502A463 9.15mIx 46
22、3102Iy mAIix 31.470/139.5/6y 82长细比： 150.31.46xoil.82.0yoil由长细比查表得稳定系数为： （b 类） ， （c 类）4x681.0y223 /5/15.207681.0 mNfNANx 满足要求局部稳定： 41.61.0/135).(92.15max yftb05.7.52/.00axyw fth满足要求刚度、整体稳定及局部稳定均满足要求，故选用此截面。（3）设计柱脚，基础混凝土的强度等级为 C20 701423+，锚栓采用 ，则其孔面积约为 5000mm22/6.9mNfcmd01） 底板尺寸底板所需面积 230 1096756.91mA
23、fc 靴梁厚度取 10mm底板宽度： B722底板长度： ，取 360mmmBAL24.306/1097/采用 ，靴梁、肋板的布置如图所示360B基础对底板的压应力为：223 /.8)5/(/ NNqn三边支承板：区格，可按悬臂板计算3.0215./43/1ab mNqM5.741821区格，可按悬臂板计算3.0.25/70/1abq19647821四边支承板（区格）：，查表 4-8 得63.95/20/1ab 2.0mNqM813950214底板厚度 ，取 。ft ./4/6max t42）靴梁计算靴梁与柱身的连接按承受柱的压力计算，为四条侧面角焊缝连接，取，则焊缝的计算长度为hf10 mf
24、hNlww 231607.47.043取靴梁高即焊缝长度 260mm。靴梁与底板的连接焊缝传递柱压力，取 ，所需焊缝总计算长hf度为 mfhNlww 7321607.217.0213焊缝的实际计算总长度超过此值。靴梁作为支承于柱边的双悬臂简支梁，悬伸部分长度 ，取其厚l4度 ，底板传给靴梁的荷载mt10 NBq/6.1432/0.8362/1 靴梁支座处最大剪力NlqV8.620743.14max靴梁支座处最大弯矩 mlM.1.2/12ax 22m /5/8.35106745 NfNhtVv 222ax /1/ fW靴梁强度满足要求。3）肋板计算将肋板视为支承于靴梁的悬臂梁，悬伸长度为 取其厚
25、度ml70。其线荷载可偏安全假设为mt10 NLq/6.1432/0.8362/2肋板与底板的连接为正面角焊缝，取 ，焊缝强度为hf 222 /160/87.1402.70.170 mfmlh wwff 肋板与靴梁的连接为侧面角焊缝，所受肋板的支座反力为 NR56.3取 ，所需焊缝长度为mhf mfhlww 4.6107.27.02取肋板高度 130mm。肋板支座处最大剪力 NlqV526.1432max肋板支座处最大弯矩 mlM36807./122ax 22m /15/60.1305.5. NfNhtVv 222ax /7.186fW肋板强度满足要求。200707010120 1101101
26、01010前面柱脚板件区格弯矩相差较大，重新设置肋板如上图基础对底板的压应力为：223 /0.8)560/(10/ mNANqn 三边支承板：区格，可按悬臂板计算3.0215./43/1ab mNqM5.741821区格， 5.0/7/1ab068.q57941286.23四边支承板（区格）：，查表 4-8 得3.95/0/1ab 12.0mNqM839502124两边支承板（区格）： bma 06.59.1/7,38.70112， 45.0/659/1abmNqaM24.6803.102.849.2212底板厚度 ，取 。ft 5/6/6max t6. 解：Q235 钢， ，kN240l（1
27、）选取分肢截面尺寸（按实轴稳定条件确定）取 6y查表得： （b 类）807.y所需截面面积： 231825807.4mfNAyliyo06/选取截面 236b截面验算：查型钢表得： ， ， ，218.309.62cmAciy3.1cmi70.21，cmz37.20417I长细比： 150.3.160yoil由长细比查表得稳定系数为： （b 类）82y23 /15/.19682.04 mNfNANy 满足要求，故选用 236b。（2）确定分肢间距（按虚轴稳定条件确定）取缀条 ，查得56214.5cm0.452136870.7212 Ayxmlixox 4/6/查附表 9-1 得： ，故 ，取b4
28、.0ix 91.340./10.。两槽钢翼缘间净距为 ，满足构造mb340 9823要求。验算虚轴稳定： 46 24201.30 )7.310(689107.92mzbAIIx mAIix 7.14836.ilxox 3.0./0/150.4521873.42721 xo查得： （b 类）.0x223 /15/4.2168.04 mNfNANx 满足要求。（3）分肢稳定（只有斜缀条 ）o501.3.470.67.210.27)34( max10 il故分肢的刚度、强度和整体稳定无需进行验算，均满足要求。（4）斜缀条稳定柱剪力： kNfAVy 4.3852136285斜缀条内力： No5.sin
29、/.i/sin115062.370.1/4/)7.2340(/min01 l查表得： （b 类）98.强度设计值折减系数 查附表 1-5 得：65.02.37015.6015.62231 /4.1./48.9298.054 mNfmNAN满足要求。缀条无孔洞削弱，不必验算强度。缀条的连接角焊缝采用两面侧焊，按要求取 ；单面连接的单角钢按轴心受力计算连接时， 。mhf5 85.0则焊缝的计算长度： mfhNklww 81.35608.57.024.11 fl 4.3.12肢尖与肢背焊缝长度均取 50mm。柱中间设置横隔，与斜缀条节点配合设置。7. 解：Q235 钢， ，kN150ml5.7（1）
30、选取分肢截面尺寸（按实轴稳定条件确定）取 6y查表得： （b 类）807.y所需截面面积： 2386452107.5mfNAyliyo/查附表 9-1 得： ，故hy38. mi 95.328.0/538.选取截面 232a截面验算：查型钢表得： ， ， ，2975.42cmAciy4.1ci1.，cmz4.20130I长细比： 1503.64.12057yoil由长细比查表得稳定系数为： （b 类）8y223 /15/6.197086.5 mNfNANy 满足要求，故选用 232a。（2）确定分肢间距（按虚轴稳定条件确定） 3.60yox，取2.50.max013.5203.6221yx m
31、lixo 41/75/查附表 9-1 得： ，故 ，取bx4.0ix 91/.。两槽钢翼缘间净距为 ，满足构造mb320 08230要求。验算虚轴稳定：，取缀板净距milo751.1 mlo76146 2420175.89 )4.0(850.32zbAIIx mAIix 86.1399705.186ilxox /1504.63.5221 xo查得： （b 类）80x223 /15/.19780.5 mNfNANx 满足要求。（3）分肢稳定及 407.304.6150.3max1 故分肢的刚度、强度和整体稳定无需进行验算，均满足要求。（4）缀板设计纵向高度 ，mchb .8).2(32厚度 ，取
32、 。相邻缀板tb 8.640thb820净距 ，相邻缀板中心矩 。mlo761 lo9671缀板线刚度之和与分肢线刚度比值为： 21.960/7.304)4.2()/28(/1 lIcb缀板刚度满足要求。柱剪力： kNfAVy 54.2819702358缀板弯矩： mllMb 6.94.11缀板剪力： kNclVb 80.2).320(965.1 22221 /15/43.18.6 mfhtb 2231 /.0.45. NfmNtVvb 满足缀板的强度要求。缀板焊缝计算。采用三面围焊，计算时可偏安全地仅考虑端部纵向焊缝，取焊脚尺寸 ， 。则mhf7lw2029807 mhAf lWwfw 67
33、.362.06.2 2231 /.19502./9.187.2589 mNfNMwwbf 2231 /6/67.404fmAVbf在弯矩和剪力共同作用下焊缝的折算应力为 22222 /160/10.5467.3.198 mNfNwff 焊缝强度满足要求。第五章四.计算题1. 解：Q235 钢， ml5.荷载标准值： mkNqk /5.342.10荷载设计值： 6.弯矩设计值： mkNqlMx 69.1745.246812（1）假定梁的受压翼缘设置可靠的侧向支承，可以保证梁的整体稳定由抗弯强度要求的截面模量为： 36102.73150.97fWxn查型钢表选用 I36a，截面几何特性： ， ，质
34、38cmWx45796cIx量 mkgq/0.6强度验算： 22326 /15/4.1910875. 8/5.9174 mNfNWMnx 满足要求。挠度验算： 250148105796106.2).34(838433 lEIlqlxk 满足要求。故选用此截面。（2）假定梁的受压翼缘无可靠的侧向支承按整体稳定确定梁截面假定工字钢型号在 I45I63 之间，均布荷载作用在梁上翼缘，自由长度 ，由附表 3-2 查政体稳定系数 ，所以ml5.1 6.0.b43.6.0287.128.07.1bb所需毛截面抵抗矩： 310.2543.9mfMWbxn 查型钢表选用 I45a，截面几何特性： ， ，3cW
35、x 42cIx质量 mkgq/4.80强度验算： 22326 /15/5.181045. /5.819.7 mNfNWMnx 满足要求。整体稳定验算：22326 /15/54.193104.08/5.819.74 mNfNWMxb 满足要求。故选用此截面。（3）假设梁的跨度中点处受压翼缘设置一可靠的侧向支承，此梁的整体稳定不一定保证。按整体稳定确定梁截面假定工字钢型号在 I22I40 之间，自由长度 ，由附ml75.2/.1表 3-2 查整体稳定系数 ，所以6.012b936.01.287.87.b所需毛截面抵抗矩： 367.593.04mfMWbxn 查型钢表选用 I36c，截面几何特性：
36、， ，质量3cx 415cIxmgq/3.71强度验算： 22326 /15/78.1510945. /5.70.4 mNfNWMnx 满足要求。整体稳定验算： 22326 /15/19.71094.08/5.71.74 mNfNxb 满足要求。故选用此截面。2. 解：Q235 钢， ，ml5/l截面形心位置 mx 670812032041462 238.59)167(20 )14()7(8mIx （1）抗弯强度3661 1057.57018.96240mIWxx 3662 47Ix kNMx 20951.382 262 /5/.04.951 mfWnx 满足要求。（2）抗剪强度中和轴处截面的
37、面积矩： 3210594/8)067124()067124(04Sxo 上翼缘与腹板交界处的面积矩： 31 14)( mSx下翼缘与腹板交界处的面积矩： 32 02)1670(3x 支座处剪力最大，所受最大剪应力为： 22633 /10/5.48.5959)740( mNfmNtIVS vwxo 满足要求。（3）局部承压强度取支撑长度 ，则ma2.0halyz 3025023 /67.1841 mNfNtlFwzc 满足要求，无需设置支撑加劲肋。（4）折算应力在集中力作用处弯矩、剪力、局部压应力均较大集中力作用处： mkNMx 208535.723540V4腹板与上翼缘交界处的应力为： 261
38、 /8.17905.28NWnx26331 /6.810.59478mNtIVSwx 2/c腹板与上翼缘交界处的折算应力为： 22 22121 /5.0/3.7 36.8.1796.7168793mNfmNc 满足要求。（5）挠度 40152108.65910.2)/(106 lEIlMlxk 满足要求。3. 解：Q235B 钢， ml6 mkN.73)4.3.(4ax按整体稳定确定梁截面：假定工字钢型号在 I22I40 之间，荷载作用在梁下翼缘，自由长度，由附表 3-2 查政体稳定系数 ，所以l61 6.0.1b8.7.2.28.07.1bb所需毛截面抵抗矩： 3610.452180.3mf
39、MWbx 考虑到葫芦轮子对轨道梁下翼缘的磨损，所需 33.79./.425x 查型钢表选用 I28a，截面几何特性： ， ，质508cWx 4715cIx量 mkgq/5.43强度验算： 22326 /15/76.141058. 8/6.4108.7 mNfNWMnx 满足要求。整体稳定验算： 22326 /15/98.151058.0/6.418.73 fmxb 满足要求。故选用此截面。4. 解：Q235B 钢， ml9截面几何特性： 2108120mA4623 5.346128Ix 46310Iy36679.24/105.32mWx AIiy 80./ kNMx 43.49.0812（1）梁在跨中无侧向支承，集中荷载作用于梁上翼缘 10.28.7/0/yyil，mh824t10.265.091btl查附表 3-1 得： 84791873.8.73b276.0 824.10310749.210.38849.622 htWAyxyb 226 /5/8.5 mNfmNMxb 整体稳定不满足要求。（2）材料改用 Q345B 钢
