1、第二章 流体静力学（吉泽升版）2-1 作用在流体上的力有哪两类，各有什么特点?解:作用在流体上的力分为质量力和表面力两种。质量力是作用在流体内部任何质点上的力，大小与质量成正比，由加速度产生，与质点外的流体无关。而表面力是指作用在流体表面上的力，大小与面积成正比，由与流体接触的相邻流体或固体的作用而产生。2-2 什么是流体的静压强，静止流体中压强的分布规律如何?解： 流体静压强指单位面积上流体的静压力。 静止流体中任意一点的静压强值只由该店坐标位置决定，即作用于一点的各个方向的静压强是等值的。 2-3 写出流体静力学基本方程式，并说明其能量意义和几何意义。解:流体静力学基本方程为： hPPZ0
2、021 g或同一静止液体中单位重量液体的比位能 可以不等，比压强也可以不等，但比位 能和比压强可以互换，比势能总是相等的。 2-4 如图 2-22 所示，一圆柱体 d0.1m ，质量 M50kg在外力 F520N 的作用下压进容器中，当 h=0.5m 时达到平衡状态。求测压管中水柱高度 H? 解：由平衡状态可知： )()2/(mghdF（代入数据得 H=12.62m 2.5 盛水容器形状如图 2.23 所示。已知hl0.9m，h20.4m，h31.1m，h40.75m，h51.33m 。求各点的表压强。解：表压强是指：实际压强与大气压强的差值。 )(01Pa)(490)g212 Pah)(19
3、60)(g313 PahP4 )(74)(552-6 两个容器 A、B 充满水，高度差为 a0 为测量 它们之间的压强差，用顶部充满油的倒 U 形管将两 容器相连，如图 2.24 所示。已知油的密度 油=900kgm 3， h0.1m，a0.1m 。求两容器中的 压强差。解：记 AB 中心高度差为 a，连接器油面高度差为 h，B 球中心与油面高度差为 b；由流体静力学公式知： gh42油水 Pb)a（水A4水B PagPPBA 1.07942水2-8 一水压机如图 2.26 所示。已知大活塞直径D11.785cm，小活塞直径 d=5cm，杠杆臂长a15cm，b7.5cm ，活塞高度差 h1m。
4、当施力F198N 时，求大活塞所能克服的载荷 F2。解：由杠杆原理知小活塞上受的力为 F3： ab由流体静力学公式知： 223)/()/(DghdFF 2=1195.82N2-10 水池的侧壁上，装有一根直径 d0.6m 的圆管，圆管内口切成 a45的倾角，并在这切口上装了一块可以绕上端铰链旋转的盖板，h=2m，如图 2.28 所示。如果不计盖板自重以及盖板与铰链间的摩擦力，问开起盖板的力 T 为若干?(椭圆形面积的 JC=a 3b/4)解：建立如图所示坐标系 oxy，o 点在自由液面上，y 轴沿着盖板壁面斜向下，盖板面为椭圆面，在面上取微元面 dA,纵坐标为 y，淹深为 h=y * sin
5、,微元面受力为 AgyhFdsind板受到的总压力为223DFdFghAhygAgFccA sinydsind盖板中心在液面下的高度为 hc=d/2+h0=2.3m,yc=a+h0/sin45 盖板受的静止液体压力为 F=hcA=9810*2.3*ab 压力中心距铰链轴的距离为 ：X=d=0.6m,由理论力学平衡理论知，当闸门刚刚转动时，力 F 和 T 对铰链的力矩代数和为零，即： 0TxlFM故 T=6609.5N2-14 有如图 2.32 所示的曲管 AOB。OB 段长L10.3m，AOB=45，AO 垂直放置，B 端封闭，管中盛水，其液面到 O 点的距离 L20.23m，此管绕 AO 轴
6、旋转。问转速为多少时，B 点的压强与 O 点的压强相同?OB 段中最低的压强是多少?位于何处?解：盛有液体的圆筒形容器绕其中心轴以等角速度 旋转时，其管内相对静止液体压强分布为： zrP20以 A 点为原点，OA 为 Z 轴建立坐标系O 点处面压强为 20glaB 处的面压强为 ZPaBr其中：Pa 为大气压。 21145cos,45sLinL当 PB=PO 时 =9.6rad/sOB 中的任意一点的压强为 )(2r2gPa对上式求 P 对 r 的一阶导数并另其为 0 得到， 2gr即 OB 中压强最低点距 O 处 mrL15.4sin代入数据得最低压强为 Pmin=103060Pa4.05s
7、in4si1245inJ 30c abhdyl 第三章习题（吉泽升版）3.1 已知某流场速度分布为 ，试求过点(3，1，4) 的流线。解：由此流场速度分布可知该流场为稳定流，流线与迹线重合，此流场流线微分方程为：即：求解微分方程得过点(3,1,4)的流线方程为：3.2 试判断下列平面流场是否连续?解：由不可压缩流体流动的空间连续性方程（3-19，20）知：，当 x=0，1，或 y=k （k=0，1，2，）时连续。3.4 三段管路串联如图 3.27 所示，直径 d1=100 cm，d 2=50cm， d325cm，已知断面平均速度v310m/s ，求 v1,v2，和质量流量 (流体为水)。解：可
8、压缩流体稳定流时沿程质量流保持不变，故：3,2zuyxu1)3(2yzxxuxycos,sin3yxyyxxsin3sinsi3232 321QAvAsmv/65.03.2质量流量为：3.5 水从铅直圆管向下流出，如图 3.28 所示。已知管直径 d110 cm，管口处的水流速度 vI1.8m/s，试求管口下方 h2m 处的水流速度 v2，和直径 d2。解：以下出口为基准面，不计损失，建立上出口和下出口面伯努利方程：代入数据得：v2=6.52m/s由 得:d2=5.3cm3.6 水箱侧壁接出一直径 D0.15m 的管路，如图 3.29 所示。已知h12.1m，h2=3.0m,不计任何损失，求下
9、列两种情况下 A 的压强。(1)管路末端安一喷嘴，出口直径 d=0.075m；(2) 管路末端没有喷嘴。解：以 A 面为基准面建立水平面和 A 面的伯努利方程：以 B 面为基准，建立 A,B 面伯努利方程：（1）当下端接喷嘴时， 解得 va=2.54m/s, PA=119.4KPa（2）当下端不接喷嘴时， sA/Kg490vQM3水gvPgvhaa202121vAgvPhaAa202D1bAagvPgv22bavAbav解得 PA=71.13KPa3.7 如图 3.30 所示，用毕托管测量气体管道轴线上的流速Umax，毕托管与倾斜(酒精)微压计相连。已知d=200mm，sin=0.2，L=75
10、mm ，酒精密度 1=800kgm 3，气体密度 21.66Kg/m 3；Umax=1.2v(v 为平均速度) ，求气体质量流量。解：此装置由毕托管和测压管组合而成，沿轴线取两点，A(总压测点） ，测静压点为 B，过 AB 两点的断面建立伯努利方程有：其中 ZA=ZB, vA=0,此时 A 点测得的是总压记为 PA*，静压为 PB不计水头损失，化简得由测压管知：由于气体密度相对于酒精很小，可忽略不计。由此可得气体质量流量:代入数据得 M=1.14Kg/s3.9 如图 3.32 所示，一变直径的管段AB，直径 dA=0.2m，dB=0.4m，高差ggv2vPZ2PZAmax气气 2maxB*A1
11、P-v气agLcos* 气酒 精 21maxcosagLvAv.Mmaxh=1.0m，用压强表测得 PA7x10 4Pa，PB4x10 4Pa，用流量计测得管中流量 Q=12m3/min，试判断水在管段中流动的方向，并求损失水头。解:由于水在管道内流动具有粘性，沿着流向总水头必然降低，故比较 A 和 B 点总水头可知管内水的流动方向。即：管内水由 A 向 B 流动。以过 A 的过水断面为基准，建立 A 到 B 的伯努利方程有：代入数据得，水头损失为 hw=4m第九章 导 热1. 对正在凝固的铸件来说，其凝固成固体部分的两侧分别为砂型（无气隙）及固液分界面，试列出两侧的边界条件。解：有砂型的一侧
12、热流密度为 常数，故为第二类边界条件， 即 0 时 ),(ntzyxqT固液界面处的边界温度为常数， 故为第一类边界条件，即 0 时 w=f()注：实际铸件凝固时有气隙形成，边界条件复杂，常采用第三类边界条件3. 用一平底锅烧开水，锅底已有厚度为 3mm 的水垢，其热导率 为 1W/(m )。已知与水相接触的水垢层表面温度为 111 。通过锅底的热流密度 q 为 42400W/m2，试求金属锅底的最高温度。解：热量从金属锅底通过水垢向水传导的过程可看成单层壁导热，由公式（9-11）知smvsvbab/592.1,/36.)(0Q3g.2P0HaAvh.5bBwbahgvhgv2P20BCqT0
13、32.17420111， 得 =238.2 121tt 1t4. 有一厚度为 20mm 的平面墙，其热导率 为 1.3W/(m) 。为使墙的每平方米热损失不超过 1500W，在外侧表面覆盖了一层 为 0.1 W/(m)的隔热材料，已知复合壁两侧表面温 度分布 750 和 55 ，试确定隔热层的厚度。解：由多层壁平板导热热流密度计算公式（9-14）知每平方米墙的热损失为15021T150.32.7得 m8.46. 冲天炉热风管道的内/外直径分别为 160mm 和 170mm，管外覆盖厚度为 80mm 的石棉隔热层，管壁和石棉的热导率分别为 1=58.2W/(m) ， 2=0.116W/(m)。已
14、知管道内表面温度为 240 ，石棉层表面温度为 40 ，求每米长管道的热损失。解：由多层壁圆管道导热热流量公式（9-22）知 ,CTo2401 2.58,3.0,7.,6.0, 12103 mdmd 16.0所以每米长管道的热损失为 wlldll nnnn /6.92416.0732.58)4(.)(2311 7解：查表 已知,09.t CCtm000975)3165(2,37. 2/.8.2),285.71.2 mwTq8. 外径为 100mm 的蒸汽管道覆盖隔热层采有密度为 20Kg/m3 的超细玻璃棉毡，已知蒸汽管外壁温度为 400，要求隔热层外壁温度不超过 50，而每米长管道散热量小于
15、163W，试确定隔热层的厚度。解：已知 .16,50,1.,4021 wLCtmdCt oo 查附录 C 知超细玻璃棉毡热导率 tt o254,87.23 由圆筒壁热流量计算公式（9-20）知： 163)1.0()50487.432)(21 dldlTQnn得 .02而 得出 1 md107.)34.0(2)(219. 解：UI w3575,845.3.056.0).48.2(1.07.1321 Td10. 在如图 9-5 所示的三层平壁的稳态导热中，已测的 t1,t2,t3 及 t4 分别为 600，500，200及 100，试求各层热阻的比例解：根据热阻定义可知而稳态导热时各层热流量相同，
16、由此可得各层热阻之比为,qTRt)(:)(:)(: 4321321 tttttt =100：300：100=1：3：111题略解：（参考例 9-6） 4579.036*12069.25.atxN查表 ，代入式得462.0)(erf )(NerfTwwk k42.0773.70912液态纯铝和纯铜分别在熔点（铝 660，铜 1083）浇铸入同样材料构成的两个砂型中，砂型的密实度也相同。试问两个砂型的蓄热系数哪个大？为什么？答：此题为讨论题，砂型的蓄热系数反映的是材料的蓄热能力，综合反映材料蓄热和导热能力的物理量，取决于材料的热物性 。 cb两个砂型材料相同，它们的热导率 和比热容 c 及紧实度都
17、相同，故两个砂型的蓄热系数一样大。 cb注：铸型的蓄热系数与所选造型材料的性质、型砂成分的配比、砂型的紧实度及冷铁等因素有关！ 考虑温度影响时，浇注纯铜时由于温度较纯铝的高，砂型的热导率会增大，比热和密度基本不变，从而使得砂型蓄热系数会有所增大13试求高 0.3m，宽 0.6m 且很长的矩形截面铜柱体放入加热炉内一小时后的中心温度。已知：铜柱体的初始温度为 20，炉温 1020，表面传热系数 a=232.6W/（m 2） ，=34.9W/（m）,c=0.198KJ/（Kg ） ， =780Kg/m3。解：此题为二维非稳态导热问题，参考例 9.8 ，可看成两块无限大平板导热求解，铜柱中心温度最低
18、，以其为原点，以两块平板法线方向为坐标轴，分别为x，y 轴。则有：热扩散率 5310*26.78*1094ca/s 3462)(1xBi 904.).0(*)(2210 atFx 7.9.34156)(2yBi 62.3).0(*)(2520 atFy查 9-14 得， ，4.)0xm08.0ym钢镜中心的过余温度准则为 036.8.*45)()(00 ymx中心温度为 =0.036*（293-1293）+1293fmTT36.=1257k=98415一含碳量 Wc0.5%的曲轴，加热到 600后置于 20的空气中回火。曲轴的质量为7.84Kg，表面积为 870cm2，比热容为 418.7J/
19、(Kg),密度为 7840Kg/m3，热导率为42W/(m)，冷却过程的平均表面传热系数取为 29.1W/(m2)，问曲轴中心冷却到 30所经历的时间。 （原题有误）解：当固体内部的导热热阻小于其表面的换热热阻时，固体内部的温度趋于一致，近似认为固体内部的温度 t 仅是时间 的一元函数而与空间坐标无关，这种忽略物体内部导热热阻的简化方法称为集总参数法。 通常，当毕奥数 Bid 。近似地采用稳态工况下获得的准则式来比较两种情况下自然对流表面传热系数，则有：(1) 水平放置. , , 23231rgTvdgvTlPG）（ nrPGcNu11)(453.0c(2) 竖直放置. , , 23232)(
20、 Llr nr2)(9.432121 )(59.0)(dPcNunrnr1:6.1.32Lud由此可知：对给定情形，水平放置时冷却比较快。所以为了加速冷却，圆柱体应水平放置。3. 一热工件的热面朝上向空气散热。工件长 500mm，宽 200mm，工件表面温度 220，室温 20，试求工件热面自然对流的表面传热系数（对原答案计算结果做了修改）解：定性温度 1202fwtt定性温度下空气的物理参数：， 12.1034.Cm ,.45.126smv68.0rP特征尺寸， L3005热面朝上：故为湍流。,10267.8.)127()145.2(5.89 682623 rrPTvgG查表得 ， 1.0c
21、346.91)0267.(5.)( 3/8nrPNu)(14.92CmwL4. 上题中若工件热面朝下散热，试求工件热面自然对流表面传热系数解：热面朝下： , 层流，查表得 1501rPG51,8.0nc197.2)0267.(58.0.8Nu CmwL25.3.419.5. 有一热风炉外径 D=7m，高 H=42m，当其外表面温度为 200，与环境温度之差为40，求自然对流散热量（原答案缺少最后一步，已添加）解：定性温度 t 1802)4(0定性温度下空气的物性参数为：, 12.178.3Cmw ,.9.3126smv0681rP依题应为垂直安装，则特征尺寸为 H = 42 m., 为湍流.1
22、326323 4)7180()4.(4rrPTvHgG查表得 1.0cn2.59)4(.3.0Nu CmwH21.378.自然对流散热量为 WTAQfw 5104.7.)( 7. 在外掠平板换热问题中，试计算 25的空气及水达到临界雷诺数各自所需的板长，取流速v=1m/s 计算，平板表面温度 100（原答案计算有误，已修改）解：定性温度为 Ctfwm5.62102t(1).对于空气查附录计算得smvC /103.910.1097.8.97.18 2665.62 vRlRee .2.56(2). 对于水则有 ：smvC /104.10.104.78.4.0 2665.62 vl 3.2.5Ree
23、 68. 在稳态工作条件下，20的空气以 10m/s 的速度横掠外径为 50mm，管长为 3m 的圆管后，温度增至 40。已知横管内匀布电热器消耗的功率为 1560W，试求横管外侧壁温（原答案定性温度计算有误，已修改）解： 采用试算法假设管外侧壁温为 60，则定性温度为 Cttfw402)6(2)(查表得 12.107.Cmwm 109.smvm69.Pr， 463095.9.5RevVd 4Re8.071nc8.)1.2(7068.4ncNuCmwd.975.053.98. 22即: )(fwTA Tww 17.9)2(314.3975.160与假设不符，故重新假设，设壁温为 .则定性温度
24、C80ttfwm52)()(查表得 ， 12.1083. 126.09.7smvm698.0rP， ， 4630.95.7RevVd 4Re1.7nc9.5)1.2(068.4ncNuCmwd.3.50.49. 2，即： )(fwTA CTww 80.79)20(31054.816与假设温度误差小于 5%，是可取的。即壁面温度为 79.80.10. 压力为 1.013*105Pa 的空气在内径为 76mm 的直管内强制流动，入口温度为 65，入口体积流量为 0.022m3/s，管壁平均温度为 180，试问将空气加热到 115所需管长为多少？解：强制对流定性温度为流体平均温度流体平均温度 ，查查
25、附录 FCTf 092156得 KgJCmwsmpff 0302126 ./.,./13.,.01.2 SPPafrf 596为旺盛湍流。462 107.10.038.147fvfefAqdR由于流体温差较大应考虑不均匀物性的影响，应采用实验准则式（10-23 或 24）计算 Nuf 即 .5,6.,180wrwwPCT6SPa.14.063.08.0414.03.8. )25(69)17.(2)(27. frfefufRN=56.397 Cmwdfu 022./3.076.95质量流量 sKgqvm /14散热量 JTCQp 63.1079)5(092.)( 312 )(fwfwdlA)(1
26、4.2076.143)980(237ml 因为 ，所以需要进行入口段修正。6.14d入口段修正系数为 1.4.21Ld76.07.01 Cm1 /w48.25.3L97.106.9804.257所需管长：11. 解： 4.08.r0 23.,N701.P42.53 reufrf PRlCt ，时 ， 空水 Cwmwm20126,8.61 空水 5.)107.8().(P24.04.0r. 空空 水水空水12管内强制对流湍流时的换热，若 Re 相同，在 tf=30 条件下水的表面传热系数比空气的高多少倍？解：定性温度 30ft查附录 D 得到: 查附录 F 得到：42.5水frPCmw。水 12
27、.08.61为湍流，故 相同71.空 气rfPCmw。空 气 167.fRe4.08.rRe023水水 fffNu 4.08.0Pr23.空 气空 气 fffNu6.52167.0.5Pr 4.4.0 ）（）（ 空 气水空 气水空 气水 ff在该条件下，水的表面传热系数比空气高 52.46 倍。第十一章 辐射换热1 100W 灯泡中钨丝温度为 2800K，发射率为 0.30。 （1）若 96%的热量依靠辐射方式散出，试计算钨丝所需要最小面积；（2）计算钨丝单色辐射率最大时的波长解：（1） 钨丝加热发光, 按黑体辐射发出连续光谱，3.0KmWCb2/67.5%96*1028412,1ACb将数据
28、代入为： A1=9.2*10-5285.7341（2）由维恩位移定律知，单色辐射力的峰值波长与热力学温度的关系 m.k，当 T=2800k 时， =1.034*10-6m30*896.Tmm3. 一电炉的电功率为 1KW，炉丝温度为 847，直径为 1mm，电炉的效率（辐射功率与电功率之比）为 0.96，炉丝发射率为 0.95，试确定炉丝应多长？解：由黑度得到实际物体辐射力的计算公式知： 41341b11 )0(96.0*)( TDlCTACEAb33-278*0.4*5670.9l m67.4. 试确定图 11-28 中两种几何结构的角系数 X12 解：由角系数的分解性得： B,1)2(,1
29、,由角系数的相对性得： 1,21,1,1 35.)(BBBXAX,)1(, 1),2(1),2(12),()2(,1 5.*BBB 所以)(,2),2(1),2( AABXX ABAXX),2()1(,21),2( 对于表面 B 和（1+A ） ，X=1.5、Y=1.5、Z=2 时， ,查表得3.ZY，对于表面 B 和 A，X=1.5，Y=1.5，Z=1， ,.0)1(,A 67.0查表得 ，所以 ，72,BX 9120,)1(, ABXX。对表面（2+B）和（1+A） ，058.39.*31,1X=1.5， Y=2.5， Z=2， ,查表得 。对于表面3.,67ZY 5.)1(,2AB(2+
30、B),A,X=1.5,Y=2.5,Z=1, ,查表得 ,67.0,.1XZY15.0),2(ABX所以 ，35.15),2()1(,21),2( ABABBX8.3.0*55),()(,1029.7,1)2(,1, B由角系数的分解性, ，121,21,2,15.XAX AX,2)1(,2,对表面 2 和 A，X=1.5，Y=1，Z=1， ,查表得 。对面67.0,.XZY23.0,AX2 和（1+A ） ，X=1.5，Y=1，Z=2 ， ，31查表得 ，代入数据得 ，所以7.0)1(,2AXAX,2)1(,2, 4.1,24,15两块平行放置的大平板的表面发射率均为 0.8，温度分别为 t1
31、=527和 t2=27，板的间距远小于板的宽与高。试计算（1）板 1 的本身辐射（2）对板 1 的投入辐射（3）板 1 的反射辐射（4）板 1 的有效辐射（5）板 2 的有效辐射（6）板 1 与 2 的辐射换热量解：由于两板间距极小，可视为两无限大平壁间的辐 射换热，辐射热阻网络如图，包括空间热阻和两个表 面辐射热阻。 =0.8，辐射换热量计算公式为 （11-29）244212,1 /7.1568.01367.5)(q mWEAb 22,1112, ,)(bbEJqJ同 理其中 J1 和 J2 为板 1 和板 2 的有效辐射，将上式变换后得241,/.9430 8.017.50867.5mWq
32、Eb 24,12/.5 13.Jb 故：（1）板 1 的本身辐射为 241 /5.1879067.580mWEb （2）对板 1 的投入辐射即为板 2 的有效辐射 221/.3JG（3）板 1 的反射辐射为， 1=1- =0.2 , 22 /68.50.879.9430mEJGb（4）板 1 的有效辐射为 （5）板 2 的有效辐射为 21/W（6）由于板 1 与 2 间的辐射换热量为： 22/.53mWJ 22,1/7.56qmW6. 设保温瓶的瓶胆可看作直径为 10cm 高为 26cm 的圆柱体，夹层抽真空，夹层两内表面发射率都为 0.05。试计算沸水刚注入瓶胆后，初始时刻水温的平均下降速率
33、。夹层两壁壁温可近似取为 100及 20解：，10101)( 214241214241212, TDhCTCAEbbb代入数据得 w，而 ，查附录知 100 4., Tcmt*, Vct,水的物性参数为 3/g4.958,.g/2. KCKJC代入数据得 /s410*7tT7. 两块宽度为 W，长度为 L 的矩形平板，面对面平行放置组成一个电炉设计中常见的辐射系统，板间间隔为 S，长度 L 比 W 和 S 都大很多，试求板对板的角系数解：（参照例 11-1）作辅助线 ac 和 bd，代表两个假想面，与 、 组成一个封闭1A2腔，根据角系数完整性： ，同时可把图形看成两个由三个bdacabcda
34、bXX,1表面组成的封闭腔， 对 的角系数wbsabcXacb 222, 1A2wsXcdab,2,128. 一电炉内腔如图 11-29 所示，已知顶面 1 的温度 t1=30，侧面 2（有阴影线的面）的温度为 t2=250，其余表面都是重辐射面。试求 1）1 和 2 两个面均为黑体时的辐射换热量；（2）1 和 2 两个面为灰体 1=0.2， 2=0.8 时的辐射换热量解：将其余四个面看成一个面从而构成一个由三个表面组成的封闭系统当 1、2 两个面均为黑体，另一个表面绝热，系统网络 图如下 先求 1 对 2 的角系数：2,1XX=4000,Y=5000,Z=3000, ,查表得75.0,.XZ
35、Y，2.3*41.,15.02,122, A)1()1(1,22,2, XAAXReq ，代入数据得 （ 为 J1、J 2 之间的当量热阻） ，8.eq.eqReqw/9.47)230(*67.584 TEb2.)5(1. 4842bw/ 9.34201.0947212, eqbREw（负号表示热量由 2 传导 1）（ 2）当 1、2 面为灰体，另一表面为绝热面，系统网络图如下WFRAEeqb 2.137848.01.452.02971122. 21 负号表示热量从 2 面传向 1 面。9. 直径为 0.4m 的球壳内充满 N2，CO 2，和水蒸气（ H2O）组成的混合气体，其温度 t g=5
36、27。组成气体的分压力分别为PN2=1.013*105Pa，PCO 2=0.608*105Pa，PH 2O=0.441*105Pa，试求混合气体的发射率 g 解： 为透明体，无发射和吸收辐射的能力。N射程 L=0.6,d=0.24m， mPLPah 550 10492014.2C 822混合气体的温度 及 和 值查图 11-24 和 11-26 得,570tgh02LPC2=0.019， 02H9.20C计算参量（P+P ）/2=(2.062+0.441) /2=1.2522 51510aP/( + )=0.441/(0.441+0.608)=0.4202hP220C( + )L=(0.441+0.608) 22 5023.4.ma5分别从图 11-25，11-27 查得： 12H018把以上各式代入公式 + -q02C220C=1.55 29
