1、哈尔滨商业大学毕业设计第 1 页 1 工程概况设计为 17 层高层住宅，采用现浇钢筋混凝土剪力墙结构，条形承台和桩基础。主体结构高度为 51.00m，层高为 3.0m,突出屋面电机房层高为 3.6m，结构总高度为54.60m.该工程抗震设防烈度为 6 度，场地类别为类，设计地震分组为第二组，基本风压为 0.50KN/m2,地面粗糙度为 c 类，基本雪压为 S0=0.45KN/m2.2 主体结构布置该剪力墙结构平面简单、规则、对称，凸出，凹进尺寸符合规范要求；结构侧向刚度沿竖向变化均匀，无刚度突变；结构高宽比为 H/B=51/13.04=3.9130m,且 H/B=51.0/15.0=3.41.
2、50(其中建筑物的总宽度 B 取计算方向上的宽度)，因此考虑风压脉动的影响。风振系数 z按公式计算，为此应先按公式计算确定结构的基本周期 T1,即T1=0.05n=0.0517=0.85s0 T12=0.500.852=0.361KN.s2/m2查表可得脉动增大系数 =1.33.脉动影响系数 根据 H/B 查表确定，其中 B 为迎风面宽度，由 H/B=51/43.965=1.16,查表可得 =0.466，振型 z按公式确定，则由公式可求得风振系数，即z=1+1.330.466/zHi/H在风荷载作用下，按式可得沿房屋高度分布风荷载标准值，即q(z)=0.50(0.5+0.8) 3.3+(0.8
3、+0.4) 4+(0.8+0.58.1+(1+0.5) 3.6+(1+0.4) 3) 2zz =29.22zz对于突出屋面的机房和水箱间，风荷载体型系数 s近似取 1.3，机房和水箱间的风振系数近似取高度 Hi=51m 处的值，即可求得 z=1.466，则q(z)=0.501.37.61.466z=7.242z按上述方法确定各楼层标高处的风荷载标准值见表 17。在壁式框架-剪力墙结构协同工作分析中，应将沿房屋高度的分布风荷载折算为倒三角形分布荷载和均布荷载，为此，应先将图所示的分布荷载按静力等效原理折算为节点集中力 Fi,见表 17倒三角形分布荷载 qmax和均布荷载 q 按公式计算，其中，V
4、0=Fi=1931.206KNM0=FiHI=58345.819KN.m则qmax=12M0/H2-6V0/H=1258345.819/512-61931.206/51=41.984KN/mq=4V0/H-6M0/H2=41931.206/51-658345.819/512=16.875 KN/m哈尔滨商业大学毕业设计第 17 页 表 17 各楼层风荷载计算层次 Hi/m Hi/H z z q(z)/ KN/m Fi/KN FiHi/KN.m水箱间 54.00 1.290 1.492 9.342 28.027 1513.433 机房 54.00 1.290 1.492 9.342 28.027
5、 1513.433 17 51.00 1.000 1.260 1.492 54.927 50.819 2591.771 16 48.00 0.941 1.226 1.476 52.868 140.960 6766.062 15 45.00 0.882 1.190 1.460 50.751 158.576 7135.919 14 42.00 0.824 1.154 1.442 48.634 152.254 6394.650 13 39.00 0.765 1.117 1.424 46.488 145.887 5689.605 12 36.00 0.706 1.078 1.406 44.283 13
6、9.433 5019.603 11 33.00 0.647 1.039 1.386 42.078 132.848 4383.984 10 30.00 0.588 1.000 1.365 39.873 126.233 3787.002 9 27.00 0.529 0.952 1.345 37.405 119.487 3226.157 8 24.00 0.471 0.904 1.323 34.937 112.215 2693.165 7 21.00 0.412 0.856 1.298 32.469 104.812 2201.045 6 18.00 0.353 0.800 1.273 29.768
7、97.291 1751.242 5 15.00 0.294 0.740 1.246 26.949 89.245 1338.672 4 12.00 0.235 0.740 1.197 25.884 81.724 980.693 3 9.00 0.176 0.740 1.148 24.819 77.652 698.867 2 6.00 0.118 0.740 1.099 23.753 74.456 446.736 1 3.00 0.059 0.740 1.049 22.688 71.260 213.780 0.00 0.000 0.740 1.000 21.623 0.000 0.000 合计 1
8、931.206 58345.819 哈尔滨商业大学毕业设计第 18 页 3.3 水平地震作用计算3.3.1 重力荷载代表值计算结构地震反应分析的计算简图，集中于各质点的重力荷载 Gi为计算单元范围内各层楼面上的重力荷载代表值及上下各半层的墙、柱等重力荷载。计算时各可变荷载的组合系数按表采用；屋面上的可变荷载取雪荷载。计算过程从略，各质点重力荷载计算结果分别为 G1-G16= 4716.94KN ,G17 =5363.52KN G18=1504.20KN,G19=916.70KN.（楼电梯间楼面自重重 1.2 倍） 。3.3.2 结构基本自振周期因屋面带有突出间，按照主体结构顶点位移相等的原则，
9、将电梯间、水箱间质点的重力荷载代表值折算到主体结构顶层，并将各质点的重力荷载转化为均布荷载。Ge=G18(1+1.5h1/H)+G19(1+1.5(h1+h2)/H)=1504.2(1+1.53/51)+916.(1+1.5（3+3）/51)=2714.57KNq=Gi/H=(4716.9416+5363.52)/51=1584.99KN/m将 q, Ge,E cIeq分别代入公式，可分别求得均布荷载作用下和集中荷载作用下结构顶点的位移为：q=1/4(sh+1)/ch(ch-1)- sh+2/2qH4/EcIeq=1/4.0864(4.086sh4.086+1)/ch4.086(ch4.086
10、-1)-4.086sh4.086+4.0862/2 1584.99514/131.785107=0.1532mGe=1/3(-th) GeH3/ EcIeq=1/4.0863(4.086-th4.086) 2714.57513/131.785107=0.0123mT=q+Ge=0.1532+0.0123=0.1655m由公式计算并取 T=1.0,可求得结构基本自振周期为T1=1.7TT=1.71.O0.1655=0.692s3.3.3 水平地震作用计算该房屋主体结构高度为 51m，超过 40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，为便于手算，采用底部剪力法计算水平地震作用。结构的等效总重力荷载为Ge
11、 =0.85Gi=0.85(4716.9416+5363.52+1504.2+916.70)= 70767.141KN本设计结构的设防烈度为 6 度，设计地震分组为第二组，场地类别为类，由表查得特征周期 Tg=0.40s,因一般建筑结构的阻尼比为 0.05，故应按公式计算地震影响系数，采用底部剪力法按公式可求得结构的总水平地震作用标准值，即FEk=(Tg/T1)0.9maxGeq=(0.40/0.692)0.90.0470767.141=1728.42KN因为 T1=0.692s 1.40.40=0.56s,所以应考虑顶部附加水平地震作用F n=n FEk=(0.080.692+0.01) 1
12、728.42=112.97KN质点 i 的水平地震作用 Fi按公式计算，即Fi=GiHi/GjHj FEk(1-n)计算结果见表 18剪力墙结构分析时，可按图将各质点的水平地震作用折算为倒三角形分布荷载 qmax和顶点集中荷载 F，由公式可求得Fe=F19+F18=34.34+56.35=90.69KNM1=34.343+56.353=272.07KN.mV0=Fi=1615.45KN M0=FiHi=58629.78KN.m将上述数据代入公式可求得哈尔滨商业大学毕业设计第 19 页 qmax=6(1615.455158629.78272.07)/51 2=54.178KN/MF=3(5862
13、9.78+272.07)/51+90.69+112.9721615.45=437.57KN表 18 各质点水平地震作用标准值计算层次 Hi/m Gi/KN GiHi/KN.m GiHi/GjHj Fi/KN FiHi/KN.m19 54.00 916.7 49501.80 0.0213 34.34 1854.30 18 54.00 1504.2 81226.80 0.0349 56.35 3042.69 17 51.00 5363.52 273539.52 0.1175 189.75 9677.33 16 48.00 4716.94 226413.12 0.0972 157.06 7538.9
14、0 15 45.00 4716.94 212262.30 0.0911 147.24 6625.99 14 42.00 4716.94 198111.48 0.0851 137.43 5771.97 13 39.00 4716.94 183960.66 0.0790 127.61 4976.85 12 36.00 4716.94 169809.84 0.0729 117.80 4240.63 11 33.00 4716.94 155659.02 0.0668 107.98 3563.31 10 30.00 4716.94 141508.20 0.0608 98.16 2944.88 9 27.
15、00 4716.94 127357.38 0.0547 88.35 2385.36 8 24.00 4716.94 113206.56 0.0486 78.53 1884.73 7 21.00 4716.94 99055.74 0.0425 68.71 1442.99 6 18.00 4716.94 84904.92 0.0365 58.90 1060.16 5 15.00 4716.94 70754.10 0.0304 49.08 736.22 4 12.00 4716.94 56603.28 0.0243 39.27 471.18 3 9.00 4716.94 42452.46 0.018
16、2 29.45 265.04 2 6.00 4716.94 28301.64 0.0122 19.63 117.80 1 3.00 4716.94 14150.82 0.0061 9.82 29.45 合计 83255.46 2328779.64 1615.45 58629.78 3.4 结构水平位移的验算由于本设计中风荷载值远小于水平地震作用，故只需进行水平地震作用下的位移验算。水平地震作用下的位移为倒三角形分布荷载和顶点集中荷载产生的位移之和，哈尔滨商业大学毕业设计第 20 页 可分别按公式进行计算，计算水平地震作用取标准值，剪力墙取弹性刚度。计算结果见表 19 。在倒三角形荷载作用下u1
17、i=54.178514/（131.78510 7）1/4.086 2(1/4.0862+sh4.086/24.08sh4.086/4.086 2)(ch4.0861)/ch4.086)+(0.5-1/4.086 2)( -sh4.086/4.086)-3在顶点集中荷载作用下u2i= 437.57513/131.7851071/4.0862(ch4.086-1)th4.086-sh4.086+4.086由表 19 可知，在水平地震作用下位移验算满足要求，即 u/h= (0.007870.00704)/3=0.00028u/h=0.001表 19 水平地震作用下结构的位移计算层次 Hi/m 倒三角
18、形荷载u1i/m顶点集中荷载 u2i/m 总位移 u/m 层间位移角u/h17 51.00 1.000 0.00373 0.00814 0.01187 0.00026 16 48.00 0.941 0.00356 0.00753 0.01109 0.00026 15 45.00 0.882 0.00338 0.00692 0.01030 0.00027 14 42.00 0.824 0.00319 0.00631 0.00950 0.00027 13 39.00 0.765 0.00299 0.00571 0.00869 0.00027 12 36.00 0.706 0.00276 0.005
19、11 0.00787 0.00028 11 33.00 0.647 0.00252 0.00452 0.00704 0.00028 10 30.00 0.588 0.00226 0.00393 0.00620 0.00028 9 27.00 0.529 0.00199 0.00337 0.00536 0.00028 8 24.00 0.471 0.00171 0.00282 0.00453 0.00027 7 21.00 0.412 0.00142 0.00229 0.00371 0.00026 6 18.00 0.353 0.00114 0.00179 0.00292 0.00025 5 1
20、5.00 0.294 0.00086 0.00132 0.00218 0.00023 4 12.00 0.235 0.00060 0.00091 0.00150 0.00020 3 9.00 0.176 0.00037 0.00055 0.00091 0.00016 2 6.00 0.118 0.00018 0.00026 0.00044 0.00011 1 3.00 0.059 0.00005 0.00007 0.00012 0.00004 4.结构内力4.1 水平地震作用下结构内力计算4.1.1 总剪力墙、总框架内力的计算哈尔滨商业大学毕业设计第 21 页 作用在结构上的水平地震力可以是自
21、左向右（左震）或自右向左（右震） 。在下面的计算中，剪力墙内力正负号规定为：弯矩以截面右侧受拉为正，剪力以绕截面顺时针方向旋转为正，轴力以受压为正，同时，各截面内力均采用左震时的正负号。在水平地震作用下，剪力墙结构应分别按倒三角形分布荷载（q max=54.178KN/m)和顶点集中荷载（F=437.57KN）计算内力。在倒三角形分布荷载作用下，分别按公式计算总剪力墙的弯矩、剪力和总壁式框架的剪力，计算结果见表 20。计算公式为：MW=54.178512/4.0862+(4.086/2-1/4.086)sh4.086-(1+4.086sh4.086/2-sh4.086/2)ch4.086/ch
22、4.086VW=-54.17851/4.0862(4.086+4.0862sh4.086/2-sh4.086)sh4.086/ch4.086-(4.0862/2-1)ch4.086-1Vf=54.17851(1/4.086+sh4.086/2-sh4.086/4.0862)sh4.086/ch4.086+(0.5-1/4.0862)(1-ch4.086)-2/2在顶点集中荷载作用下，分别按公式计算剪力墙的弯矩、剪力和总壁式框架的剪力，计算结果见表 20。计算公式为MW=437.5751/4.086（sh4.086-th4.086 ch4.086）VW=437.57(ch4.086-th4.08
23、6ch4.086Vf=437.57(th4.086sh4.086- ch4.086+1)哈尔滨商业大学毕业设计第 22 页 表 20 水平地震作用下总剪力墙和总框架内力计算倒三角形荷载作用下 顶点集中荷载作用下 总内力层次 Hi/m Vw/KN Mw/KN.m Vf/KN Vw/KN Mw/KN.m Vf/KN Vw/KN Mw/KN.m Vf/KN17 51 1.000 -469.49 0.00 469.49 14.70373 0 422.8663 -454.78 0.00 892.35 16 48 0.941 -323.81 1181.88 481.57 15.1305 -44.5371
24、422.4395 -308.68 1137.34 904.01 15 45 0.882 -206.54 1971.23 512.49 16.43556 -91.6596 421.1344 -190.11 1879.57 933.62 14 42 0.824 -110.87 2442.69 555.45 18.69467 -144.103 418.8753 -92.17 2298.59 974.32 13 39 0.765 -31.24 2652.46 604.89 22.03898 -204.911 415.531 -9.20 2447.55 1020.42 12 36 0.706 36.97
25、 2641.52 656.19 26.66261 -277.613 410.9074 63.63 2363.91 1067.10 11 33 0.647 97.72 2438.07 705.39 32.83395 -366.431 404.736 130.56 2071.64 1110.12 10 30 0.588 154.54 2059.12 748.96 40.91125 -476.519 396.6588 195.45 1582.60 1145.62 9 27 0.529 210.72 1511.49 783.61 51.36337 -614.269 386.2066 262.08 89
26、7.22 1169.82 8 24 0.471 269.52 792.21 806.07 64.79703 -787.675 372.773 334.32 4.53 1178.85 7 21 0.412 334.36 -111.65 812.94 81.99205 -1006.81 355.5779 416.35 -1118.46 1168.52 6 18 0.353 409.00 -1223.74 800.44 103.9466 -1284.38 333.6234 512.95 -2508.12 1134.06 5 15 0.294 497.78 -2579.79 764.25 131.93
27、5 -1636.51 305.635 629.72 -4216.30 1069.88 4 12 0.235 605.85 -4229.69 699.20 167.582 -2083.63 269.988 773.43 -6313.33 969.19 3 9 0.176 739.48 -6240.41 599.04 212.9568 -2651.71 224.6132 952.44 -8892.12 823.65 2 6 0.118 906.43 -8699.83 455.99 270.6934 -3373.71 166.8766 1177.12 -12073.54 622.87 1 3 0.0
28、59 1116.38 -11721.90 260.37 344.1433 -4291.55 93.42674 1460.53 -16013.45 353.80 0 0.000 1381.54 -15453.23 0.00 437.57 -5458.51 0 1819.11 -20911.74 0.00 哈尔滨商业大学毕业设计第 23 页 4.1.2 剪力墙内力计算总剪力墙内力的分配。根据各片剪力墙的等效刚度与总剪力墙等效刚度的比值，可求得各片剪力墙的等效刚度比，计算结果见表 21为达到本设计的目的，在下面的计算中，对剪力墙 YSW-3(整截面墙)、YSW-10(整体小开口墙)进行设计计算，由公
29、式可求得上述各片剪力墙的内力，见表 22YSW-10（整体小开口墙）墙肢和连梁内力计算对整体小开口墙，由公式可计算求得墙肢截面内力和连梁内力。墙肢弯矩Mwi1=0.85Mwi0.1775/3.3141+0.15Mwi0.1775/0.2918=0.137 MwiMwi1=0.85Mwi0.1143/3.3141+0.15Mwi0.1143/0.2918=0.088 Mwi墙肢轴力Nwi1=0.85Mwi0.441.784/3.3141=0.201MwiNwi2=0.85Mwi0.382.066/3.3141=0.201Mwi墙肢剪力Vwi1=VWi/2(0.44/0.82+0.1775/0.2
30、918)=0.573 VWiVwi1=VWi/2(0.38/0.82+0.1143/0.2918)= 0.428VWi连梁内力Vbi1=Nwi1-Nw(i-1)1Mbi1=Vbi1lbj0/2=1.8/2 Vbi1=0.9 Vbi1表 21 各片剪力墙等效刚度比墙号等效刚度/107KN.m每片墙等效刚度比 墙号等效刚度/107KN.m每片墙等效刚度比YSW-1（2 片） 2.84207 0.0216 YSW-4（2 片） 6.37439 0.0484 YSW-3（2 片） 4.66729 0.0354 YSW-5（2 片） 6.22663 0.0472 YSW-7（2 片） 0.07777 0
31、.0006 YSW-6（2 片） 6.22986 0.0473 YSW-8（2 片） 1.04957 0.0080 YSW-9（2 片） 8.21035 0.0623 YSW-14（2 片） 3.41311 0.0259 YSW-10（2 片） 7.31717 0.0555 YSW-16（2 片） 3.55102 0.0269 YSW-11（2 片） 4.65803 0.0353 YSW-18（2 片） 1.04957 0.0080 YSW-12（2 片） 4.58215 0.0348 YSW-17（2 片） 5.64333 0.0428 哈尔滨商业大学毕业设计第 24 页 表 22 水平地震
32、作用下各片剪力墙分配的内力总剪力墙内力 YSW-3 YSW-10层次 Vwi/KN Mwi/KN.m Vwi/KN Mwi/KN.m Vwi/KN Mwi/KN.m17 1.000 -454.78 0 -16.10 0.00 -25.24 0.00 16 0.941 -308.68 1137.3398 -10.93 40.26 -17.13 63.12 15 0.882 -190.11 1879.56703 -6.73 66.54 -10.55 104.32 14 0.824 -92.17 2298.58744 -3.26 81.37 -5.12 127.57 13 0.765 -9.20 2
33、447.54522 -0.33 86.64 -0.51 135.84 12 0.706 63.63 2363.90792 2.25 83.68 3.53 131.20 11 0.647 130.56 2071.64136 4.62 73.34 7.25 114.98 10 0.588 195.45 1582.60082 6.92 56.02 10.85 87.83 9 0.529 262.08 897.219209 9.28 31.76 14.55 49.80 8 0.471 334.32 4.53217795 11.83 0.16 18.55 0.25 7 0.412 416.35 -111
34、8.4583 14.74 -39.59 23.11 -62.07 6 0.353 512.95 -2508.119 18.16 -88.79 28.47 -139.20 5 0.294 629.72 -4216.2963 22.29 -149.26 34.95 -234.00 4 0.235 773.43 -6313.3261 27.38 -223.49 42.93 -350.39 3 0.176 952.44 -8892.1163 33.72 -314.78 52.86 -493.51 2 0.118 1177.12 -12073.54 41.67 -427.40 65.33 -670.08
35、 1 0.059 1460.53 -16013.453 51.70 -566.88 81.06 -888.75 0 1819.11 -20911.74 64.40 -740.28 100.96 -1160.60 哈尔滨商业大学毕业设计第 25 页 表 23 YSW-10 水平地震作用下墙肢及连梁内力总剪力墙内力 左墙肢内力 右墙肢内力 连梁层次 Vwi/KN Mwi/KN.m Vwi/KN Mwi/KN.m Nwi1/KN Vwi/KN Mwi/KN.m Nwi1/KN Vbi/KN Mbi/KN.m17 1.000 -454.78 0.00 -260.34 0.00 0.00 -194.45
36、 0.00 0.00 -228.98 -206.08 16 0.941 -308.68 1137.34 -176.70 155.55 228.98 -131.98 100.17 -229.01 -149.43 -134.49 15 0.882 -190.11 1879.57 -108.83 257.07 378.41 -81.28 165.54 -378.46 -84.36 -75.92 14 0.824 -92.17 2298.59 -52.76 314.38 462.77 -39.41 202.44 -462.84 -29.99 -26.99 13 0.765 -9.20 2447.55
37、-5.27 334.75 492.76 -3.93 215.56 -492.83 16.84 15.15 12 0.706 63.63 2363.91 36.43 323.31 475.92 27.21 208.19 -475.99 58.84 52.96 11 0.647 130.56 2071.64 74.73 283.34 417.08 55.82 182.45 -417.14 98.46 88.61 10 0.588 195.45 1582.60 111.88 216.45 318.62 83.57 139.38 -318.67 137.99 124.19 9 0.529 262.08
38、 897.22 150.02 122.71 180.63 112.05 79.02 -180.66 179.72 161.75 8 0.471 334.32 4.53 191.38 0.62 0.91 142.94 0.40 -0.91 226.09 203.48 7 0.412 416.35 -1118.46 238.34 -152.97 -225.18 178.02 -98.50 225.21 279.78 251.80 6 0.353 512.95 -2508.12 293.63 -343.03 -504.95 219.32 -220.89 505.03 343.90 309.51 5
39、0.294 629.72 -4216.30 360.48 -576.66 -848.85 269.24 -371.34 848.98 422.19 379.97 4 0.235 773.43 -6313.33 442.74 -863.47 -1271.04 330.69 -556.03 1271.23 519.18 467.26 3 0.176 952.44 -8892.12 545.21 -1216.17 -1790.22 407.22 -783.14 1790.49 640.50 576.45 2 0.118 1177.12 -12073.54 673.83 -1651.29 -2430.
40、72 503.29 -1063.34 2431.09 793.21 713.89 1 0.059 1460.53 -16013.45 836.06 -2190.15 -3223.93 624.46 -1410.33 3224.42 986.15 887.54 0 1819.11 -20911.74 1041.33 -2860.08 -4210.09 777.78 -1841.73 4210.73 哈尔滨商业大学毕业设计第 26 页 4.2 风荷载作用下结构内力计算4.2.1 总剪力墙、总框架内力计算作用在结构上的风荷载可以是自左向右作用（左风）或自右向左作用（右风） ，其在墙肢中产生的内力大小
41、相等方向相反。本设计仅计算左风作用下产生的内力；墙肢截面内力正负号规定与水平地震作用下的相同。在风荷载作用下，剪力墙结构应分别按倒三角形荷载和均布荷载作用下计算内力。在倒三角形荷载作用下（q max=41.984KN/m）,分别按公式计算总剪力的墙弯矩、剪力和总壁式框架的剪力，计算结果见表 24 公式与水平地震作用下的相似，具体公式从略。均布荷载作用下（q=16.875KN/m）,分别按公式计算总剪力墙的弯矩、剪力和总壁式框架的剪力，计算结果见表 244.2.1 各片剪力墙内力计算总剪力墙内力的分配根据表 21 的各片剪力墙的等效刚度与总剪力墙等效刚度的比值，可由公式求得各片剪力墙的内力，见表
42、 22 计为简单计，仍然只对剪力墙 YSW-3(整截面墙)和 YSW-10(整体小开口墙)进行计算。YSW-10（整体小开口墙）墙肢和连梁内力计算对整体小开口墙，有公式可计算求得墙肢截面内力和连梁内力，具体计算公式与水平地震作用相同，计算公式如下：墙肢弯矩Mwi1=0.85Mwi0.1775/3.3141+0.15Mwi0.1775/0.2918=0.137 MwiMwi1=0.85Mwi0.1143/3.3141+0.15Mwi0.1143/0.2918=0.088 Mwi墙肢轴力Nwi1=0.85Mwi0.441.784/3.3141=0.201MwiNwi2=0.85Mwi0.382.0
43、66/3.3141=0.201Mwi墙肢剪力Vwi1=VWi/2(0.44/0.82+0.1775/0.2918)=0.573 VWiVwi1=VWi/2(0.38/0.82+0.1143/0.2918)= 0.428VWi连梁内力Vbi1=Nwi1-Nw(i-1)1Mbi1=Vbi1lbj0/2=1.8/2 Vbi1=0.9 Vbi1墙肢和连梁内力计算结果见表 25哈尔滨商业大学毕业设计第 27 页 表 24 风荷载作用下总剪力墙和总框架内力计算倒三角形荷载作用下 均布荷载作用下 总内力层次 Hi/m Vw/KN Mw/KN.m Vf/KN Vw/KN Mw/KN.m Vf/KN Vw/KN
44、 Mw/KN.m Vf/KN17 51 1.000 -363.82 0.00 363.82 -181.59 0.00 181.59 -545.41 0.00 545.41 16 48 0.941 -250.93 915.87 373.18 -135.75 473.72 186.37 -386.68 1389.59 559.55 15 45 0.882 -160.06 1527.56 397.14 -97.78 822.34 199.03 -257.84 2349.90 596.17 14 42 0.824 -85.92 1892.91 430.43 -65.49 1066.08 217.37
45、-151.41 2958.99 647.80 13 39 0.765 -24.21 2055.46 468.74 -37.01 1219.10 239.51 -61.22 3274.56 708.25 12 36 0.706 28.65 2046.99 508.50 -10.67 1290.28 263.80 17.98 3337.27 772.29 11 33 0.647 75.73 1889.33 546.62 15.05 1283.75 288.70 90.77 3173.08 835.33 10 30 0.588 119.75 1595.67 580.39 41.64 1199.13
46、312.74 161.39 2794.80 893.13 9 27 0.529 163.29 1171.29 607.24 70.65 1031.51 334.35 233.94 2202.80 941.59 8 24 0.471 208.86 613.90 624.65 103.76 771.16 351.87 312.61 1385.06 976.52 7 21 0.412 259.11 -86.52 629.97 142.89 402.97 363.36 401.99 316.44 993.33 6 18 0.353 316.95 -948.31 620.28 190.31 -94.44
47、 366.56 507.26 -1042.75 986.84 5 15 0.294 385.75 -1999.15 592.23 248.79 -749.94 358.71 634.53 -2749.09 950.95 4 12 0.235 469.49 -3277.70 541.83 321.70 -1601.58 336.42 791.19 -4879.28 878.25 3 9 0.176 573.04 -4835.86 464.21 413.29 -2698.79 295.46 986.34 -7534.65 759.67 2 6 0.118 702.42 -6741.73 353.3
48、6 528.87 -4105.28 230.50 1231.29 -10847.01 583.86 1 3 0.059 865.12 -9083.62 201.77 675.15 -5902.67 134.85 1540.27 -14986.29 336.62 0 0.000 1070.59 -11975.13 0.00 860.63 -8195.31 0.00 1931.22 -20170.44 0.00 哈尔滨商业大学毕业设计第 28 页 表 25 风荷载作用下各片剪力墙分配的内力总剪力墙内力 YSW-3 YSW-10层次 Vwi/KN Mwi/KN.m Vwi/KN Mwi/KN.m V
49、wi/KN Mwi/KN.m17 1.000 -545.41 0.00 -19.31 0.00 -30.27 0.00 16 0.941 -386.68 1389.59 -13.69 49.19 -21.46 77.12 15 0.882 -257.84 2349.90 -9.13 83.19 -14.31 130.42 14 0.824 -151.41 2958.99 -5.36 104.75 -8.40 164.22 13 0.765 -61.22 3274.56 -2.17 115.92 -3.40 181.74 12 0.706 17.98 3337.27 0.64 118.14 1.00 185.22 11 0.647 90.77 3173.08 3.21 112.33 5.04 176.11 10 0.588 161.39 2794.80 5.
