1、1表 71检测项目推荐频次CLG 异构裂化工艺WEPEC 项目异构裂化装置大连，中国设备类型 检测频次 附 注一般设备容器塔换热器加热炉管道不大于十年或腐蚀半寿命期不大于十年或腐蚀半寿命期不大于十年或腐蚀半寿命期不大于五年或腐蚀半寿命期按照 API 570 的规定执行以 API 510 作为一般规定以 API 510 作为一般规定以 API 510 作为一般规定特殊设备容器 循环压缩机 KO 罐 产品汽提塔顶头盖 产品汽提塔回流罐 分馏塔顶头盖 分馏塔回流罐 脱已烷塔顶头盖 脱已烷塔回流罐 脱丁烷塔顶头盖 脱丁烷塔回流罐 富胺液闪蒸罐 酸性水汽提塔反应器塔盘支撑焊缝催化剂支撑锥附件焊缝筛网（滤
2、网）首次检测有机会时做，以后的检测根据 WFMT 检测得到的结果再作决定。每次停工检修。全部焊缝以十年为一周期。每次停工检修。五年后第一次停工， 4 以后每十年。每次停工检修。经验指出其它容器也可列入此表用 WFMT 和 SWUT 查找湿H2S 造成的断裂。疵点（如果是复合不锈钢则PT；如果是裸露的器壁则WFMT）VT/PT由内侧 PT。VT2表 71（续）设备类型 检测频次 附 注热电偶套管加强板热电偶套管每次停工检修。五年后第一次停工， 4 以后每十年。每次停工检修VT/PT由内侧 PTVT：查找弯曲的热电偶及支架。PT：热电偶及支架如有弯曲。垫片环沟槽管嘴和人孔的 OD 焊缝管嘴和人孔的
3、 ID 范围经纬向焊缝裙座焊缝（Hot Box）每次停工检修每次解开法兰。五年后第一次停工， 4 以后每 1520 年。十年后第一次停工， 4 以后每 15 年。十年后第一次停工， 4 以后每 15 年。五年后第一次停工， 4 以后每 5 年。十年后第一次停工， 4 以后每 15 年。VT/PTPTWFMT 和 SWUTPTSWUTVT/PTWFMT 和 SWUT产品空冷器管束 第一次停工且依据检查结果五年内或少于五年，然后依据检查结果每 10 年或少于 10 年。管端采用 Boroscope；管子采用 IRIS UT 或 Eddy current，检测 10的管子。高压换热器密封 每次管束拉
4、出后 VT：检测密封丝扣有否磨损。管道不停工检查产品空冷器进口和出口管道注水管线酸性水碳钢管道第一次停工且然后依据检查结果每五年或更短如 API 570 中所推荐。对于 RT 闪蒸和湍动区每两年。UT：寻找湍动区：弯头，三通和热电偶等。UT：检查从汽提塔至管嘴；寻找湍动区。UT：寻找湍动区：弯头，三通和热电偶等。321 SS 型管道支管连接从 CHPS 至 CLPS 凝水的管道首次催化剂运行期间：如果操作温度长时间上升。每年寻找弯曲，高应力区。对照 API 941 曲线测量 CS管道的金属温度。UT：UT：寻找湍动区：弯头，三通和热电偶等。3注解：1. 以下的术语用于表：VT: 可视性的测试。
5、WFMT: 湿法荧光电磁微粒检测是一种特殊的用于容器和塔焊缝附近细小表面裂纹的灵敏检测技术。该技术推荐用于那些和“湿硫化氢”或胺液接触，从而容易引起应力腐蚀的容器。PT：染料渗透试验，是一种灵敏度较低的方法，经常用于如 347，321，或 304L 等型号的奥氏体不锈钢，发现其中的应力腐蚀裂纹。SWUT: 剪切超声波试验，用于器壁表面和内部裂纹的测试；能用来对 65以下操作的容器进行不停工的测试。SWUT 经常用于测定已预先用 WFMT 检测过的较大裂纹的长度和深度。反应器的 SWUT 应当用已经在雪佛隆的反应器说明书中叙述过的校正方法来操作。Eddy Current：另一种空冷器管束的检查技
6、术，它在表观上和方法上与管端的 IRIS UT 类似，但是它用涡流来测量管子的厚度。在 IRIS UT 之前作为拍摄工具使用。该技术的使用必须熟悉数据翻译的技术。IRIS UT：用于测量空冷器管子的厚度，将这种超声装置插入管子端处并且转动，依靠它几乎能测量整个管子的内径。使用这种技术时必须要熟悉数据翻译的技术。Boroscope：一种与检测器连接的光学纤维装置，用来作小空间的可视检查。该装置特别适用于空冷器（尤其是产品空气冷却器）管端堵头处的检查。另一个用途是检查反应器支撑锥体筛网。2. 下面的 API 和 NACE 文件通常作为用来确定管道和设备检测频次的一般准则。这些文件还包括了一些有用的
7、信息，如关于炼厂中趋向于有高腐蚀风险的区域和有时可能会被忽略的地方，如管道的死角和注入点。API 510： “压力容器检测规程维护检查，分级，检修，和替换”API 510 包括确定压力容器退役厚度的规定，包括定点的腐蚀如形成坑和槽等。API 570： “压力容器检测规程检测，检修，改进和在用管道系统的重新分级”，包括确定管道检测时间间隔和根据腐蚀的严重程度进行管道等级划分的具体规定。API 572： “压力容器的检测” ，是使检查员懂得炼厂设备检查和降级方式的一般规定。NACE Recommeded Practice RP029696：“关于处于湿硫化氢环境中的石油炼制工厂容器既有裂纹的检查，
8、修复和减轻的规程。 ”3. 将 NACE 关于湿硫化氢的推荐条例作为一个规程。4. 雪佛隆炼油厂有时候根据装置停工和开工的频次调整他们检测反应器零部件的频次。为了估计当量年因子，有些用户采用了他们的下述资料： 两个开工停工循环相当于一年的正常操作。 一次非正常事故停车相当于三年的正常操作。 在低于 427和 141kg/cm2（800和 2000psig）的条件下操作一年相当于 0.6 年的4正常操作。图号 BA230302：关于异构裂化装置（ SSRS 工艺）建设材料的一般说明西太平洋石油化工有限公司大连，中国目 录 表页次GN1. 缩写GN2. 高温下的氢侵蚀GN3. 高温下的氢气硫化氢腐
9、蚀GN4. 高温下的硫化氢腐蚀GN5. 环烷酸腐蚀GN6. 粒间腐蚀和亚硫酰 SCCGN7. 氯化物应力腐蚀断裂GN8. 湿硫化氢断裂GN9. 氢气起泡和氢气诱导断裂GN10. 二硫化铵腐蚀GN11. 高压氢操作条件GN12. 不锈钢和高合金材料GN13. 阀门材料GN14. 腐蚀允许裕量GN15. 复合和覆盖焊GN16. 铬钼钢的加工制造GN17. 焊接后的热处理规程GN18. 回火脆变GN19. 氢气脱除GN20. 管道材料断裂GN21. 异种金属的焊缝GN22. 大气中不锈钢的保护GN23. 加热炉蒸汽管5GN1. 缩写本文件全文采用如下缩写：CI 铸铁CS 碳钢CS（ HIC） 碳钢经
10、过改质，以改进其抵抗氢气诱导断裂的能力SS 不锈钢12Cr 普通马氏体和低合金不锈钢（型号 410，410s 和相当于铸钢的钢材）188 普通奥氏体不锈钢（型号 304，316，321，347 等）c.a. 允许腐蚀裕量pp 分压ppmw 以重量计的百万分之几ppbw 以重量计的十亿分之几PWHT 焊接后热处理THS 热稳定ga. 伯明翰线规；最小壁厚当量汇总如下：10ga.0.134 in.（3.40mm） 16ga.0.065 in.（1.65mm）12ga.0.109 in.（2.77mm） 18ga.0.049 in.（1.25mm）14ga.0.083 in.（2.11mm） 20g
11、a.0.035 in.（0.89mm）GN2. 高温氢侵蚀在这些使用场合，材料的选择应满足抵制高温氢侵蚀的要求。材料选择是建立在耐氢曲线，API 刊物 941，第五版，第一次增补（1999 年 4 月）基础上的。雪佛隆德士古的条例中将最高操作条件限制在比适用的耐氢曲线低 50psia（0.17MpaA ）氢分压和50（28）的范围。我们不推荐将 C1/2Mo 用于高温氢气运行的新建装置。GN3. 高温氢气硫化氢腐蚀 在这些使用场合，材料的选择应满足抵制高温氢气硫化氢腐蚀的要求并将系统中的腐蚀产物降至最少。雪佛隆德士古采用腐蚀专利实验数据以确定合适的结构材料，并预计腐蚀速率。GN4. 高温硫化氢
12、腐蚀在这些场合，材料的选择应满足抵制高温硫化氢腐蚀的要求（有 H2 存在时）并将系统中的腐蚀产物降至最少。雪佛隆德士古采用腐蚀的专利实验数据和工业数据，如改进的 McComony 曲线以确定合适的结构材料，并预计腐蚀速率。GN5. 环烷酸腐蚀用于高温和粗进料的管道和设备的材料选择，应满足抵制环烷酸腐蚀的要求并将系统6中的腐蚀产物降至最少。 （在反应器中环烷酸会分解，所以下游设备不必考虑该问题） 。粗进料中环烷酸浓度用中和值（neut.no.）表示，它可用 ASTM 试验方法的 D664 或D974 来测定。雪佛隆德士古采用腐蚀的专利实验数据和公开发表的数据，如雪佛隆德士古的 R.L.Piehl
13、 发表的数据以确定合适的结构材料，并预计腐蚀速率。GN6 粒间腐蚀和亚硫酰 SCC雪佛隆德士古和其它炼油厂已经具有将普通碳和低碳的 188 不锈钢用于高于 700（371）的高温 H2H 2S 系统的反面经验。由于湿法脱硫装置中硫的衍生酸类（亚硫酰）的作用，发生粒间和应力腐蚀断裂。因此，我们采用化学稳定性好的材料（型号321 和 347） ，因为他们具有较高的抗敏感性能和较高的设计应力。Samans 在 NACE 和雪佛隆德士古的 R. L. Piehl 在 API 会议上报告的实验室研究结果表明型号 347 的不锈钢的抗敏感性能和机械性能比型号 321 的不锈钢强。因此，不管在加工制作还是在
14、运行操作中，我们都采用型号 347 的不锈钢于运行系统中，以满足苛刻的抗敏感性能要求。但是对于管束和管道，我们相信，在加工制作时只要在敏感温度下停留的时间足够短，那么采用型号 321 的不锈钢也是合理的。通常型号 321 的不锈钢比较价廉，且焊接和热处理的问题可能也不那么突出。如果器壁厚度小于 0.75 英寸，347 不锈钢可以作为代用材料。347 不锈钢的焊接材料对于 321 和 347 不锈钢基材都适用。对于操作温度高于 850（454）的情况，321 和 347 不锈钢也会敏化。雪佛隆德士古推荐对加热炉管（和其它一些在 850（454）下操作的不锈钢设备）进行热稳定处理，以防止发生敏化。
15、热稳定处理包括焊接完成以后，设备整体加热至 1650（899）并保持四小时。GN7 氯化物应力腐蚀断裂如果不采取适当的预防措施，不锈钢在运行系统中容易遭受氯化物应力腐蚀断裂（CISCC）的破坏。推荐下面可以减缓此类问题发生的预防措施。 （见 GN22“大气中不锈钢的保护”一节的内容。 ）焊接后的热处理所有冷弯的 188 不锈钢都应在 15501650（843899）下作热处理，每英寸厚度 1 小时，对于防止氯化物应力腐蚀断裂（CISCC）至少需要 1 小时。导淋管线和低点工业运行的经验已经表明奥氏体不锈钢的导淋管线和低点处特别容易造成 CISCC。虽然 PWHT 降低了导淋管线发生 CISCC
16、 事故的可能性，但仍不能消除。所以雪佛隆德士古推荐导淋和低点处采用 625 合金，825 合金或 20Cb3 合金。7纯碱水溶液冲洗为了对 CISCC 起到补充防护作用，雪佛隆德士古推荐用 188 不锈钢制造的设备除以下例外都要用纯碱溶液 1 进行冲洗：a. 反应器： 雪佛隆德士古的规定没有涉及加氢工艺反应器的纯碱冲洗，因为 18 8 反应器衬里或堆焊层和内件仅考虑了开工条件下防止 CISCC 所需满足的条件（液态水和温度高于 150（66） ） 。然而我们认为本周期内发生 CISCC 的风险不大，因为当卸剂的时候，氯化物也从这些容器中移走了。我们遵循该规定已有许多年且无 SCC 事故的经验。
17、b. 加热炉： 甚至在可以冲洗的情况下雪佛隆德士古的规定也没有涉及加热炉的纯碱冲洗，因为纯碱溶液的残余在开工时可以造成炉管的应力腐蚀断裂。由于很难将纯碱溶液从加热炉管中彻底清除干净，所以雪佛隆德士古规定将炉管设计成立式的而炉子运行采用硫化氢含量低的燃料气，且为了在停工时避免应力腐蚀断裂的发生需要采取如下的预防措施： 如果没有进入炉膛的人孔，停工时将炉管的温度保持在水的露点以上。 如果无论什么原因炉管温度必须低于水的露点时，需用保持正压氮气流（氮封）的方法保护炉管内部。如果炉管内部必须对空气开放，而加入炉管的纯碱可以全部排尽，则可以用纯碱溶液冲洗。因为炉子采用了低硫化氢含量的燃料气，不需要对炉管
18、外表面采取保护措施。c. 异构脱蜡装置： 雪佛隆德士古通常不推荐对异构脱蜡装置进行纯碱冲洗，因为这样的装置污染水平很低。纯碱冲洗工作必须在蒸汽、空气或水进入系统前完成。溶液必须在 100120（3849）温度下循环 2 小时以上。纯碱溶液洗涤液除去氯化物沉积并保留下一层高 PH 值的液膜（在 PH 值高的环境中 CISCC 可能较少产生） 。溶液中的硝酸钠是CISCC 专门的抑制剂。关于纯碱冲洗的操作程序进一步详述于 NACE 推荐的规定RP0170 中的 3.0 章。GN8 湿 H2S 断裂为了防止硫化物的应力断裂（SSC） ，屈服强度大于 90ksi（6，300kg/cm 2）或硬度大于H
19、RC22 的材料必须避免在湿的硫化氢环境中使用（硫化氢浓度高于约 50ppmw） 。如果一定需要较大的硬度时，可以采用诸如急剧淬火的 SS（不锈钢）和可淬火的镍合金。NACE 标准 MR0103 可以用来作为使用这些材料要求的准则。雪佛隆德士古还推荐如下的 NACE 标准 RP0472，它将碳钢焊接的硬度限制在 200Brinell（布氏） 。参阅8GN21 关于湿硫化氢运转环境中异种材料焊接的限制。1 2wt%碳酸钠，0.5wt硝酸钠和 0.2wt湿润剂9雪佛隆德士古推荐，对于湿硫化氢（硫化氢浓度大于约 50ppmw）运转环境中的CS（碳钢）容器，所有焊缝都要做 PWHT，所有冷加工零部件都
20、要做热处理以防止硫化氢的应力断裂（SSC）和增强对应力定向氢诱导断裂的抵抗能力。按照 ASME 第章第 1 节的表格 UCS56 的要求，PWHT 和热处理是在 11001200（593650）下保持每英寸（25mm ）厚度一小时（至少一小时） 。GN-9 氢气起泡和氢诱导断裂用于压力容器的碳钢结构材料在某些酸性介质的运转环境中容易发生氢气起泡和氢诱导断裂（HIC） 。HIC（也称 stepwise 断裂）是发生在如焊接高温影响区（ HAZs）等高应力部位的氢气泡的直接连接。氢气起泡和 HIC 均会对 HAZ 硬度低于 HRC 22（发生硫化物应力断裂的低限）的碳钢发生化学侵蚀。但是，在碳钢管
21、道中发生氢气起泡和 HIC 的情况很罕见。所以至今，雪佛隆尚未对管道材料作出特别的金属学要求的规定。对于需要考虑氢气起泡和 HIC 的强酸性介质的运转环境，我们推荐按照GN15 采用用 188 不锈钢作衬里和堆焊的碳钢。对其它需要考虑氢气起泡和 HIC 的酸性介质的运转环境，我们推荐 SA516 和下述附加的要求： 钢材要按正火或急冷和回火处理条件处理。 钢材要遵循如下的化学成份限制：碳当量（CE）0.43 max，其中 CEC + Mn + （Cu + Ni）/615 + （Cr + Mo + V）/5Cb（ Nb） + V 0.02 wt.max 所有焊缝和冷加工零部件要至少在 1130（
22、610）下进行 PWHT.焊接后热处理之后，所有内部焊缝要喷沙磨光，并按照 ASME 第章第 7 款对焊缝每一边至少一英寸作湿法荧光电磁微粒测试（WFMT） 。采用 ASME 第章第 1 节的验收标准，附录 6。确定施工图材料表时，在进行上面指定的 PWHT 和 WFMT 之后要按照雪佛隆德士古的说明书 EG5014 进行容器的刷漆。GN-10 二硫化铵腐蚀10需要在反应产物冷却器的上游位置注水以防止水溶性的二硫化铵盐的堵塞。注入的水量必须足以为冷却器入口提供 100的饱和汽相水加上 25的液相水。注入的水量还要要根据冷高压分离器酸性水中二硫化铵的设计量而定。汽提后的酸性水是优先的冲洗水源。减
23、压塔顶的水不能采用，因为其中的氧，而常压塔顶的水 PH 值太低。下面对注入水质量的要求必须严格地坚持：注水质量O2 15PPM， 010ppm 最好PH 8-10Fe 1PPM， 0.2ppm 最好H2S 1000ppm， 100ppm 最好，最小50ppmNH3 1000ppm， 100ppm 最好Cl 50ppm， 10ppm 最好Ca 3ppmCN 检测不出酚 最好无总固体悬浮物（TSS）最好无这些限制条件中，对于采用多硫化物的系统来说氧含量是最重要的，因为它能导致多方面的负面作用：大大加速腐蚀，严重污染，多硫化物分解，和元素硫的堵塞） 。注意到大多数炼油厂能够容易地保持注入水中的氧含量
24、在 515ppbw 范围内。但是部分地方还必须在它们的注入水中加入除氧剂才能满足氧含量的限制。对于某些加氢处理装置，雪佛隆德士古推荐注入多硫化物以使氰化物中和。对于这样一些装置注入水中多硫化物的最小浓度必须为 1050ppbw ，或者为使实际所含氰化物反应掉的所需化学计量值的 5 倍（加入量译者注） ，取其中较大者。 （“注入水中1050ppmw 的多硫化物”通常是加氢处理装置的决定因素；然而对酸性水中氰化物的含量必须进行检测，以作验证。雪佛隆德士古也偶然发生过注水处下游的反应器流出物冷却器碳钢管严重腐蚀的情况。我们也曾发生过类似连接的 CS 管道湍流区域（如控制阀的大小头，弯头和三通等）腐蚀
25、的情况。另一个问题一直在管道死角和流体主体流速低于 10ft/s（3.05m/s ）的管道底部发生。这种腐蚀来自二硫化铵水溶液且强烈地与流体流动速度有关，与反应器流出物中 NH3 和 H2S 的浓度一样重要。所以雪佛隆德士古推荐运转系统中注水处下游的 CS 管束和 CS 管道的主体流速设计在10 至 20 ft/s（3.05 至 6.10m/s） 。对管道的所有部位包括控制阀近处的大小头的流速作校核以确保不超越最大限制范围是很重要的。15 至 20 ft/s（4.57 至 6.10m/s）的流速是可以接受的，然而设计流速定在 15ft/s（4.57m/s）可以为循环气流量的提升提供更大的灵活性
26、。反应器流出物冷却器的进出口必须依靠每个弯处和分支之间保持足够的长度来取得完全的平衡（具体的细节参阅图 RC960360 或 960361）以保证所有换热器的凝水和抑制剂的流速和分布相等。采用大半径的弯头，要避免管道上出现死点。对于11UNS S32205 的合金系统，1030ft/s （3.059.1m/s ）的流速是可以接受的，但是推荐的设计流速是 25 ft/s（7.6m/s） 。对于 UNS N08825 的合金系统，1050ft/s（3.0515.2m/s）是可以接受的，而推荐的设计流速为 40 ft/s（12.2m/s ） 。对于 UNS S30403 的合金系统，1030ft/s
27、 （3.059.1m/s ）是可以接受的，而推荐的设计流速为 25 ft/s（7.6m/s） 。另外，UNS S30403 合金系统的温度不要超过 55（135） 。GN11 高压氢气运转系统氢气运转系统的条件为系统中流体含有高于 100（0.34MA）的氢分压和流体总压高于 300(1.03MA)。雪佛隆德士古氢气运转系统的条件如下：碳钢：1. 采用的无缝钢管直径上至和包括 16 英寸（405） 。对于管径大于 16 英寸（405）的，采用 A672 型 60、65 或 70 级 42 类的材料。2. 所有焊缝必须 100做射线探伤。3. 每一炉大于 1.0（25）的厚壁钢材都需要做一组 C
28、VN 冲击试验。+32（0）时每组 3 个试样的冲击能量平均值必须大于 13（18 焦耳） ，最小值为10（14 焦耳） 。CM钢 ：1. 需采用无缝钢管。2. 壁厚 3/8（9.5）及更厚的材料必须用 进行正火和回火处理，但不能用 。3. 所有焊缝必须 100做射线探伤。4. 所有焊缝，包括承插焊和密封焊必须做 PWHT 处理。5. 每一炉大于 1.0（25）的厚壁钢材都需要做一组 CVN 冲击试验。+32（0）时每组 3 个试样的冲击能量平均值必须大于 13（18 焦耳） ，最小值为 10（14 焦耳） 。188 不锈钢：1. 焊接钢管和零件都可以采用此材料，但必须作溶液退火处理。2. 所
29、有纵向和横向的焊缝都必须作 100的射线探伤。3. 必须测定焊渣中正铁酸盐的含量。正铁酸盐值（FN）不小于 3且不大于 10是焊接后热处理和高温下运转时避免（）相脆化的必要条件。FN 可以用正铁酸盐测定仪（F ）来测定或用S或 D图进行计算（如进行 FCAW 焊接则必须用D图进行计算） 。焊接后热处理进行之前必须作正铁酸盐测定仪的测定。双向不锈钢：121. 管道必须遵守雪佛隆德士古规定 EG-5011 的要求， “辅助材料和双向不锈钢的制造要求” 。另外，其制造必须得到公司的批准。批准的根据如下：. 一个提交给公司的制造商经验汇总表。. 公司对制造商提交的焊接样品的检查。包括显微硬度和显微结构
30、的检查。2. 注意，只有采用有填充金属的焊接时，管道和零件才能焊接，即自体焊接是不允许的。所有长缝焊接包括任何焊接的修复完成后，都要按照 A-790 的规定进行热处理，接着用水急冷。3. 所有纵向和横向的焊缝必须进行 100的射线探伤。825 合金1. 管道必须遵守雪佛隆德士古规定 EG-5013 的要求， “辅助材料和 825 合金的制造要求” 。2. 所有纵向和横向的焊缝必须进行 100的射线探伤。GN-12 不锈钢和高合金材料1. 18-8 不锈钢的焊接件必须是低碳级的（304L 或 316L）或稳定级的（321 或 347） 。当确定 304L 时，如果 321 或 347 更为经济也
31、可以采用。普通级的（ 304 或 316）只能用于没有焊接的部件，它不能用于温度高于 700（371）的场合。温度高于700（371）的连续运转场合必须用稳定级的（321 或 347）材质（见 GN-6） 。2. 12C不锈钢焊接件必须为 410S 型。12C 无焊接件可以为 410 型。3. 对于 18-8 不锈钢换热管，雪佛隆德士古采用经过超声或涡流试验和水压试验的ASTM A249 焊接管。4. 对于 18-8 不锈钢炉管，雪佛隆德士古仅采用无缝管。5. 对于 18-8 不锈钢管管道，雪佛隆德士古认为可以采用焊接管。对于 ANSI 150法兰等级或更低的管道，其纵向焊缝需做极少量的点射线
32、探伤。 （对于高压反应器系统管道上的焊缝我们按 GN-11 的说明要求做 100射线探伤） 。6. 所有 18-8 不锈钢焊接的正铁酸盐含量必须限制在 3至 10之内，以免在焊接后热处理和高温运转中引起西格马（）相脆化。正铁酸盐的含量可以从S或 D图测定（如果进行 FCAW，则一定要用D图） ，湿化学物的分析和测定用正铁酸盐测定仪。在做焊接后热处理之前必须完成正铁酸盐的测定。13 在指定采用 18-8 不锈钢且不允许有微量热膨胀的场合，可能会产生强大的应力，例如，在有些高压系统的设计中采用了 825 型合金或 625 型合金，而设计温度又不超过 850（454） 。温度直到 650（343）和
33、 H2S 分压直到100（0.34MpaA）以及温度直到 750（399）的和 H2S 分压直到0.1（0.00034Mpa A）的条件下，可以采用 600 合金。GN-13 阀门材料1. 一般来说，阀体必须采用与管道相同的材质。有一个例外是，对于 321 材质的管道，所采用铸钢阀体必须是 347 不锈钢。2. 阀芯与阀杆，阀座有关。3. 18-8 不锈钢的焊接阀芯必须采用低碳的（304L 或 316L）或更好是稳定级的（321或 347）材质。普通碳等级的（304 或 316）只能用作无焊接的部件，使用介质的温度不能超过 700（371） 。温度高于 700（371）的连续运转场合必须用稳定
34、级的（321 或 347）材质（见 GN-6） 。4. 不论在任何运行条件下，18-8 不锈钢阀芯都可以用 12C（410 或 410S）不锈钢阀芯代替。5. 纯钨铬钴合金阀芯可以采用，而且无论在什么运行系统中都可优先用来代替 18-8不锈钢阀芯。6. 当指定采用 18-8 不锈钢阀芯时，其替代材质也可以采用。阀门制造商提供象沉淀硬化不锈钢，钴合金，镍合金此类的高强度材质，它们也可以采用或实际已在运转系统中选用。比如，Rockwell Edwards Y 型截止阀的标准使用材质包括一个ASTM A-638 660 级的阀杆和一个沉淀硬化材质的阀座。Orbit Valve 公司的标准使用材质为一
35、个 ASTM A-638 660 级的阀杆和阀杆销钉。虽然可以列举所有 18-8 等级可采用的阀芯材质，但是下面的规则必须要遵守：碳钢阀体：当指定采用 18-8 不锈钢阀芯而阀体为碳钢时，通常需要它具有能抵制湿 H2S 断裂的能力（见 GN-8） 。一般来说，任意一种能满足 NACE 标准 MR013 要求的材质都可以采用，但铜合金和镍铜合金必须除外，由于它们抗 H2S 和 NH3 腐蚀的能力很弱。18-8 不锈钢阀体：当指定采用 18-8 不锈钢阀芯而阀体也为 18-8 不锈钢时，通常需要它具有能抵制 H2-H2S 高温腐蚀的能力（见 GN-3） 。另外，它必须满足 NACE 标准 MR01
36、3 装置停工时对硫化物 SCC 抵抗能力的要求。一些规则和通常采用的材质汇总如下：14a. 如 400 合金此类的镍合金和电解镀镍必须避免采用，因为其抵制 H2-H2S 高温腐蚀的能力差。温度直到 650（343）和 H2S 分压直到100psia（0.34MpaA ）以及温度直到 750（399）的和 H2S 分压直到0.1psia（0.00034Mpa A）的条件下，可以采用 600 合金。b. 必须避免采用铜合金，由于它们抗 H2S 和 NH3 腐蚀的能力很弱。c. 当指定采用 18-8 不锈钢时，低合金钢或马氏体不锈钢，即 400 系列不锈钢，不能采用。d. Cr 含量大于 18的钴合
37、金可以采用。 （纯钨铬钴合金 1 和 6 是常用材质。 ）e. 铬含量大于 13的奥氏体沉淀硬化不锈钢可以采用，但是必须满足 NACE MR0103 的硬度要求。 （ASTM A638 660 级（HRC 的最大值为 35）是常用材质。f. 象 17-4PH，17-7PH 和 AM-350 此类的马氏体和半奥氏体沉淀硬化不锈钢不被推荐用于高温运转系统。这些材料在长期处于 550（290）至 900（480）温度的运转环境中后会因马氏体回火脆化而损失延展性和冲击韧性。7. 当 18-8 不锈钢阀芯指定用于湿 H2S 环境抗硫化物应力腐蚀断裂时，按照 NACE 标准 MR0103 进行热处理达到最
38、大硬度 HRC 22 的 12Cr 不锈钢阀芯也可采纳作为代用品。然而，雪佛隆德士古的经验已经显示，带“NACE 核准”的 12Cr 不锈钢阀芯的阀门，其价格和带 18-8 不锈钢阀芯的阀门相同。18-8 不锈钢的抗腐蚀性能比 12r 好。采用 18-8 不锈钢阀芯的好处在于建设时期可以避免需将“NACE 核准”的 12Cr 不锈钢阀芯与标准的 12Cr 不锈钢阀芯分开的麻烦。为了这个原因，雪佛隆德士古的经验做法是在运转系统中采用阀芯材质为 18-8 不锈钢的阀门。GN-14. 腐蚀裕量除非用户向雪佛隆德士古提出了不同的估计寿命，材料的腐蚀裕量 2 根据下列规则选定：厚壁反应器和容器 腐蚀裕量
39、（C.A.）满足 30 年设计寿命，但不小于 1/8（3mm ） 。对于复合或覆盖焊的情况请见 GN-15。碳钢和低合金钢的塔，容器，和换 腐蚀裕量（C.A.）满足 30 年设计寿命，但不热器外壳（包括不可拆卸的内件） 小于 1/8（3mm） ，复合或覆盖焊的情况除外。这两种情况请见 GN-15。加热炉管 腐蚀裕量（C.A.）满足 10 年设计寿命，但对15于碳钢直到 C-1/2Mo 不小于 0.125（3mm） ，对于低合金钢直到 5Cr-1/2Mo 不小于0.10（0.25mm） ，对于 7Cr-1/2Mo 直到不锈钢（SS）不低于 0.05（ 1.3mm） 。2 所有腐蚀裕量都为总的裕量
40、，即所指的裕量不管是仅一面发生腐蚀还是发生在两面都发生16工艺管道，不可拆卸容器内件和 对于碳钢腐蚀裕量满足 10 年设计寿命，但不不重要的设备 小于 1/16（1.5mm） 。对于合金钢和不锈钢腐蚀裕量满足 15 年设计寿命，但对于合金钢不小于 1/16（1.5mm ）而对于不锈钢不小于 0.03（0.75mm） 。不锈钢制造的换热器管束 腐蚀裕量满足 10 年设计寿命，高压进料/流出物换热器除外，为 20 年寿命。不小于 16ga. 厚度。不锈钢和合金钢制造的换热器管束 腐蚀裕量满足 5 年设计寿命，但对于3/4（19mm）的碳钢管不小于 14ga.厚度（冷却水为 12ga.） ，对于 1
41、（25mm ）的碳钢管不小于 ga.,对于合金钢管不小于 16ga.。GN-15 复合和覆盖焊复合和覆盖焊的厚度条件是根据要求的设计寿命由 GN-14 用预估的复合或覆盖焊材料的腐蚀速率推算得到的。基材没有腐蚀裕量的要求，并在计算设备设计应力时不能计入复合和覆盖焊的厚度。雪佛隆德士古的习惯做法是除复合管板外，设定最小的复合厚度 0.10 英寸（0.25mm）以避免加工制作的问题；然后再设定最小复合厚度3/8（在隔板槽处测量得到） 。为了确保覆盖层内耐腐蚀化学覆盖层在 0.10 英寸（2.5mm）以上，雪佛隆德士古的习惯做法是指定最小覆盖焊厚度为 0.125 英寸（3mm） 。如果选择复合板来代
42、替覆盖焊，雪佛隆德士古要求供应商是象 JSW 或 USINOR 那样被批准的卖主。供应商必须以符合雪佛隆德士古规范 EG-1322 的超声测试证明复合层与基材完全贴合。衬里贴合不良是不允许的，除了那些要求完全贴合的复合是不切合实际的特殊部位（如防磨板） 。复合板上的所有接头必须用合适的填充金属进行覆盖焊，考虑到焊接稀释的作用，最后焊接粘附金属的合金成份与复合层成份能够相似。对于 321 或 347 型的不锈钢复合层，雪佛隆德士古的习惯做法是用 309L 型不锈钢填充金属焊接一遍，再焊接一遍产生 0.10 英寸（2.5mm）以上的符合 347 型不锈钢化学成份的材料。奥氏体不锈钢的复合板需要作测
43、试证明它们没有敏化。至少取四个位置依据 ASTM A262 Practce A 用金属表面显微照片测试。这些位置要能代表不同的复合板，除非最大的复合板数小于 4。在这种情况下，每块板至少做一次测试。没有通过 Practice A 的复合板不能采用。GN-16 铬钼钢的加工制作17厚壁反应器的制作请参阅容器规范。对于其它 Cr-Mo 钢设备，雪佛隆德士古规定了最小的预热温度范围，按不同的合金从 300 至 450（150 至 232） ，焊接过程中保持该温度。我们还要指出这些材料在加工后必须作彻底的 PWHT（焊后热处理） 。Cr-Mo 钢焊接的的 PWHT 必须在 13001400（70476
44、0） ，除了厚度 4 英寸（100mm）或更大的设备，每英寸厚度热处理 1 小时，最少时间为 2 小时。对于厚度 4 英寸（100mm）或更大的设备，除在相应标准中的要求之外还有如下的 PWHT 要求：材质 PWHT 温度 PWHT 时间1-1/4Cr-1/2Mo 690-700（12751295） 至少 6 小时2-1/4Cr-1Mo 1250-1300（677-704 ） 至少 6 小时（其它材料的预热和 PWHT 具体要求请见雪佛隆德士古的相应规定。 ）对于 2Cr 和更高的合金钢，雪佛隆德士古进一步指出预热温度必须继续维持直到全部焊接完成和全部焊缝做完 PWHT 为止。 （这是为了防止
45、由焊接时材料所吸收的氢气造成的非调和材料的室温断裂。 ）作为预加热和直接 PWHT 的接替工序，有时我们在使金属冷却到预热温度之前采取一种在 1100-1200（594-649）下进行的中间 PWHT。 （具体细节见雪佛隆德士古的规范。 ）然后材料仍必须作完全的 PWHT。需要注意的是许多制造商倾向于采取在 500-600（260-316）下进行低温中间退火的工序。这个工序的实施必须只有在做了十分仔细的检查之后和只有在高级的制造车间中进行。为了取得可靠的焊接，雪佛隆德士古建议仔细为这些材质挑选填充材料。我们规定焊接金属的化学成份必须在锻造材料指定的成份范围之内（碳含量较低的可以除外） 。雪佛隆
46、德士古要求用焊接金属抽样检验的方法检验焊接物的化学成份。我们进一步指出焊缝的强度必须与金属基材的强度能有合理和良好的匹配。许多这样的焊缝其强度会变得比基材金属的强度高。我们相信这种情况对于要求高的设备来说是不希望的。完美的焊缝（PWHT 之后）不应该超过 215 Brinellde 宏观硬度。雪佛隆德士古一再放松对高强度 ASME 规范 2 级材料的这一硬度限制至 225Brinell，以允许对未经回火的低于最低需求拉伸强度的材料作进一步的热处理。GN-17 焊接后热处理规定1. 仅用于控制与环境有关的应力断裂的 PWHT 显示于 MSD（材质选择图）上，即H 2S 断裂和胺液应力断裂。按相应
47、规范需要做的 PWHT 未显示于 MSD 图中。设备需要 PWHTD 的还有如下原因。2. 所有 Cr-Mo 钢的焊接必须如 GN-16 中规定的那样做 PWHT。183. 所有 18-8 不锈钢的冷弯都必须在与如上所列的 PWHT 相同的条件进行应力释放热处理。4. 所有碳钢 3、低合金钢 2、奥氏体钢 4、400 合金和铜合金制造的 U-型管换热器管束和冷压成型封头和过渡段都必须做应力释放热处理，而不论其工艺流体和操作温度如何。由钛、高镍合金、铁素体和双向不锈钢制造的管子仅在用户要求时才做应力释放处理。作为例外，825 合金的 U-型管换热器管束当它们用于蒸汽发生器的情况时，应该做应力释放
48、。5. 所有用于 MEA 和 DEA 系统的碳钢容器和主要设备必须做 PWHT，且冷加工成型的部件必须在与 PWHT 相同的条件下做热处理，而不管其操作温度如何。雪佛隆德士古不推荐如同有些规定中许可的那样在较低的 PWHT 温度下做较长时间的PWHT。MEA 系统中的所有碳钢管道焊接（不管其操作温度如何） ，和操作温度在100（38）以上的 DEA 系统中管子的对焊焊接都必须做 PWHT。3 如果要将碳钢加热到 12001300（650704） ，则局部快速电阻热处理可以用于 U-管束的热处理Cr-Mo 钢必须加热到至少比在 SA-213 中对特殊材料规定的最低回火温度高 100Cr-Mo 钢最低热处理温度可以取 SA-213 中对特殊材料规定的最低回火温度4 除 304L，321 和 347 不锈钢之外，奥氏体局部快速电阻热处理是被禁止的304L，321 和 347 不锈钢的局部电阻热处理要在 200025（109315）下
