1、钢结构设计计算书姓 名： 班 级： 学 号： 指导教师： 1一、设计资料：1.结构形式: 某厂房总长度 108m，跨度为 24m，纵向柱距 6m，厂房建筑采用封闭结合。采用钢筋混凝土柱,梯形钢屋架，柱的混凝土强度等级为 C30，上柱截面 400mm400mm，屋面坡度 i=1/10。地区计算温度高于-20 0C，无侵蚀性介质，地震设防烈度为 8 度，屋架下弦标高为 18m；厂房内桥式吊车为 2 台50/10t（中级工作制） ，锻锤为 2 台 5t。2. 屋架形式及荷载:屋架形式、几何尺寸及内力系数（节点荷载 P=1.0 作用下杆件的内力）如附图所示。屋架采用的钢材为 Q345A 钢，焊条为 E
2、50 型。3.屋盖结构及荷载标准值（水平投影面计）无檩体系：采用 1.56.0m 预应力混凝土屋面板，屋架铰支于钢筋混凝土柱上。荷载： 屋架及支撑自重：按经验公式 q=0.12+0.011L，L 为屋架跨度，以 m 为单位，q 为屋架及支撑自重，以可 kN/m2为单位； 屋面活荷载：施工活荷载标准值为 0.7kN/m2，雪荷载的基本雪压标准值为 S0=0.35kN/m2，施工活荷载与雪荷载不同时考虑，而是取两者的较大值。积灰荷载标准值：0.5kN/m 2。 屋面各构造层的荷载标 准值：三毡四油（上铺绿豆砂）防水层 0.40kN/m 2水泥砂浆找平层 0.50kN/m 2保温层 0.80kN/m
3、 2一毡二油隔气层 0.05kN/m 2水泥砂浆找平层 0.40kN/m 2预应力混凝土屋面板 1.50kN/m 2 桁架计算跨度：m024.1523.7l2跨中及端部高度：桁架的中间高度： m3.490h在 23.7m 的两端高度： m25在 30m 轴线处的端部高度： m01.桁架跨中起拱 50mm二、结构形式与布置图：桁架形式及几何尺寸如图 1 所示：图 1 桁架形式及几何尺寸桁架支撑布置图如图 2 所示：3图 243、荷载计算1、荷载计算：屋面活荷载与雪荷载不会同时出现，从资料可知屋面活荷载大于雪荷载，故取屋面活荷载计算。沿屋面斜面分布的永久荷载应乘以 换算为沿水平投影面分布的荷载。桁
4、架沿水21/cos01/.05平投影面积分布的自重（包括支撑）按经验公式（ 支撑）2.1WP计算，跨度单位 m。永久荷载标准值：三毡四油（上铺绿豆砂）防水层 1.0050.4 kN/m 2=0.402kN/m2水泥砂浆找平层 1.0050.5 kN/m 2=0.503kN/m2保温层 1.0050.8 kN/m 2=0.804kN/m2一毡二油隔气层 1.0050.05 kN/m 2=0.050kN/m2水泥砂浆找平层 1.0050.4 kN/m 2=0.402kN/m2预应力混凝土屋面板 1.0051.5 kN/m 2=1.508 kN/m2桁架和支撑自重 0.12 KN/m2+0.011
5、24 kN/m2=0.384 kN/m2总计：4.053kN/m 2可变荷载标准值：屋面活荷载 0.7kN/m 2积灰荷载 0.5kN/m 2 2、荷载组合：设计桁架时，应考虑以下三种荷载组合：（1）全跨永久荷载+全跨可变荷载（按永久荷载为主控制的组合）全跨节点荷载设计值：F=（1.354.053kN/+1.4 0.70.7 kN/+1.40.90.5 kN/） 1.5m6m=61.09kN5(2)全跨永久荷载+半跨可变荷载全跨节点永久荷载设计值：对结构不利时：F1.1=1.354.053 kN/ 1.5m6m=49.24kN (按永久荷载为主的组合)F1.2=1.24.053 kN/ 1.5
6、m6m=43.77kN (按可变荷载为主的组合)对结构有利时：F1.3=1.04.053 kN/ 1.5m6m=36.48kN半跨节点可变荷载设计值：F2.1=1.4（0.7 0.7 kN/+0.9 0.5 kN/）1.5m6m=11.84kN (按永久荷载为主的组合)F2.2=1.4（0.7+0.9 0.5）kN/ 1.5m6m=14.49kN (按可变荷载为主的组合)(3)全跨桁架包括支撑+半跨屋面板自重+半跨屋面活荷载(按可变荷载为主的组合)全跨节点屋架自重设计值：对结构不利时：F3.1=1.20.384 kN/ 1.5m6m=4.15kN对结构有利时：F3.2=1.00.384 kN/
7、 1.5m6m=3.46kN半跨节点屋面板自重及活荷载设计值：F4=（1.21.5 kN/+1.4 0.7 kN/） 1.56=25.02kN（1）、（2）为使用阶段荷载情况，（3 ）为施工阶段荷载情况。单位力作用下的计算详图见图 3。6图3 单位力作用下计算详图四、内力计算由电算先解得F=1的桁架各杆件的内力系数（F=1作用于全跨、左半跨和右半跨）见图4。然后求出各种荷载情况下的内力进行组合，计算结果见表1.7（a）(b)图4 桁架各杆件的内力系数表 1 桁架杆件内力组合表 内力系数(F=1) 第二种组合 第三种组合杆件名称 全跨左半跨右半跨第一种组 合FF1，i +F2，i F1，i +F
8、2，i F3，i +F4F3，i +F4计算杆件内力/KNAB 0 0 0 0 0 0 0 0 0BC、CD-8.72 -6.25 -2.47-532.70 -532.70上弦DE、 EF -13.53 -9.04 -4.49 -826.55 -826.558FG、GH-15.26 -9.17 -6.09-932.23 -932.23HI -14.71 -7.38 -7.38 -898.63 -898.63ac 4.73 3.48 1.25 288.96 288.96ce 11.53 8.00 3.53 704.37 704.37eg 14.65 9.34 5.31 894.97 894.97
9、下弦gi 15.17 8.44 6.73 926.74 926.74aB -8.87 -6.53 -2.34 -541.87 -541.87Bc 6.88 4.76 2.12 420.30 420.30cD -5.44 -3.41 -2.03 -332.33 -332.33De 3.7 1.90 1.80 226.03 226.03eF -2.46 -0.71 -1.75-150.28 -129.54(F1，1 , F2,1)-141.85(F1，1 , F2,1)-27.97(F3，1 , F4)-53.99(F3，1 , F4)-150.28Fg 1.11 -0.45 1.5667.81
10、49.33(F1，1 , F2,1)73.36 (F1，1 , F2,1)-7.42 (F3，2 , F4)43.64 (F3，1 , F4)-7.4273.36gH 0.02 1.55 -1.531.22 23.33(F1，2, F2,2)-21.44(F1，3, F2,2)38.86(F3，1 , F4)-38.21(F3，2 , F4)-38.2138.86斜腹杆Hi -1.08 -2.47 1.39-65.98 -83.06(F1，2 , F2,2)-36.72 (F1，1 , F2,1)-66.28(F3，1 , F4)31.04(F3，2 , F4)-83.0631.04Aa -0
11、.50 -0.50 0 -30.55 -30.55Cc -1.00 -1.00 0 -61.09 -61.09Ee -1.00 -1.00 0 -61.09 -61.09Gg -1.00 -1.00 0 -61.09 -61.09竖杆Ii 1.94 0.97 0.97 118.51 118.51注：9F=61.09kN；F 1.1=49.24kN；F 1.2=43.77kN；F 1.3=36.48kN；F 2.1=11.84kN；F 2.2=14.49kN；F 3.1=4.15kN；F3.2=3.46kN；F 4=25.02kN。四、杆件设计1、上弦杆整个上弦杆采用等截面，按FG、GH杆之最大
12、设计内力设计。N=932.23 kN。 上弦杆计算长度：在桁架平面内，为节间轴线长度： cmlox8.150在桁架平面外，根据支撑布置和内力变化情况，取： cmloy 6.3018.152因为 ，故截面宜选用两个不等肢角钢，短肢相并(图5)。oxyl2腹杆最大内力N=541.87kN，查表9.6.4，节点板厚度选用12mm，支座节点板厚度用14mm。设=60，查附录4得 0.87需要截面积： 32292.176087/NNAmf需要回转半径：， cmliox51.260.1 cmlioy03.56.31根据需要的A、 、 查角钢型钢规格表(附录8)，选xiy2L1409010，A=4452 ，
13、 =2.56cm、 =6.85cm， b1/t=140/10=14,按所选角钢进行验算：2xiyi， 91.586.10cmilxo 30.64.0385oylcmi因为 .240/36./4/101 bltby所以 1503.5417.57527.3411 ttoyz满足允许长细比的要求。截面在x和y平面皆属b类，由于 ，只需求 。查附录得 。xyzx0.743x10，所选截面合适。32229.108./310/745xNNmNA图52、下弦杆整个下弦杆采用同一截面，按最大设计值计算: N926.74kgi计算长度： ,30cmlx185ylc所需净截面面积为：22389./1074.96c
14、mNfAn 选用2L140908。因为 ，故用不等肢角钢，短肢相并(图6)。xyl0A=36.08cm2 29.89cm2。.587,6.xyicmic0/1/8074.6250yl考虑下弦有221.5mm的栓孔削弱，下弦净截面面积： 2395.2368An所选取的截面满足要求。22297410.7/310/nNNmm11图63、端斜杆(aB杆)：杆件轴力： N=-541.87kN计算长度: 因为 ，故采用不等肢角钢，长肢相并，使 。选用角钢,5.230cmlyxyxl0 yxi2L1258010(图7)。A=39.42cm2, 。23.98,.39,/80/1xyicicbt截面刚度和稳定性
15、验算：，5.63.915098oxlcmi因为 202/.4/.483/.21ybtlb4220151097.9503.yzylt 因 ，只求 ：xyz76，所需截面合适。3222541.88.5/310/09yNNmNA 12图74、腹杆Hi:最大拉力： 31.04HiNk最大压力： 86i桁架平面内计算长度： cmllx 6.29378.0桁架平面外计算长度： cmy选用2L704（图8），A=11.14 ， =2.18cm、 =3.29cm，b/t=70/4=17.5,按所选角钢进行验算：2xiyi， 15067.138.69cilxo3702.4.9oylmi因为 0/17.58/53
16、/7.92ybtlb所以 满足允许长细比的要求。15086.104.014.24220 tlyyz截面在x和y平面皆属b类，由于 ，只需求 。xyzx查(附录4)轴心受力稳定系数表得 。0.312，所选截面合适。3 228.0618.97/0/4xNNmNAm13拉应力： 32221.047.86/310/nNNmA所选取的截面满足要求。图85、中竖杆(Ii杆)：杆件轴力：N Ii=118.51kN(拉)，计算长度: cmll 1.28739.00取 ，25需要截面面积为： 23.810.mfNAn需要的回转半径为：。0287.1.5lci查型钢表选用十字形截面L565（图9），得截面几何特性
17、：A=10.83cm 2, cmi167.287.132.492506olcmci考虑有 的栓孔削弱，净截面面积：.25671108An 25671.183An14，所需截面合适。2223 /310/0.95671.8mNmNAn 图9其余各杆件的截面选择计算过程不作一一列出，计算结果详见表2。表2 杆件截面选择表计算长度/cm 回转半径/cm杆件内 力/KN截 面 规 格面 积/cm2 oxloylxiyimaxmax应力 /(N/mm2)上弦-932.23短肢相并2L140X90X1044.52 150.80 301.60 2.56 6.85 58.91 150 0.743 281.82下
18、弦926.74短肢相并2L140X90X836.08 300.001185.002.587 6.80174.26350 - 299.72aB -541.87长肢相并2L125X80X1039.42 253.5 253.50 3.98 3.39 79.97 150 0.576 238.65Bc 420.30T 形截面2L80X515.82 208.64 260.80 2.48 3.71 84.13 350 - 265.68cD -332.33T 形截面2L100X623.86 228.72 285.90 3.10 4.51 73.78 150 0.622 223.9315De 226.03T 形
19、截面2L70X411.14 228.72 285.90 2.18 3.29104.92350 - 202.90eF -150.28T 形截面2L80X515.82 250.32 312.90 2.48 4.51100.94150 0.425 223.51-7.42Fg73.36T 形截面2L70X411.14 249.52 311.90 2.18 3.29114.46150 - 65.86-38.21gH38.85T 形截面2L70X411.14 271.68 339.60 2.18 3.29124.62150 0.306 112.09-83.06Hi31.04T 形截面2L70X411.14
20、 269.60 337.00 2.18 3.29123.67150 0.312 238.97Aa -30.55T 形截面2L63X512.286 199.00 199.00 1.94 3.04102.58150 0.415 59.92Cc -61.09T 形截面2L63X512.286 183.20 229.001.94 3.0494.43 150 0.467 106.47Ee -61.09T 形截面2L63X512.286 207.20 259.00 1.94 3.04106.80150 0.390 127.50Gg -61.09T 形截面2L63X512.286 231.20 289.00
21、 1.94 3.04119.18150 0.328 151.60Ii 118.51十字形截面2L56X510.83 287.10 287.10 2.167 2.167132.49350 - 209.01五、节点设计各杆件内力由表1查得。这类节点的设计步骤是：先根据腹杆的内力计算腹杆与节点板连接焊缝的尺寸，即 和 ，然后fhwl根据 的大小按比例绘出节点板的形状和尺寸，最后验算下弦杆与节点板的连接焊缝。wl用E50型焊条，角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度设计值 。2/0mNfw161、下弦节点“c” (图10)：(1)“Bc”杆与节点板的焊缝长度计算:N=420.30kN，设肢背与肢尖的焊角尺寸分别
22、为8mm和6mm.所需焊缝长度为:肢背: 加 后取320.7.420.11.328/wefNNl mhm倍fh215cm肢尖： 加 后取32.375.0760/wefl 倍f9(2) “Dc” 杆与节点板的焊缝长度计算:N=-332.33kN,设肢背与肢尖的焊角尺寸分别为8mm和6mm.所需焊缝长度为:肢背: 加 后取320.7.2.10.928/wefNNl mhm倍fh2c13肢尖： 加 后取32.305.3760/wefl 倍f8(3)“Cc” 杆与节点板的焊缝长度计算：N=-61.09kN,其内力很小，焊缝尺寸可按构造确定，取焊脚尺寸 =6mm，焊缝长度fh，取 。84wflhm6wl
23、c(4) 节点板尺寸：根据上面求得的焊缝长度，并考虑杆件之间应有的间隙以及制作和装配等误差，按比例绘出节点详图，从而确定节点板尺寸为315mm380mm。下弦与节点板连接的焊缝长度为380mm， =6mm。焊缝所受的力为左右两下弦杆的内力差fhN=704.37-288.96=415.41KN,受力较大的肢背处的焊缝应力为：焊缝强度满足要求。3 220.7541.010.79/0/26(82)f NNmm17图102、下弦节点“e”(图11)：(1)“De”杆与节点板的焊缝长度计算:N=226.03kN,设肢背与肢尖的焊角尺寸分别为8mm和6mm.所需焊缝长度为:肢背: 加 后取320.7.26
24、.0170.632/wefNNl mhm倍fh21c肢尖： 加 后取32.34.0760/wefl 倍f6m(2)“eF”杆与节点板的焊缝长度计算:N=-150.28kN,设肢背与肢尖的焊角尺寸分别为8mm和6mm.所需焊缝长度为:肢背: 加 后取320.7.150.847.02/wefNNl mhm倍fh2c8肢尖： 加 后取32.36.80760/wefl 倍f5m(3)“eE”杆与节点板的焊缝长度计算:N=-61.09kN,因为其内力很小，焊缝尺寸可按构造确定，取焊脚尺寸 =6mm，焊缝长度fh,取 。84wflhm6wlc(4) 节点板尺寸：根据以上求得的焊缝长度，并考虑杆件之间应有的
25、间隙和制作装配等误差，按比18例绘出节点详图，从而确定节点板尺寸为280mm310mm。下弦与节点板连接的焊缝长度为310mm， =6mm。焊缝所受的力为左右两下弦杆的内力差fhN=894.97-704.37=190.6KN,受力较大的肢背处的焊缝应力为：焊缝强度满足要求。3 220.7519.6057.1/0/2(2)f NmNm图113、下弦节点“g”(图12)：(1) “Fg”杆与节点板的焊缝长度计算:N=73.36kN,设肢背与肢尖的焊角尺寸分别为8mm和6mm.所需焊缝长度为:肢背: 取320.70.7610.9328/wefNNl mhm倍5wlc肢尖： 取32.3. 1.0207
26、60/wefl倍4lm(2) “gH”杆与节点板的焊缝长度计算:N=-38.21Kn,因为其内力很小，焊缝尺寸可按构造确定，取焊脚尺寸 =6mm，焊缝长度fh,取 。84wflhmclw6(2) “gG”杆与节点板的焊缝长度计算:N=-61.09KN,因为其内力很小，焊缝尺寸可按构造确定，取焊脚尺寸 =6mm，焊缝长度fh19,取 。84wflhmclw6(4)节点板尺寸：根据以上求得的焊缝长度，并考虑杆件之间应有的间隙和制作装配等误差，按比例绘出节点详图，从而确定节点板尺寸为265mm290mm。下弦与节点板连接的焊缝长度为290mm， =6mm。焊缝所受的力为左右两下弦杆的内力差fhN=9
27、26.74-894.97=31.77KN,受力较大的肢背处的焊缝应力为：焊缝强度满足要求。3 220.751.010./0/26(29)f NmNm图124、下弦节点“i” (图13)：(3) “Hi”杆与节点板的焊缝长度计算:N=-83.06kN,设肢背与肢尖的焊角尺寸分别为8mm和6mm.所需焊缝长度为:肢背: 取320.70.786105.962/wefNNl mhm倍5wlc肢尖： 取32.3. 14.830760/wefl 倍4l(2) “Ii”杆与节点板的焊缝长度计算:N=118.51kN, 因为其内力很小，焊缝尺寸可按构造确定，取焊脚尺寸 =6mm，焊缝长度fh,取 。84wfl
28、hmclw6(4)节点板尺寸：根据以上求得的焊缝长度，并考虑杆件之间应有的间隙和制作装配等误差，按比例20绘出节点详图，从而确定节点板尺寸为270mm320mm。下弦与节点板连接的焊缝长度为320mm， =6mm。焊缝所受的力为左右两下弦杆的内力差N=0kN。fh焊缝强度满足要求。图135、上弦节点“B”(图14)：(1) “Bc”杆与节点板的焊缝尺寸和节点“c”相同。(2) “aB”杆与节点板的焊缝尺寸按上述同样方法计算：,设肢背与肢尖的焊脚尺寸分别为：10mm 和8mm 。541.87aBNk所需焊缝长度为：肢背: 加 后取320.60.6541.87015.792/wef Nl mhm
29、倍fh215c肢尖： 加 后取32.384.60780/wefNl 倍f(3)上弦杆与节点板连接焊缝计算：为了便于在上弦上搁置大型屋面板，上弦节点板的上边缘可缩进上弦肢背8mm。用槽焊缝将上弦角钢和节点板连接起来。槽焊缝可按两条角焊缝计算，焊缝强度设计值应乘以0.8的折减系数。计算时21可略去屋架上弦坡度的影响，而假定集中荷载F与上弦垂直。上弦肢背槽焊缝内的应力计算如下：(节点板厚度)= 12mm=6mm，21fh21mhf10“上弦与节点板间焊缝长度为380mm。节点荷载由槽焊缝承受，上弦两相邻节间内力差由角钢肢尖焊缝承受，这时槽焊缝肯定是安全的，可不必验算。肢尖焊缝验算如下： 3 2“52
30、.710105.69/20.720.(8)NBACffwNNmhlm 3 2“2 26.956 3./.71(0)Mffl m，满足要求。222222.()05.9)1./0/fNf Nm图146、上弦节点“D”(图15)：(1) “cD”杆与节点板的焊缝尺寸和节点“c”相同。(2) “De”杆与节点板的焊缝尺寸和节点“e”相同。(3)上弦杆与节点板连接焊缝计算：为了便于在上弦上搁置大型屋面板，上弦节点板的上边缘可缩进上弦肢背8mm 。用槽焊缝将上弦角钢和节点板连接起来。槽焊缝可按两条角焊缝计算，焊缝强度设计值应乘以0.8的折减系数。计算时可略去屋架上弦坡度的影响，而假定集中荷载F与上弦垂直。
31、上弦肢背槽焊缝内的应力计算如下：22(节点板厚度)= 12mm=6mm， 21fh21mhf10“上弦与节点板间焊缝长度为310mm。节点荷载由槽焊缝承受，上弦两相邻节间内力差由角钢肢尖焊缝承受，这时槽焊缝肯定是安全的，可不必验算。肢尖焊缝验算如下：3 2“29.85107.38/20.70.7(2)NDCEffwNNmhlm 3 2“2 266 9./1(10)Mffl，满足要求。22222297.().8).7/0/fNf Nm图157、上弦节点“F”(图16)：(1) “eF”杆与节点板的焊缝尺寸和节点“e”相同。(2) “Fg”杆与节点板的焊缝尺寸和节点 “g”相同。(3)上弦杆与节点
32、板连接焊缝计算：为了便于在上弦上搁置大型屋面板，上弦节点板的上边缘可缩进上弦肢背8mm 。用槽焊缝将上弦角钢和节点板连接起来。槽焊缝可按两条角焊缝计算，焊缝强度设计值应乘以0.8的折减系数。计算时可略去屋架上弦坡度的影响，而假定集中荷载F与上弦垂直。上弦肢背槽焊缝内的应力计算如下：(节点板厚度)= 12mm=6mm， 21fh21mhf10“23上弦与节点板间焊缝长度为250mm。节点荷载由槽焊缝承受，上弦两相邻节间内力差由角钢肢尖焊缝承受，这时槽焊缝肯定是安全的，可不必验算。肢尖焊缝验算如下：3 2“105.683.8/20.72.7(210)NEFGffwNNmhlm 3 2“2 2956
33、 .65/.0.1()Mffl，满足要求。2222225.6()3.8).1/0/fNf Nm图168、上弦节点“H”(图17)：(1) “gH”杆与节点板的焊缝尺寸和节点“g”相同。(2) “Hi”杆与节点板的焊缝尺寸和节点“i”相同。(3) 上弦杆与节点板连接焊缝计算：为了便于在上弦上搁置大型屋面板，上弦节点板的上边缘可缩进上弦肢背8mm 。用槽焊缝将上弦角钢和节点板连接起来。槽焊缝可按两条角焊缝计算，焊缝强度设计值应乘以0.8的折减系数。计算时可略去屋架上弦坡度的影响，而假定集中荷载F与上弦垂直。上弦肢背槽焊缝内的应力计算如下：(节点板厚度)= 12mm=6mm， 21fh21mhf10
34、“上弦与节点板间焊缝长度为210mm。24节点荷载由槽焊缝承受，上弦两相邻节间内力差由角钢肢尖焊缝承受，这时槽焊缝肯定是安全的，可不必验算。肢尖焊缝验算如下：3 2“ .6101.63/20.720.7(2)NHIGffwNNmhlm 3 2“2 2695.9/1(01)Mffl，满足要求。222222.().4.7/0/fNf Nm图179、屋脊节点I点(图18)：(1)弦杆一般都采用同号角钢进行拼接，为使拼接角钢与弦杆之间能够密合，并便于施焊，需将拼接角钢的尖角削除，且截去垂直肢的一部分宽度(一般为t+ +5mm=25mm)。拼接角钢的这部分削弱，fh可以靠节点板来补偿。接头一边的焊缝长度
35、按弦杆内力计算。N=-932.23KN，设焊缝 =10mm，则所需焊缝计算长度为(一条焊缝)：fh，取mNmfNlww 47.16/2017.04397.04 2 clw20拼接角钢的长度取：540mm2200mm=400mm。(2)竖杆Ii与节点板连接焊缝计算：N=118.51KN因为其内力很小，焊缝尺寸可按构造确定，取焊脚尺寸 =6mm，焊缝长度 ,取 fh84wflhm25。cmlw6（3）弦杆与节点板的连接焊缝计算：上弦肢背与节点板用槽焊缝，假定承受节点荷载，验算略。上弦肢尖与节点板的连接焊缝，应按上弦内力的15%计算。设肢尖焊缝 =10mm，节点板长度为fh400mm，节点一侧弦杆焊
36、缝的计算长度为： ，焊缝应力为：401285wl m30.15.92.15.9/27078NffwNhlm3 22 26.5.013.8/. 1Mff Nl m，满足要求。222222.8()3.9()7.9/0/fNf N因桁架的跨度较大，需将桁架分成两个运输单元，在屋脊节点和下弦跨中节点设置工地拼接，左半边的上弦、斜杆和竖杆与节点板连接用工厂焊缝，而右半边的上弦、斜杆与节点板的连接用工地焊缝。图1810、支座节点“a”(图19)为了便于施焊，下弦杆角钢水平肢的底面与支座底板的净距离取160mm。在节点中心线上设置加劲肋，加劲肋的高度与节点板的高度相等，厚度为14mm。(1)支座底板计算：支
37、座反力：R=8F=488.27kN26支座底板的平面尺寸采用280mm400mm，如仅考虑有加劲肋部分的底板承受支座反力，则承压面积为：。2280(14)590nAm验算柱项混凝土的抗压强度： 3228.2718.5/14.3/590cnRNfNmA错误！未定义书签。 式中： 为混凝土强度设计值，对C30混凝土， 。cf 2/3.14fc底板的厚度按支座反力作用下的弯矩计算，节点板和加筋肋将底板分为四块，每块板为两相邻边支承而另两块相邻边自由的板，第块板的单位宽度的最大弯矩为： 21aM式中， 为底板下的平均应力为： 。 248708.5/Nmm为两支承边之间的对角线长度：1a 221()16
38、.40a为系数，由 查表8.4.1 而定，b 1为两支承边的相交点到对角线 的垂直距离(图11)。由相似1/ab 1a三角形的关系，得：， ，查表得 。13087.926.4mbm187.920.5364bma0.622 21.5.03./MaN底板厚度 239/16.40Ntf,t应增大到 。295/fNm1/5.3t8m倍27图19(2)加劲肋与节点板的连接焊缝计算：加劲肋与节点板的连接焊缝计算与牛腿焊缝相似（图20），偏于安全地假定一个加劲肋的受力为桁架支座反力的1/4,即：3/48.27102/468RN则焊缝内力：,6VN1208579348.Mm28设 ，焊缝计算长度 ,6fhm5012468wl m2 22210879348()()31./0/2.74.6.Nm 图20(3)节点板、加劲肋与底板的连接焊缝计算：设底板连接焊缝传递全部支座反力 ，其中每块加劲肋各传NR31027.48，节点板传递 。31/42.071RN/设节点板与底板的连接焊缝的焊脚尺寸为 ，6fhm则焊缝长度 (812)53wlm则焊缝强度验算如下： 322/24.018.45/1.0/0.7756fwfRNmNmlh每块加劲肋与底板的连接焊缝长度为： 2(1201)3wlm验算焊缝应力：，满足要求。322/4.721.7/1.0/0.7016fwfRNmNmlh
