1、扬州大学毕业设计（论文）专用纸7 基础设计 71 7 基础设计7.1 概述1. 设计说明建筑地基基础设计规范GB500072002 第 3.0.1 条 根据地基复杂程度，建筑物规模和功能特征以及由于地基问题可能造成建筑物破坏或影响正常使作的程度，将地基基础设计分为三个设计等级。场地和地基条件简单，荷载分布均匀的七层及七层以下民用建筑及一般工业建筑物;次要的轻型建筑物，基础设计等级丙级。第 3.0.2 根据建筑物地基基础设计等级及长期荷载作用下地基变形对上部结构的影响程度，地基基础设计应符合下列规定：1. 所有建筑物的地基计算均应满足承载力计算的有关规定；2. 设计等级为甲级、乙级的建筑物，均应
2、按地基变形设计；3. 本工程满足可不作地基变形验算的建筑物条件，故可不作地基变形验算。第 3.0.4 地基基础设计时，所采用的荷载效应最不利组合与相应的抗力限值应按下列规定：1.按地基承载力确定基础底面积及埋深，传至基础上的荷载效应应按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合。2.计算地基变形时，传至基础底面上的荷载效应应按正常使用极限状态下荷载下应的准永久组合，不应计入风荷载和地震作用。相应的限值应为地基变形允许值。3、在确定基础高度、计算基础内力、确定配筋和验算材料强度时，上部结构传来的荷载效应组合和相应的基底反力，应按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合，采用相应的分项系数。荷载规范的 4.
3、1.2 设计基础时，楼面活荷载标准值应乘以规定的折减系数，见表扬州大学毕业设计（论文）专用纸7 基础设计 72 活荷载按楼层的折减系数墙、柱、基础计算截面以上的层数1 23 45 68 920 20计算截面以上各楼层活荷载总和的折减系数1.00（0.90） 0.85 0.70 0.65 0.60 0.552.设计依据及基础方案选定工程地质资料：第层为杂填土夹有碎砖、有机物，厚 1.5m第层为亚粘土，可塑状态 fk=180kN/m2，灰黄色，厚度 4.2m5.5m第层为轻亚粘土，软塑状态 fk=160kN/m2，灰褐色，厚度 4.m4.5m第层为粉砂，灰黄色 fk=180kN/m2 厚度较大，未
4、钻透地下水位位于地下-2.1m 处。建筑场地类别为类，抗震设防烈度为 7 度，设计分组为第一组，设计基本地震加速度为 0.15g。根据建筑地基基础设计规范 GB500072002 第 3.0.1条的有关规定，本工程场地和地基条件简单，荷载分布均匀，为主体五层局部六层的钢筋混凝土框架结构，可采用条形基础，混凝土强度取 ，25C， ，基础底面标高为 -1.7m，下设 100 厚 素2/9.1mNfc2N/7.1mft 10混凝土垫层。确定地基承载力：当基础埋深大于 0.5m 时，地基承载力特征值应进行修正，查表得， ，0b2.1d 3/205.1mkNm adbak KPf 8.20)5.71(.
5、8)()3( 7.2 基础设计扬州大学毕业设计（论文）专用纸7 基础设计 73 下面以 B 轴线为例，进行基础设计。7.2.1 基础底尺寸的确定1肋宽 b 应比该方向柱(400mm 400mm)大 100mm，取 b=500mm2基础两端挑出 ，ml9.04630则基础梁总长 L5.27.13基础梁高 h ,故取基础梁高 h=900mml84基础宽度确定：取基础及其以上填土重度 3/20mKNrG=1734+2193+1487+1383+1393+1394+1393+1452+1615+1089N=15170kNmLdrfFBGaK 53.2.1208.5721 取 B=2.3m则截面尺寸如下
6、图所示。7.2.2 条形基础梁计算1.地基承载力验算 BLGFpKmaxin kNK 16925.320157扬州大学毕业设计（论文）专用纸7 基础设计 74 KPap17.945.3621maxinfPa56.208.axaaKPfP8.17.9420minaxin 由于不存在软弱下卧层，故无须验算下卧层的承载力。2. 内力计算按倒梁法计算和基础梁截面弯矩。首先假定基底反力均匀分布 mKNLFp/84.50.31692考虑上部结构和地基基础相互作用会引起拱架作用而造成端部地基反力的增加，在条形基础两边跨上增加 20%p=75.06kN/m 的地基反力，如图（a ）所示。 107654321
7、98504.8kN/m10.97kN/m 10.97kN/m图(a)1) 把基础梁当成以柱端为不动绞支座的连续梁，计算图（a）所示的连续梁，得计算结果如图(b)、图(c)。扬州大学毕业设计（论文）专用纸7 基础设计 75 209.67.252.356.7356.54.1570.21508.92738.209.-543.7-210.36-296.78-275.-280.1-275.-290.6-286.5-463.9图(b) -91.3-971.5-917.4-961.-92.38-924.6-945.-865.23-1257.-46.846.8186.786.7840.1926.928.592
8、3.91.492.7963.7图(c)2).支座不平衡力的调整。各支座的不平衡力为：kNRk64.238.926.13951840.7.7.12.38.9.613542 kNR15.3948.67.93108215657.49876 扬州大学毕业设计（论文）专用纸7 基础设计 76 把不平衡力均匀分布于支座两侧各 1/3 跨度范围内：kNlRq9.243.9.058311 kl6.212同理， mkNqkqNm/31.425/9.68/3.172/.491098765432) 把均布不平衡力 q 作用于连续梁上，如图（d）所示 107654321 98754.769.805.81627520.
9、408 504.83719504.830.54.8312.0754.831.540.84306.8504.8369504.82694370.1605.8174.1365048图（d）比较调整后的支座反力与柱荷载，差值在 10%的柱荷载以内，各不平衡力小于误差限制。满足要求的地基反力如图（d） ，相应的弯矩分布图如图（e）示，表示基础梁在柱端处受完全约束，不产生挠曲的截面弯矩分布，剪力图如图（f）示。扬州大学毕业设计（论文）专用纸7 基础设计 77 21.03680.350.350.7540.6530.650.2150.3170.3210.-53.47-20.4-30.76-280.3-281.
10、-260.3-30.17-172.3-390.图（e）-10.3-950.4-932.-951.-937.8 -870.2-1350.-950.8-930.61 -50.81953.910.90.8930.8942.73950.4830.1870.61283.43图（f）3、基础梁配筋计算选择 T 形梁总高 900mm，肋梁宽 500mm，底板根部厚度 mm，如图所2501h示，扬州大学毕业设计（论文）专用纸7 基础设计 78 基础混凝土强度 ,25C,N/27.1,/9.122mfNftc.850,0hmas 取钢筋选用 HRB335 级钢， 2/3fy以 1-2 轴线为例。1)跨中弯矩：
11、mkNM468.905.1687max跨中按 T 形截面计算：， ，bf230 hf2 h0 max01 9.560721850269.1)( MkNfffc 所以跨中截面都属于第一类 T 形截面。 043.852609.147532201 hbfMcs.s b20 9.17850263.5. mhbfAycS 实配 8 25（ =3927mm2）S扬州大学毕业设计（论文）专用纸7 基础设计 79 %2.0).,45.0max(in ytfmin1.826397故满足要求。2)支座,kNM8.9635.178max b502301621 bhfcs4.0s b20 7.98539.124. m
12、bhfAycS实配 10 25（ =4909mm2）S%.0.185049min故满足要求。3)肋梁部分斜截面强度计算最大剪力在支座 3 左截面，剪切力为 =1186.711.35=1602.1kN。maxVKNbhft 83.750827.107. 按构造配筋，支座处加密 8100，其余 8200 max50.69.3.3 VVcs 故仅按构造配筋不满足抗剪承载力要求。 00max25.17. hsAfbhfvyt84.38376sAv故选配 12100 四肢箍筋 52.10sAv扬州大学毕业设计（论文）专用纸7 基础设计 80 7.2.3 基础梁翼板计算因 T 形梁底宽 B=2600mm，
13、肋梁宽 b=500mm，两侧翼板外调长度（2300-500）/2=900mm， 翼板台阶高度 480mm，钢筋保护层厚度 50mm。1肋梁处翼板斜截面抗剪强度验算。单位面积的地基净反力： 2/17.46.25310mkNbLNPn全 长取 1m 宽板带计算 ,Pq/.则肋梁处剪力 kV7531907.14要求 .62.56.0bfht肋梁处翼板验算截面的实际有效高度 ，满足mh3.17640580抗剪强度要求。2翼板配筋计算。底板配筋按悬臂板计算，计算简图如图所示。 43090176.3kN/m板的最大弯矩 mkNqlM.496.031765.22max 翼板配筋截面的实际有效高度 h480扬州大学毕业设计（论文）专用纸7 基础设计 81 0438.109.462201 bhfMcss b20 14.76301348. mbhfAycS 选配 10100（ ）275mAS分布筋选配 。208
