1、混凝土单层工业厂房设计一、设计条件及要求1设计条件某金工车间，厂房长度 66m，柱距为 6m，不设天窗。跨度分别为 18m，18m 跨设有两台 32t 中级载荷状态桥式吊车。吊车采用大连起重机厂 “85 系列 95 确认”的桥式吊车，轨顶标志高度均为为 9m。下部窗台标高为 1.2m，窗洞 4.8m3.6m；中部窗台标高为6.3m，窗洞 4.8m1.5m；上部窗台标高为 9.6m，窗洞 4.8m1.2m，采用钢窗。室内外高差为 350mm。屋面采用大型屋面板，卷材防水（两毡三油防水屋面） ，为非上人屋面。排架柱采用 C30 砼，基础采用 C20 砼；柱中受力钢筋采用 HRP335 钢，箍筋、构
2、造筋、基础配筋采用 HPB235 钢。厂房所在地的地面粗糙度为 B 类，基本风压 w0=0.7 kN/m2，组合值系数 c=0.6；基本雪压 S0=0.5kN/m2，组合值系数 c=0.6。基础持力层为粉土，埋深为-2.0m，粘粒含量 c=0.8，地基承载力特征值fak=180kN/m2，基底以上土的加权平均重度 m=17kN/m3、基底以下土的重度=18kN/m 3。2设计要求（1）选择厂房结构方案, 进行平面、剖面设计和结构构件的选型；（2）设计排架边柱及柱下单独基础；（3）绘制施工图，包括屋盖平面布置图，构件平面布置图及基础、基础梁布置图，排架柱模板、配筋图；柱下单独基础的模板、配筋图。
3、二、厂房平、剖面布置及结构构件选型1厂房平面布置厂房的平面布置包括确定柱网尺寸、排架柱与定位轴线的关系和设置变形缝。柱距为 6m，横向定位轴线用 、表示，间距取为 6m；纵向定位轴线用（A ） 、（B ）表示，间距取等于跨度，即（A ）（B）轴线的间距为 18m。为了布置抗风柱，端柱离开（向内）横向定位轴线 600mm，其余排架柱的形心与横向定位轴线重合。（A）（B）跨吊车起重量大于 20t 时， （A）列采用非封闭结合，初步取联系尺寸D=150mm。是否采用非封闭结合以及联系尺寸取多大，需要根据吊车例图 2-1 单厂的净空尺寸要求B3 HBB1B2HC架外缘与上柱内缘的净空尺寸 B2 确定（
4、参见例图 2-1） 。应满足：)(312Bt7508Qm其中吊车轨道中心线至柱纵向定位轴线的距离，一般取 750mm；吊车轮中心线至桥身外缘的距离，对于 10t、16t、20t 和 32t 吊车（大连起重机厂1B“85 系列” ）分别为 230mm、260mm、260mm、300mm；是上柱内边缘至纵向定位轴线的距离，对于封闭结合等于上柱截面高度，对于非封3闭结合等于上柱截面高度减去联系尺寸 D。假定上柱截面高度为 400mm，则对（A） 、 （B）列柱 B2=750-300+（400-150）=200mm80mm，满足要求对于单跨排架，上柱截面形心与纵向定位轴线重合，吊车架外缘与上柱内缘的净
5、空尺寸能满足要求。厂房长度 66m，小于 100m，可不设伸缩缝。2 构件选型及布置构件选型包括屋面板、天沟板、屋架（含屋盖支撑） 、吊车梁、连系梁、基础梁、柱间支撑、抗风柱等。1）屋面构件屋面板和嵌板屋面板的型号根据外加屋面均布面荷载（不含屋面板自重）的设计值，查 92G410（一）。当屋架斜长不是屋面板宽 1.5m 的整数倍时，需要布置嵌板，嵌板查 92G410（二） 。荷载：二毡三油防水层 1.20.35=0.42kN/m220mm 厚水泥砂浆找平层 1.20.0220=0.48kN/m2 屋面均布活载（不上人） 1.40.5=0.70kN/m2雪载 1.41.00.5=0.70kN/m
6、2-小 计 1.60kN/m2采用预应力混凝土屋面板。根据允许外加均布荷载设计值 1.60kN/m2，查附表 1-5，中部选用 Y-WB-1 ,端部选用 Y-WB-1s ,其允许外加荷载 1.99kN/m21.60kN/m2。板自重1.40kN/m2。天沟板当屋面采用有组织排水时，需要布置天沟。对于单跨，既可以采用外天沟，也可以采用内天沟；对于多跨，内侧只能采用内天沟。而本例为单跨，选用外天沟。天沟的型号根据外加均布线荷载设计值查 92G410（三） 。计算天沟的积水荷载时，按天沟的最大深度确定。同一型号的天沟板有三种情况：不开洞、开洞和加端壁。在落水管位置的天沟板需开洞，分左端开洞和右端开洞
7、，分别用“a” 、 “b”表示。厂房端部有端壁的天沟板用“sa” 、 “sb”表示。本例 在、 轴线处设置落水管。本例的外天沟宽度采用 770mm。外天沟荷载:焦渣砼找坡层 1.21.50.77=1.39kN/m二毡三油防水层 1.20.350.77=0.32kN/m20mm 厚水泥砂浆找平层 1.20.02200.77=0.37kN/m 积水荷载 1.4100.130.77=1.40kN/m屋面均布活载 1.40.50.77=0.54kN/m -小 计 3.48kN/m查附表 1-6，一般天沟板选用 TGB77-1，开洞天沟板选用 TGB77-1a 或 TGB77-1b，端部为 TGB77-
8、1sa 或 TGB77-1sb, 允许外加荷载 4.13kN/m3.48kN/m，自重 2.24kN/m。2）屋架及支撑屋架型号根据屋面面荷载设计值、天窗类别、悬挂吊车情况及檐口形状选定。跨度较小时可采用钢筋混凝土折线型屋架，查 95G314；跨度较大时可采用预应力混凝土折线型屋架，查 95G414。本例不设天窗（类别号为 a），檐口形状为外天沟，代号为 D。屋面荷载:屋面板穿来的荷载 1.60 kN/m2屋面板自重 1.21.4=1.68 kN/m2灌缝重 1.20.1=0.12 kN/m2 -小 计 3.40 kN/m218m 跨采用预应力混凝土屋架，中间选用 YWJ18-1Da；两端选用
9、 YWJ-18-1Da。允许外加荷载 3.5kN/m23.28 kN/m2，自重 67.6KN。对于非抗震及抗震设防烈度为 6、7 度，屋盖支撑可按附图 1-11-4 布置。当厂房单元不大于 66m 时，在屋架端部的垂直支撑用 CC-1 表示，屋架中部的垂直支撑用 CC-2 表示；当厂房单元不大于 66m 时，另在柱间支撑处的屋架端部设置垂直支撑 CC-3B。屋架端部的水平系杆用 GX-1 表示；屋架中部的水平系杆用 GX-2 表示。屋架上弦横向水平支撑用 SC表示；当吊车起重量较大、有其他振动设备或水平荷载对屋架下弦产生水平力时，需设置下弦横向水平支撑，下弦横向水平支撑用 XC 表示。当厂房
10、设置托架时，还需布置下弦纵向水平支撑。本例不需设纵向水平支撑。取 较 大 值取 较 大 值3）吊车梁吊车梁型号根据吊车的额定起重量、吊车的跨距（L K=L2）以及吊车的载荷状态选定，其中钢筋混凝土吊车梁可查 95G323、先张法预应力混凝土吊车梁可查 95G425、后张法预应力混凝土吊车梁可查 95G426。对 18m 跨厂房，吊车起重量为 32t，中级载荷状态，L k=18-20.75=16.5m，采用混凝土吊车梁。查附表 1-4，中间跨选用 DL-11Z，边跨选用 DL-11。梁高 1200mm，自重39.98KN。4）基础梁基础梁型号根据跨度、墙体高度、有无门窗洞等查 93G320。墙厚
11、 240mm，突出于柱外。由附表 1-8，纵墙中间选用 JL-3，纵墙边跨选用 JL-15；山墙 6m 柱距选用 JL-16。基础梁布置见例图 2-4。5）柱间支撑柱间支撑设置在、轴线之间，支撑型号可查表 97G336。首先根据吊车起重量、柱顶标高、牛腿顶标高、吊车梁顶标高、上柱高、屋架跨度等查出排架号，然后根据排架号和基本风压确定支撑型号。6）抗风柱抗风柱下柱采用工字型截面，上柱采用矩形截面。抗风柱的布置需考虑基础梁的最大跨度。18m 跨的抗风柱沿山墙等距离布置，间距为 6m。例图 2-2 屋面平面布置，例图 2-3 构件平面布置，例图 2-4 基础、基础梁平面布置图三图见施工图。3厂房剖面
12、设计剖面设计的内容是确定厂房的控制标高，包括牛腿顶标高、柱顶标高和圈梁的标高。牛腿顶标高等于轨顶标高减去吊车梁在支承处的高度和轨道及垫层高度，必须满足300mm 的倍数。吊车轨道及垫层高度可以取 0.2m。为了使牛腿顶标高满足模数要求，轨顶的实际标高将不同于标志标高。规范允许轨顶实际标高与标志标高之间有200mm 的差值。柱顶标高 H=吊车轨顶的实际标高 HA+吊车轨顶至桥架顶面的高度 HB+空隙 HC（参见例图 2-1）其中，空隙 HC 不应小于 220mm；吊车轨顶至桥架顶面的高度 HB 可查 95G323。柱顶标高同样需满足 300mm 的倍数。由工艺要求，轨顶标志高度为 9m。对于 1
13、8m 跨：取柱牛腿顶面高度为 7.8m。吊车梁高度 1.2m，吊车轨道及垫层高度 0.2m，则轨顶构造高度，H A=7.8+1.2+0.2=9.2m。构造高度-标志高度 9.2-9=0.2m，满足200mm 差值的要求。查附表 1-1，吊车轨顶至桥架顶面的高度 HB=2.347m，则 H= HA+ HB+ Hc=9.2+2.347+0.22=11.767m。为满足模数要求，取 H=12.0m。对于有吊车厂房，除在檐口或窗顶设置圈梁外，尚宜在吊车梁标高处增设一道，外墙高度大于 15m 时，还应适当增设。圈梁与柱的连接一般采用锚拉钢筋 210212。现在 4.8m、9.0m 和 10.86m 标高
14、处设三道圈梁，分别用 QL-1、QL-2、QL-3 表示。其中柱顶圈梁可代替连系梁。圈梁截面采用 240240mm，配筋采用 412、6200 。圈梁在过梁处的配筋应另行计算（由于 A、B 柱对称，下列图中部分以 A 柱为例） 。例图 2-5 给出了厂房剖面布置。三、排架柱设计1计算简图对于没有抽柱的单层厂房，计算单元可以取一个柱距，即 6m。排架跨度取厂房的跨度，上柱高度等于柱顶标高减取牛腿顶标高。下柱高度从牛腿顶算至基础顶面，持力层（基底标高）确定后，还需要预估基础高度。基础顶面不能超出室外地面，一般低于地面不少于50mm。对于边柱，由于基础顶面还需放置预制基础梁，所以排架柱基础顶面一般应
15、低于室外地面 500mm。为了得到排架柱的截面几何特征，需要假定柱子的截面尺寸。从刚度条件出发，可按教材表 2-3 选取。1）确定柱子各段高度基底标高为-2.0m，初步假定基础高度为 1.4m，则柱总高 H=12.0-(-2.0)-1.4=12.6m；上柱高度 Hu=12.0-7.8=4.2m；下柱高度 Hl=12.6-4.2=8.4m。2）确定柱截面尺寸下柱截面高度，根据吊车起重量及基础顶面至吊车梁顶的高度 Hk，由表 2-3 当 Q=32t 时：hH k/10=9600/10=900mm，取 900mm下柱截面宽度,根据顶面至吊车梁底的高度 Hl，由表 2-3 bH l/20=8400/2
16、0=400mm，且400mm，取 400mm（A）、（B）列柱下段柱截面采用 I 形，b=400mm、h=900mm，上柱截面采用正方形 b=h=400mm，4004009001002525100400100A 柱 B 柱例图 2-6 排架柱截面尺寸各柱下段柱截面的详细尺寸见例图 2-6。3）计算柱截面几何特征各柱截面的几何特征见例表 2-1。例图 2-7 给出了计算简图。例图 2-7 排架计算简图例表 2-1 截面几何特征A 柱 B 柱柱号上柱 下柱 上柱 下柱截面尺寸（mm） 正方形400400工字形400900100矩形400400工字形400900100面积 A(103mm2) 160
17、.0 157.5 160.0 157.5惯性矩 I(106mm4) 2133 16611 2133 16611每米长重量G(kN/m)4.00 3.94 4.00 3.942荷载计算排架的荷载包括恒载、屋面活荷载、吊车荷载和风荷载。荷载均计算其标准值。1）恒载恒载包括屋盖自重、上柱自重、下柱自重、吊车梁及轨道自重。 屋盖自重 P1面荷载：防水层、找平层等 0.35+0.4=0.75kN/m2屋面板自重 1.40kN/m2 屋面板灌缝 0.10kN/m2-小 计 2.25 kN/m2 外天沟板线荷载：找坡等 1.16+0.27+0.31=1.74kN/mTGB77-1 自重 2.24kN/m -
18、小 计 3.98kN/m集中荷载：18m 跨屋架自重 67.6kN屋架作用在柱顶的恒载标准值：A 柱： P1A=2.25618/2+3.986+0.567.6=179.2kNB 柱： P1B=2.25618/2+3.986+0.567.6=179.2kNP1 作用点位置与纵向定位轴线的距离为 150mm，见例图 2-8。 上柱自重 P2A 柱： P2A=44.2=16.8kNB 柱： P2B=44.2=16.8kN 下柱自重 P3下柱大部分截面为 I形，但牛腿部位及插入杯口基础的部分是矩形截面。假定矩形截面的范围为自牛腿顶面向下1400mm 及基础顶面以上1100mm。近似忽略牛腿的重量。A
19、柱：P 3A=3.94（8.4-1.4-1.1）+0.90.425(1.4+1.1)=45.35kNB 柱：P 3B=45.35kN 吊车梁、轨道、垫层自重 P4取轨道及垫层自重为 0.8KN/m。A 柱： P4A=0.8 6+39.98=44.8kNB 柱： P4B=44.8kNP4 的作用点离纵向定位轴线的距离为 750mm，见例图 2-8。2）屋面活荷载 P5屋面活荷载取屋面均布活载和雪荷载两者的较大值 0.5kN/m2A 柱： P5A=（1860.5）/2+0.7760.5=29.3kNB 柱：P 5B=（1860.5）/2+0.7760.5=29.3kNP5 作用位置同 P1。3）吊
20、车荷载吊车竖向荷载 Dmax,k、D min,k从产品目录查得吊车基本尺寸和轮压，列于例表 2。例表 2 吊车基本尺寸和轮压 起重量Q（t）吊车跨度Lk(m)吊车桥距B（mm）轮距K（mm ）吊车总重（G+g ） (t)小车重g(t)最大轮压Pmax(kN)最小轮压Pmin(kN)32 16.5 6640 4650 33 10.9 278 40.5表中 Pmin=0.5(G+g+Q)-Pmax吊车竖向荷载 Dmax、D min 根据两台吊车作用的最不利位置用影响线求出。Dmax、D min 的计算简图见例图 2-9。图中两台吊车之间的最小轮距 x=（B 1-K1）/2+（B 2-K2）/2。对
21、应于轮子位置影响线P1max P1max P2max P2maxK1 K2xy2 y3 y4y1=1例图 2-9 吊车荷载计算简图的高度 y2、y 3、y 4 可利用几何关系求得。18m 跨两台吊车相同，均为 32t 吊车，P1max=P2max=278kN，P 1min=P2min=40.5kN，；x=(6640-4650)/2+(6640-4650)/2=1990mm；y 2=(6-4.65)/6=0.225，y 3=(6-1.9)/6=0.683，y 4=0。 Dmax,k= P1max(y1+y2)+P2max(y3+y4)=278（1+0.225+0.683+0 ）=530.4kND
22、min,k=P1min(y1+y2)+P2min(y3+y4)=40.5（1+0.225+0.683+0）=77.3kN吊车横向水平荷载 Tmax,k，18m 跨，吊车额定起重量 16t1, 取 1=1.0。 2=1.15-0.01l0/h=1.15-0.018.4/0.4=0.94所以：32.1940).8(365/420)(/4 2210 heie=h/2+ ei-as=400/2+1.32342-35=616.44mm=41.1mm minbh=320mm2）。箍筋按构造确定。箍筋间距不应大于 400mm 及截面的短边尺寸，且不大于 15d；箍筋直径不应小于 d/4，且不应小于 6mm。
23、现配置 6200 。3下柱截面配筋设计下柱截面按 I 形截面，采用对称配筋，沿柱全长各截面配筋相同。I 形截面大小偏心受压可用下式判别：当 x=N/ 1fcbfM 2，或M 1M 2、N 1N2，则第 1 组比第 2 组不利；小偏压时，两组内力若若M 1M 2、N 1N2，或 N1 N2、M 1M 2，或M 1 M2、N 1N2 时，则第 1 组比第 2 组不利。I 型截面的大偏心受压，当受压区高度 x 小于受压翼缘 bf时，按宽度为 bf的矩形截面计算；当 x 小于受压翼缘 bf时，按下式计算 2490106.3)/865(13)()2/(2/5.37140)( 011 xeNahfhbxf
24、eNAsyfffccsff 对称配筋 I 型截面小偏心受压的基本公式为N= 1fc bx+(bf-b)hf+ As（f y - s）Ne= 1fcbx(h0-x/2)+ 1fc(bf-b)hf(h0- hf/2)+ fy As(h0- as) s=(x/h0-0.8)fy /( b-0.8)可用迭代法进行计算。先假定受压区高度 x=x0，由第 3 式得到 s=960-1.387x0 （A）由第 3 式可得到As=Ne- 1fcbx0(h0-x0/2)- 1fc(bf-b)hf(h0- hf/2)/ fy (h0- as) =Ne-1430x0(865-x0/2)- 349.6106/ （B ）
25、将 s、A s代入第 1 式，可得到新的受压区高度 xx=N- 1fc (bf-b)hf- As（f y - s）/ 1fc b=N- As（300- s）/ 1430 （C ）将 x 代替 x0，重复使用式（A ） 、 （B） 、 （C） ，直到满足精度要求。例表 2-11 列出了 3 组控制内力的计算过程。例表 2-11 下柱截面的承载力计算设计内力序号 M(kN.m) N(kN)e0(mm)ei(mm)l0/h 1 2 e x(mm)Ax= Ax(mm2)1 267.402 1031.52 259.21289.2 9 1 1 1.17 753.4 383.8 minA=315mm2） 下
26、柱的箍筋采用 6200。4牛腿设计1）截面尺寸验算牛腿宽度取与排架柱同宽，即 400mm；牛腿长度应满足吊车梁的搁置要求；牛腿高度初选1000。牛腿高度应满足斜截面抗裂的要求：0501habfFtkvsvk式中 Fhk作用在牛腿顶部的水平拉力标准值，对本例为 0；Fvk作用在牛腿顶部竖向力标准值，P 4B+Dmax,k=44.8+530.4=575.2kN；裂缝控制系数，支承吊车梁的牛腿取=0.65；a竖向力作用点至下柱边缘的水平距离，0+20=20mmh0牛腿截面有效高度 1000-40=960mm；b牛腿宽度，为 400mm；ftk混凝土抗拉强度标准值，对于 C30 混凝土 ftk=2.0
27、1N/mm2。截面尺寸满足要求。2）配筋及构造纵向钢筋 230 65096085.1)4.42.1(.85. mfFhfaAyhyvs 又由于 As minbh=0.2%4001000=800 mm2因而选用 320(A s=941 mm2800 mm2)。箍筋选用 8100，满足构造要求。因 a/h=20/960=0.0228kN，满足要求。2）吊车梁与牛腿面的连接连接钢板的大小由混凝土的局部受压承载力确定。P=1.2P4+1.4Dmax=1.244.8+1.4530.4=796.3kNAP/(0.75fc)=796.310 3/(0.7514.3)=74249mm2取:ab=400400=
28、 mm 2，厚度 =10mm。六、基础设计1基础设计资料基础采用 C20 砼，抗拉强度 ft=1.1N/mm2；HPB235 钢筋抗拉强度 fy=210N/mm2。基础顶面（即排架柱的截面）内力组合列于例表 2-12。例表 2-12 A 柱杯口顶面内力组合基本组合 标准组合组号M（kN.m） N（kN） V（kN） Mk（kN.m） Nk（kN） Vk（kN）1 117.87 1083.58 -17.771 82.941 814.582 -12.8652 311.518 438.416 -51.226 -223.76 353.752 -36.76注：对基础设计:最小轴力组合是非控制内力，未列出
29、。2初定基础几何尺寸基础采用平板式锥形杯口基础。柱子插入基础杯口深度 h1 应满足三个条件：吊装时的稳定，大于 5%的柱长；大于纵向钢筋的锚固长度；表 2-5 的规定。今取 h1=850mm。杯口顶部尺寸：宽=400+275=550mm；长=900+275=1050mm。杯口底部尺寸：宽=400+250=500mm；长=900+250=1000mm。杯壁尺寸：厚度 t=300mm；杯壁高 h2t/0.75=400mm，取 400mm。杯底厚度：a 1=250mm。基础总高度： hh 1+ a1+50=850+250+50=1150mm，取 1150mm。基础埋深 ： d=2.0-0.3=1.7
30、m。3地基计算先按轴心受压基础估算基础底面尺寸。AN max,k/(fak- sd)=814.582/(180-201.7)=5.58m2，初步选 lb=2.54.0m。则底板面积 A=2.54.0=10m2；截面抵抗矩 W=lb2/6=2.542/6=6.67m3；基础及覆土自重Gk= sAd=20101.70=340kN。当基础宽度大于 3m 或埋置深度大于 0.5m 时，地基承载力特征值需按下式进行修正：)5.0()3(dfmbak式中 fak地基承载力特征值，对于本例为 140kN/m2；基础底面以下土的重度，对于本例为 18kN/m3； m基底以上土的加权平均重度，对于PKNcMcV
31、cGKMKFK300450ehh1例图 2-22 地基的荷载本例为 17kN/m3； b、 d分别为基础宽度和埋深的地基承载力修正系数，对于颗粒含量小于10%的粉土，分别为 0.5 和 2.0。fa=180+0.518(4-3）+2 17（1.7-0.5）=229.8kN/m 2计算基础底面的压力时，如果是边柱基础，还应包括基础梁传来的荷载（详见例图 2-22）。地基承载力计算采用荷载的标准组合，验算过程见例表 2-13。例表 2-13 地基承载力计算计算项目Mk(kN.m)Nk(kN)Vk(kN)Gk(kN)Nk+G(kN) Mk+Vkh(kN.m)Pk=( Nk+G)/A(kN/m2)pk
32、max= Pk + Mk+Vkh/W (kN/m2)组合 1 82.941 814.582 -12.865340 1154.6 68.15 115.460l=2500mm，取 2500；Fl冲切荷载，F l= psA，其中 A 是考虑冲切荷载时取用的多边形面积，A=l (4-1.65-20.71)/2=1.16m2。现 Fl= psA=1231.16=143kN0.70.971.11825710=968103N，满足要求。2）基础底板受弯承载力计算柱边截面处（II）的地基净反力（参见例图 2-23）pn, =108.5+(123-108.5)450/2000=111.8kN/m2沿基础长边方向
33、的弯矩MI= 2)(241,max2Inccpblh=(4-0.9)2(22.5+0.4) (123+111.8)/48=253.8kN.m需要的配筋As,I=MI/(0.9fyh0)=253.8106/(0.9210(1150-40)=1210mm2台阶处（I I）的地基净反力pn, =108.5+(123-108.5)825/2000=114.5kN/m2沿基础长边方向的弯矩MI=(4-1.65)2(22.5+1.15) (123+114.5)/48=168kN.m需要的配筋As,I=168106/(0.9210710)=1252mm2在基础长边方向配置814（14125，A s=1231
34、.2mm2）。基础短边方向按轴心受压考虑，地基净反力 pn=108.5kN/m2。柱边截面（IIII）的弯矩为M =(2.5-0.4)2(24+0.9) 108.5/24=177kN.M 需要的配筋As =177106/0.9(1110-12)210=853mm2台阶处（II II）截面的弯矩M =(2.5-1.15)2(24+1.65) 108.5/24=79.5kN.m需要的配筋As =79.5106/0.9(710-12)210=603mm2在短边方向配714（14140，As=1077.3mm 2)。七、柱吊装验算柱的吊装验算包括正截面承载力计算和裂缝宽度计算。当采用单点吊装时，吊点一
35、般设在牛腿与下段柱交界处。起吊时，自重下的内力最大，其计算简图见例图 2-24。1内力计算动力系数 1.5，取施工阶段验算安全度等级降低系数为 0.9，吊装时砼强度未达设计值，按照设计强度的 70%考虑。柱子底部的标高为-2.0+0.3=-1.7m，故柱全长为 12.0-(-1.7)=13.7m。q1=1.50.91.24=6.48kN/mq2=1.50.91.225(2.01.0-0.522)0.4/1.0=28.02kN/mq3=1.50.91.2(3.946.4+0.40.9252.1)/8.5=8.41kN/mM1=6.484.22/2=57.15kN.mM2=0.51.0228.02
36、+6.484.2(1.0+4.2/2)=98.38 kN.mM3=0.598.38-8.418.52/8=-26.76kN.m2）承载力验算当不翻身起吊时，11 截面的尺寸为 400400mm。由于对称配筋As=M/fy(h0- as)=57.15106/300(365-35)=577mm2现上柱配有 320(A s=941mm2)，1 1 截面能满足吊装时承载力要求。22 截面的等效宽度 b=2112.5=225mm，h=400mm 。As=M/fy(h0- as)=98.38106/300(365-35)=994mm2现下柱配有 420（A s=1256mm2），2-2 截面能满足吊装时承
37、载力要求。3-3 截面不起控制作用。上述吊装验算结果表明，根据使用阶段的内力进行配筋，施工时不翻身起吊不能满足承载力要求。应该采取调整吊点、翻身起吊、多点起吊或增加配筋等措施。现采用翻身起吊后，经验算承载力能满足要求。3）裂缝宽度验算混凝土的最大裂缝宽度公式为 teqskcrdEw08.91max式中 cr构件受力特征系数，对于钢筋混凝土受弯构件 cr=2.1；c钢筋保护层厚度，c=25mm； te按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率， te=As/Ate；deq受拉区纵向钢筋的等效直径，对于直径相同的带肋钢筋，d eq=d； sk按荷载效应的标准组合计算的钢筋等效应力， sk=Mk/(0.87h0As)；裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，=1.1-0.65f tk/（ te sk）；ftk混凝土抗拉强度标准值，C30 混凝土施工阶段 ftk=0.72.01=1.41。11、22 截面裂缝宽度的验算过程见例表 2-14。例表 2-14 裂缝宽度验算截面 Mk(N.mm) As(mm2) sk(N/mm2) deq(mm) te wmax(mm)11 941 187.3 20 0. 0.684 0.2470.322 1256 202.1 20 0. 0.814 0.2560.3裂缝宽度满足要求。排架中柱的施工图以及柱下基础的施工图见施工图。
