1、电力线路架设毕业论文目录第一章 导线设计1.1 导线设计参数31.2 导线比载 31.3 确定控制气41.4 各气象条件下的应力及弧垂5第二章 地线设计2.1 导线地线设计参数62.2 导线比载计算 72.3 确定控制气82.4 各气象条件下的应力及弧垂9第三章 杆塔定位及校验3.1 杆塔的定位103.2 杆塔的校验 11第四章 绝缘子串、金具的设计4.1 绝缘子串的选择164.1.1 绝缘子片数的选择172第五章 杆塔荷载计算5.1 设计条件185.2 杆塔荷载计算19第六章 内力计算6.1 主材内力286.2 斜材内力28第七章 基础设计7.1 设计条件317.2 直线塔校验327.3 耐
2、张塔基础校验34第八章 防雷设计8.1 设计条件378.2 接地设计 37 8.3 耐雷水平的计算398.4 雷击跳闸率的计算42电力线路架设毕业论文3第一章 导线设计1.1 导线设计参数：（LGJ-400/25 ）通过查阅全国典型气象区气象条件得第典型气象区条件如下冰厚 复冰风速 最大风速 雷电过电压风速 内部过电压风速b = 15mm v = 10m/s v = 30m/s v = 10m/s v = 15m/s通过查阅钢芯铝绞线规格（GB1179-83）得知导线计算拉断力 导线计算截面积 导线外径 导线计算质量Tm=95940N A=419.009mm2 d =26.64mm Go=12
3、95kg/km查阅钢芯铝绞线弹性系数和膨胀系数（GB1179-83）得知线膨胀系数 弹性模量=20.910 -6 1/ E=63000N/mm21.2 导线的比载：(1)自重比载：有架空线本身自重引起的比载。g1(0,0)=9.8Go/A10-3=30.30910-3N/m- mm2(2)冰重比载：架空线上覆冰后，冰重除以架空线长度及架空线截面积即为冰重比载。g2(15,0)= 10-3=41.29410-3N/m- mm2Abd)(73.(3)覆冰时导线的垂直总比载：架空线自重比载和冰重比载之和。g3(15,0)=g1+g2=71.60310-3N/m- mm24(4)无冰时导线风压比载：无
4、冰时导线每单位长度、每单位截面积上的风压荷载。g4= sin210 -3Acdvf2615.0当 v=10m/s 时 =1 c=1.1 =90fg4(0,10)=3.2110-3N/m- mm2当 v=15m/s 时 =1 c=1.1 =90fg4(0,15)=7.2310-3N/m- mm2当 v=10m/s 时 =0.75 c=1.1 =90fg4(0,10)=23.5210-3N/m- mm2（5）覆冰时风压比载：覆冰时导线每单位长度、每单位截面积的风压荷载。g5（15.10）= sin210 -3=6.13610-3N/m- mm2Avbd2)(735.0（6）无冰有风时的综合比载：在
5、导线上垂直方向作用的自重和风压比载的几何和。2416gg6（0,10）=30.62210 -3N/m- mm2g6（0,15）=31.8610 -3N/m- mm2g6（0,30）=46.56710 -3N/m- mm2（7）有冰有风时的综合比载：在导线上垂直方向作用着自重和冰重的比载与在水平方向作用着覆冰风压比载的几何和。g7（15,10）= =54.8810-3N/m- mm2253g导线的机械物理特性（1） 导线的抗拉强度：导线的计算拉断力与导线的计算接面积的比值称为导线的抗拉强度或瞬时破坏应力:p=Tm/A=217.525MPa（2） 最大应力：max=p/K=87.01MPa （K=
6、2.5）其中 K 为导线地线的安全系数，在设计中 K 取值不应小于 2.5，避雷电力线路架设毕业论文5线的设计安全系数，宜大于导线的设计安全系数。（3） 平均应力:=p25%=54.381MPa1.3 确定控制气象 最低温度 最大风速 年平均气温 覆冰控制应力 87.01MPa 87.01MPa 54.38MPa 87.01MPa比载 30.30910-3 46.56710-3 30.30910-3 75.14410-3温度 -20 -5 10 -5g/ k 3.30710-4 4.18710-4 5.29210-4 5.99210-4排列序号 A B C D计算临界档距L= )/()/(24
7、242jjii ikgkEtE （ 经计算得：LAB=213.1745m LAC=117.545m LAD=109.633m LBC=虚数 LBD=0 LCD=106.172m列临界档距判别表 确定有效临界档距A B CLAB=213.1745m LBC=虚数 LCD=106.172mLAC=117.545m LBD=0LAD=109.633m所以控制气象为最低气温和最大覆冰LAD=109.633m最低气温 最大覆冰临界档距为 196.62 m有效临界档距控制区及控制气象条件：6L109.633m 控制气象条件为最低气温此时 b=0mm ti=-20 i=87.01MPa gi=30.3091
8、0-3N/m- mm2L109.633 m 控制气象条件为覆冰此时 b=15mm ti=-5 i=87.01MPa gi=75.14410-3N/m- mm2 1.4 各气象条件下的应力及弧垂（1）应以表气象 条件覆冰最高气温最低气温年平均气温最大风 安装 事故外过有风外过无风内过电压气温 -5 40 -20 10 -5 -10 -5 15 15 10g 0.0751 0.0303 0.0303 0.0303 0.0465 0.0306 0.0303 0.0306 0.0302 0.031850 72.81 20.95 87.01 49.20 69.42 74.17 74.14 43.40 4
9、3.34 49.44100 83.42 30.59 87.01 52.93 74.39 75.03 74.95 48.29 48.14 53.60109.63387.01 31.13 87.01 54.38 75.00 75.40 75.30 49.20 49.17 55.00150 87.01 33.13 72.91 47.38 69.49 63.34 63.15 44.54 44.29 48.60200 87.01 33.99 57.56 42.46 64.00 51.87 51.56 40.98 40.67 44.00250 87.01 34.21 48.49 39.84 60.82 4
10、5.51 45.15 39.07 38.75 41.52300 87.01 34.45 43.78 38.38 58.83 42.14 41.77 37.99 37.64 40.11350 87.01 34.60 41.17 37.50 57.57 40.21 39.84 37.32 36.97 39.25400 87.01 34.71 39.60 36.93 56.73 39.02 38.653698 36.53 38.70450 87.01 34.79 38.5 36.54 56.15 38.23 37.86 36.59 36.23 38.32500 87.01 34.84 37.86 3
11、6.26 55.73 37.6 37.31 36.373601 38.04（2）覆冰条件下应力弧垂：此时 gj=g7=75.14410-3N/m- mm2 tj=-5L(m) 50 100 109.633 150 200 250 300 350 400 450 500电力线路架设毕业论文7f(m) 0.31 1.07 1.32 2.37 4.24 6.66 9.62 13.13 17.17 21.76 26.88（3）最高气温条件下应力：此时 gj=g1(0,0，0)=30.30910 -3N/m- mm2 tj=40L(m) 50 100 109.633 150 200 250 300 35
12、0 400 450 500f(m) 0451.24 149 2.57 4.48 6.92 9.90 13.41 17.46 22.05 27.19第二章 地线设计2.1 地线设计参数（GJ-70）：通过查阅全国典型气象区气象条件得第典型气象区条件如下冰厚 复冰风速 最大风速 雷电过电压风速 内部过电压风速b = 15mm v = 10m/s v = 30m/s v = 10m/s v = 15m/s通过查阅钢绞线规格（GB1179-83）得知导线计算拉断力 导线计算截面积 导线外径 导线计算质量Tm=79204N A=67.35mm2 d =10.5mm Go=531.8kg/km查阅钢绞线弹
13、性系数和膨胀系数（GB1179-83）得知线膨胀系数 弹性模量=11.610 -6 1/ E=N/mm22.2 地线的比载：(1)自重比载：有地线本身自重引起的比载。g1(0,0)=9.8Go/A10-3=9.8531.8/67.3510-3=77.3810-3N/m- mm2(2)冰重比载：地线上覆冰后，冰重除以地线长度及地线截面积即为冰重比8载。g2(15,0)= 10-3= =157.4910-3N/m- mm2Abd)(73.15(0.)27.36(3)覆冰时地线的垂直总比载：地线自重比载和冰重比载之和。g3(15,0)=g1+g2=77.3810-3+157.4910-3=234.8
14、6710-3N/m- mm2(4)无冰时导线风压比载：无冰时导线每单位长度、每单位截面积上的风压荷载。g4= sin210 -3Acdvf2615.0当 v=10m/s 时 =1 c=1.2 =90fg4(0,10)= sin210 -3=11.45910-3N/m- mm2cdvf2615.0当 v=15m/s 时 =1 c=1.2 =90fg4(0,15)= sin210 -3=25.78210-3N/m- mm2Acdvf2615.0当 v=30m/s 时 =0.75 c=1.2 =90fg4(0,10)= sin210 -3=77.3410-3N/m- mm2cdvf2615.0（5）
15、覆冰时风压比载：覆冰时导线每单位长度、每单位截面积的风压荷载。g5（15.10）= sin210 -3=99.44610-3N/m- mm2Avbd2)(735.0（6）无冰有风时的综合比载：在导线上垂直方向作用的自重和风压比载的几何和。g6（0,10）= =78.22410-3N/m- mm22416gg6（0,15）= =81.5610-3N/m- mm2g6（0,30） =109.4110-3N/m- mm22416（7）有冰有风时的综合比载：在导线上垂直方向作用着自重和冰重的比载与电力线路架设毕业论文9在水平方向作用着覆冰风压比载的几何和。g7（5,10）= =186.2610-3N/
16、m- mm2253g导线的机械物理特性（4） 导线的抗拉强度：导线的计算拉断力与导线的计算接面积的比值称为导线的抗拉强度或瞬时破坏应力:p=Tm/A=1176MPa（5） 最大应力：max=p/K=1176/2.5=470.4MPa （K=2.5）其中 K 为导线地线的安全系数，在设计中 K 取值不应小于 2.5，避雷线的设计安全系数，宜大于导线的设计安全系数。（6） 平均应力:=p25%=294MPa2.3 确定控制气象 最低温度 最大风速 年平均气温 覆冰控制应力 470.4MPa 470.4MPa 294MPa 470.4MPa比载 77.3810-3 109.4110-3 77.381
17、0-3 186.2610-3温度 -20 -5 10 -5g/ k 3.30710-4 4.18710-4 5.29210-4 5.99210-4排列序号 A B C D计算临界档距L= )/()/(24242jjii ikgkEtE （ 经计算得：LAB=391.3m LAC=虚数 LAD=178.6m LBC=虚数 L BD=0 LCD=439.29列临界档距判别表 确定有效临界档距A B CLAB=391.3m LBC=虚数 LCD=439.29mLAC=虚数 LBD=010LAD=178.6m所以控制气象为年平均气温和最大覆冰LCD=439.29m年平均气温 最大覆冰临界档距为 439
18、.29m有效临界档距控制区及控制气象条件：L439.29m 控制气象条件为年平均气温此时 b=0mm ti=10 i=294MPa gi=77.3810-3N/m- mm2L439.29m 控制气象条件为最大覆冰此时 b=15mm ti=-5 i=470.4MPa gi=186.2610-3N/m- mm2 2.4 各气象条件下的应力及弧垂（1）应以表气象 条件覆冰最高气温最低气温年平均气温最大风 安装 事故外过有风外过无风内过电压气温 -5 40 -20 10 -5 -10 -5 15 15 10g 0.1862 0.0773 0.0773 0.0773 0.1094 0.0782 0.07
19、73 0.0782 0.0773 0.081550 333.72 225.70 362.81 294.00 329.51 328.39 328.37 282.60 282.50 294.16100 346.89 228.49 361.35 294.00 331.95 327.63 327.53 283.05282.90294.62150 364.73 232.50 359.01 294.00 335.62 326.43 326.21 283.72 283.40 295.32200 384.17 237.14 355.94 294.00 340.11 324.88 324.50 284.57 2
20、83.91 296.19250 403.75 241.90 352.31 294.00 345.02 323.10 322.53 250.50 284.20 297.17300 422.73 246.45 348.31 294.00 350.06 321.18 320.41 286.46 285.31 298.18350 440.75 251.06 344.12 294.00 355.01 319.23 318.24 287.47 286.23 299.18电力线路架设毕业论文11400 457.69 255.12 339.93 294.00 359.75 317.31 316.12 288.
21、41 287.22 300.13439.29 470.40 258.05 336.72 294.00 363.28 315.87 314.53 285.63 288.31 300.83450 470.40 255.79 331.60 290.36 360.64 311.55 310.15 285.00 285.22 297.44500 470.40 245.77 308.56 274.27 348.53 292.27 290.64 270.80 268.27 282.31（2）外过电压条件下应力弧垂：此时 gj=g6（0,10） =78.2410-3N/m- mm2 tj=15L(m) 50
22、100 150 200 250 300 350 400 439.29 450 500f(m) 0.087 0.345 0.776 1.375 2.141 3.073 4.168 5.42 6.384 6.94 9.02第三章 杆塔定位及校验3.1 杆塔定位:（1）定位的原则要求：使导线上任一点在任何情况下，必须保证对地及障碍物的安全距离（限距） 。限距与弧垂的公式是： mmaxxfh425.124.76HH-杆塔呼称高 -绝缘子串长 -限距 最 大 弧 垂maxf x安 全 限 距（2）估计耐张段代表档距： 在应力-弧垂曲线查出对应于 算出的最大弧垂的档距为定位档距maxfx=449.45m以
23、 0.85 乘以定位档距作为估算的代表档距：0.85x=382.0325m（3）由此代表档距在应力-弧垂曲线上查出“产生最大弧垂那一气象条件”的应力 =47.908MPA g=30.28 N/m-3102m可求得：12340.2815.0*7gk（4)按32 42.9x.1x8y实际 X m 模板 X mm 实际 Y m 模板 Y mm50 10 1.35 2.75100 20 5.5 11150 30 12.375 24.75200 40 22 44250 50 34.275 68.75300 60 49.5 99（5）制作模板把模板曲线画一条曲线是最大弧垂曲线，在其下端相距+ =12m 画
24、另一条曲线叫限距曲线（比例横向 1：5000，纵向 1：500）xh（6）用模板排定杆塔塔位（定位图比例 横向 1：5000，纵向 1：500） 3.2 杆塔定位后的校验:3.2.1 杆塔的水平档距和垂直档距: 12shll（ 1） 水 平 档 距2124.930.741.8mshl 335sl44.822shl5513794137sl m66.05shl771622sl8813738.shl m 9950450sl电力线路架设毕业论文1391091046.2539.840.252shll m71s1212.shll335943596m12chshlgl（ 2） 垂 直 档 距 ， 可 从 图
25、 上 直 接 量 取1246.chlm2340.ch3456.1chl5905681lm7m783.chl897.ch9108.chl1046m12305l235经计算校验，其结果均符合设计要求。3.2.2 杆塔的最大允许挡距:实际档距不应超过最大允许档距 Lmax最大线间距里 Ds 与最大弧垂 fmax 的关系是max65.014.vDs式中 Ds-最大线间距里（m）-悬垂绝缘子串长度（m）v-线路额定电压（kv）经计算 fmax=37.71m将 fmax代入下式 gflmax8算得最大允许档距 Lmax=674.67m 因为档距均小于 674.67m，则最大允许档距校验合格3.2.3 悬垂
26、绝缘子摇摆角校验：Gj=1.323N 14j12sz0jP=n(+)uA1n27s=u1.30.3jA3.58.()94z6220.940328KN1J 正 51P操 6. 460J雷 电 3.50.82ie4-正 常 条 件 下 的 tan=.6雷 电 条 件 下 的 3.5.47-操 作 电 压 条 件 下 的 t.6024带 电 作 业 条 件 下 的 an=14(t)2()tantjj ddd shchdPGuAggll摇摆角临界曲线：从断面图上量取垂直档距及水品档距，在图上所得点均在曲线上方，校验合格 3.2.4 导线的悬点应力架空线悬点应力可为最低点最大使用应力的 1.1 倍电力线
27、路架设毕业论文150max1870195.MPa曲线按下式计算并绘出 00001 22)( MMglshglchs 式中 h悬挂点高差导线最低点最大使用应力l档距g与 M0相对应情况下的导线比载经计算得l 0 100 200 400 600 800 900 1000 1200 1400 1600 1760h 0 42 79 138 177 195 196 192 170 128 65 0则得曲线：所选点均在曲线下方，悬点应力校验合格3.2.5 导线悬垂角16vdvdvdv 82.90tan2tan4284.931=03511.ddl llgl右 右 右左 右右 右=可得关系曲线：经校验所取点均
28、在曲线下方，校验合格 3.2.6 绝缘子串强度校验查表得绝缘子强度 T=58840N -33 JG=54.10945.26.98142.5chggAl N绝 缘 子 自 重 金 具 自 重01.295.84.261.9GN均小于 T=58840N 所以校验合格3.2.7 导线上拔由于垂直档距均大于 0，所以无上拔发生，校验合格3.2.8 跨越校验(1)在 L9-10 档内有条铁路通过因为档距大小相当，在较多侧邻档选，则选取 L8-9 档322 270 (75.140)460.5()8.0(8.)8.39xglx Mpa电力线路架设毕业论文17130.928.5640.3122xgabfc m.
29、5()().5. 786mcaDACfB 4则 （ -） -（ 7） 3所以该跨越安全（2）在 L5-6 档内存在一条 66KV 输电线路因为档距大小相当，在较多侧邻档选，则选取 L8-9 档322 270 (75.140)79.45()8.0(6.)8.108xglx Mpa13.96432xabfc m37.05()()1.846.9m18caDACfB则 （ -） 0-（ 2）所以该跨越安全第四章 绝缘子串、金具的设计4.1 绝缘子串的选择4.1.1 绝缘子片数的选择架空线常用的绝缘子有针式绝缘子、悬式绝缘子、瓷横担式绝缘子等，根据规程相关规定，考虑经济性和线路电压等级选择悬式绝缘子,并
30、根据杆塔机械载荷选定绝缘子型式，确定每串绝缘子片数，并使其满足下列要求(1)运行中的绝缘子在表面潮湿及有轻度污秽的条件下，应能耐受长期作用的工频电压而不发生放电。(2)在运行条件下，能耐受计算用的内部过电压。(3)在大气过电压下，不能使线路有过多的开断，即输电线路应有一定的耐雷水平。18根据我国长期运行经验，在一般的轻污秽区，片数按下式选定时可满足工作电压n1.6Ue/其中：Ue 系统的额定电压 kv，有效值。 每个绝缘子的泄漏距离 cm.2.0单位泄漏距离 cm/kv.4.1.2 悬式绝缘子片数确定：绝缘子 XP-16 的泄漏比距 =29cm所以 n25.87 n 取 26绝缘子的泄露距离应
31、满足下式dDU式中 D绝缘子的泄露距离，cm；U线路额定电压。KV;d泄露比距，cm。根据内过电压决定绝缘子片数绝缘子串在内部过电压下不应发生闪络，概率应很低。因此要求绝缘子串的操作冲击湿闪电压大于操作过电压的数值。根据一般运行经验和参考表选取绝缘子片数为 26 片，而且经上述校验合格。4.2 防振锤的设计4.2.1 防震锤的选择 当需要装置下列防震锤个数时的相应档距（m）防震锤型号导线直径（mm）1 个 2 个 3 个FG-50,FG-70 d12 300 300-600 600-900电力线路架设毕业论文19FD-2，FD-3,FD-412d22 350 350-700 700-1000F
32、D-6,FD-5 d22 37.1:450 450-800 800-1200LGJ440/25 采用 FD5 防振锤，根据 l=402m 且 d22mm 确定使用 1 个防震锤4.2.2 防震锤的安装位置m835.0124.37891046.2max8.9in402max1 gVDm965.i.ai 31 m 则防震锤按在 S=0.309m 处309.2inmxS第五章 杆塔荷载计算5.1 设计条件500kv 送电线路通过第典型气象区，导线为 LGJ-400/25,双回路，地线为 GJ-70，线路地面粗糙类别属 B 类（1）各种荷载组合气象条件：组合气象条件 风速 冰厚 气温最大风 25 0
33、-5最大覆冰 10 5 -5正常运行情况最低气温 0 0 -10断导线 0 0 -5事故情况断地线 0 0 -5安装情况 吊线锚线挂线牵引 10 0 -520（2）导线地线技术数据导线型号 导线外径 导线截面积 导线计算重量 导线计算拉断力LGJ400/25 d=26.6mm A=419.0mm2 1259kg/km 95940N地线型号 地线外径 地线截面积 地线计算重量 地线计算拉断力GJ-70 d=10.5mm A=67.35mm2 531.8kg/km 79207.6N(3)绝缘子串 金具和防振锤数量和重量表项目 绝缘子片数 金具 防振锤 间隔棒 合计型号与数量（XP-16 ） 26
34、片1 套(FD-4) 4 个8 个 导线重量 58.5kg 11.6kg 11.2kg 54.4kg482.81kg型号与数量无 1 套 4 个（F-5 ）无地线重量 无 4kg 7.2kg 无11.21kg5.2 杆塔荷载计算5.2.1. 正常运行情况最大风（v=25m/s，b=0mm， t=10）导线风荷载基本风压 642510620vw水平档距 Lh=1.1LH=1.1674.67=742m导线风荷载调整系数 c=1.2风压不均匀系数 =0.75导线体形系数 s=1.1 (因为 d=26.6mm17mm)风压高度变化系数 z 的计算如下 （本次设计地表为 B 类地表）绝缘子串长度 =5.
35、097m导线弧垂取 fd=15.37m电力线路架设毕业论文21平均高度2423.59071.340.618.m(425.907.317.46)ddhh（ 上 导 线 ）中 导 线 ）下 导 线（上导线）0.3()1z（中导线） .255z（下导线）0.3()4891zh将以上各值代入下式得上导线 20 3sin9.751.341.6.107422dcszhPdLKN中导线 20 3sin9.751.356.1074234dcszhdL下导线 20 3sin9.751.856.107423dcszhPdLKN地线风荷载地线体形系数 s=1.2风压不均匀系数 =0.75地线风荷载调整系数 c=1.
36、1地线弧垂 fd=5.4m地线金具长度 =0.182m地线平均高度 b2h47.-0185.46.9183m风压高度变化系数 .()z22将以上各值代入下式得20 3sin9.751.5310.574262dcszhPdLKN绝缘子串风压荷载直线塔绝缘子串数 n1=2 每联中绝缘子片数 n2=26 上导线绝缘子串 0.356.297/()1456z中导线绝缘子串 .2889z下导线绝缘子串 0.3.1./( )45z将以上各值代入下式得上导线绝缘子串120()96.1540.36.45j szjjPnAKN中导线绝缘子串120()96.1380.36.3408j szjjnP上导线绝缘子串12
37、0()96.12540.36.04j szjjnAPKN横担风荷载风压调整系数 1.7z风压高度变化系数地线横担0.320.3267.15() 7915)zh电力线路架设毕业论文23风压高度变化系数上横担0.320.3265.1()561)zh压高度变化系数中横担0.320.32.4()4785z风压高度变化系数下横担0.320.3215()1)zh杆塔结构体形系数 .s轮廓面积地线横担 2(206.59)2.6.0875KFm轮廓面积上横担 1. 4轮廓面积中横担 2(37).31.2K轮廓面积下横担 84.65Fm沿风向投影面积地线横担 F=0.3Fk=0.326.08875=7.827m
38、2上横担 F=0.3Fk=0.320.464=6.139m2中横担 F=0.3Fk=0.331.7163=9.5149m2下横担 F=0.3Fk=0.327.7=8.31m2Fszcw0(地线横担)91.73.57.8215.6KN(上横担 )31c（中横担）429.46.3（下横担）1730856c KN(地线横担)90cKNw 地(上横担)49 上(中横担)906.75c 中(下横担)381KN 下24导线重力荷载 四分裂导线 n=4 垂直挡距 Lv=800m导线单位长重量 312590.812/QNm导线重力荷载 3409.482dvGnLK地线重力荷载 单地线 n=1 垂直挡距 Lv=
39、800m地线单位长重量 315.809.5427/QNm地线重力荷载 3180.4bvGNLK绝缘子金具防振锤及地线挂点金具防振锤荷载4.82jdK.2jB塔重3179.017.9GgN5.2.2 正常运行情况的最大覆冰（V=15m/s b=15mm t=5）导线风荷载基本风压2201596064vw导线风荷载调整系数 c=1风压不均匀系数 =1.0导线体形系数 s=1.2 (因为 d=26.6mm17mm)覆冰时导线外径 d=26.6+215=56.6mm其余数值与大风情况取值相同则将以上各值代入下式得上导线 20 3sin91.2.137546.10742dcszhPdLKN电力线路架设毕
40、业论文25中导线 20 3sin91.2.1356.107424dcszhPdLKN上导线 20 3sin91.2.14856.1074293dcszhdL地线风荷载地线覆冰后外径 d=10.5+215=40.5mm20 3sin9115340.51742674dcszhPdLKN绝缘子串风压荷载上导线绝缘子串120()96.54.363.89szjPjnAKN中导线绝缘子串120()96.38.3640.3szjjn下导线绝缘子串120()96.54.360.35szjPjnAKN横担风荷载Fszcw0(地线横担)91.73.57.823.9664KN（上横担）1c26（中横担）91.73.
41、428.514.26c KNw（下横担）036(下横担)90c 地(上横担)4172wKN(中横担)90689c(下横担)35导线重力荷载 导线覆冰单位长覆冰重量 327.315(26.)107.5/bQNm导线覆冰单位长导线重量 1908/导线重力荷载 3()4(.7.5)429.8dbvGnL K地线重力荷载 地线覆冰单位长重量 327.315(0.)10.67/bQNm地线单位长重量 15808/Nm地线重力荷载 31()(.3.67)1425.1bbvGnL K绝缘子金具防振锤及地线挂点金具防振锤荷载4.82jdKN0.2jBGKN塔重3179.17.9Gg5.2. 3 事故断导线情况
42、（V=0m/s b=0mm t=0 地线未断）导线断线张力最大使用张力 /9540/2.37.16mpTkKN查表（杆塔设计及其基础 3-9 表）得：最大使用张力百分数为 25%0.2537.16dmT电力线路架设毕业论文27导线重力荷载未断相导线重力荷载导线重力荷载 3142.591084.2dvGnQLKN已断相导线重力荷载 0.8.083.dd KN地线重力荷载 地线重力荷载 315.1084.25bvGnQLKN绝缘子金具防振锤及地线挂点金具防振锤荷载4.82jdKN.2jB塔重3179.017.9Gg5.2.4 事故断地线情况（V=0m/s b=0mm t=0 导线未断）地线断线张力
43、最大使用张力 /79.2036/.9.347mpTkKN查表 3-10 得0.52.34.51dmT导线重力荷载 导线重力荷载 10.28dvGnQLKN地线重力荷载 未断地线重力荷载地线重力荷载 14.25bvnL已断地线重力荷载 0.84253.0bGKN绝缘子金具防振锤及地线挂点金具防振锤荷载.jd .12jBG28塔重3179.017.9GgKN5.2.5 安装检修时吊线施工荷载（V=10m/s b=0mm t=-10）采用双倍起吊吊线40.28dKN查表 3-11 得直线塔 .FG基本风压22201()606vwKNm将所有数值代入下 3-24 式得3.7512.375412.741
44、.69P KN089.6ZGKN.69xKN采用转向滑车时 114028.4.3168ZF KN679597XPG横担荷载Fszcw0(地线横担 )11.7.597.82.64KN（上横担）36305c（中横担）42.1.8（下横担）10()2671c KN(地线横担)968cwKN(上横担)04521电力线路架设毕业论文29(中横担)90.4.751cwKN(下横担)985.2.6 安装情况的锚线荷载（V=10m/s b=0mm t=-5）锚线荷载 分配系数 n=0.5 导线张力取 T= 8.6KN 动力系数 k=1.1锚固钢绳对地面夹角 45 4FGKN将所有数值代入公式（3-26） sin0.5281.6sin5428.7KNZFGkT0.516793XPy(si).cos4.7KNK第六章 内力计算6.1 主材内力由 可得主材内力为0ioibUMioi式中 截面以上所有外力对 点的力矩之和（以顺时针方向为正）oi iOu-主材内力，以受拉为正- 力对 点的力臂ibUiO306.2 斜材内力以两弦杆（主材）延长线交点 C 为矩心，由 可求出斜材内力0iicdSM为 icidMS式中 截面以上所有外力对 点的力矩之和（以顺时针方向为正）c-斜材内
