1、摘要本次设计为针对某发电厂的热力系统计算与凝结水系统的设计和计算，设计的初始数据是德国 BABCOCK 以最大连续蒸发量为 2208t/h 的汽包式锅炉，及一个机组容量为 600MW 机组的国产亚临界、一次中间再热、凝汽式汽轮机机组采用一机一炉的单元制配置。设计的过程是通过原则性热力系统的确定及计算、燃烧系统的计算及图形的绘制，全面性热力系统的确定及计通流部分管道的设计，来实现这一设计。可行方案的选取上从实际工程项目出发，综合考虑安全可靠、经济使用，节省能源，保护环境的建设方针，同时对运行是否稳定可靠，技术是否成熟等方面进行考虑，综合比较确定。本设计主要是对全厂的热力计算及对管道通流部分的计算
2、及管道的选择，同时要校核相关汽水流量、进气量、发电量。根据原则性计算结果对相关热力管道进行相关基本尺寸计算，根据基本尺寸参照相关标准热力管道选型手册选择相关标准管道，并对所选管道进行相关校核计算，纠正所选管道型号，优化电厂热力系统。最终得出电厂初步设计的相关系统确定，得出经济性较高，有建设价值的电厂建设方案。关键词：热力系统；热经济性；凝结水系统AbstractThe design of a power plant system calculation and design of the pipeline flow path, The design of the initial data is
3、 maximum continuous evaporation capacity for 2208 t/h boiler drum type and a unit capacity for 660 MW unit of domestic subcritical, once again among condensing heat, steam turbine units using just one furnace of the unit system configuration. The selection of options from the actual project start, C
4、onsidering safe, economic use, save energy, protect the environment-building policies, while running is stable and reliable, whether the technology is mature and other aspects to consider, determine the comprehensive comparison. The design of the whole plant is mainly thermal calculation and the cal
5、culation of the flow section of pipe and piping options, while checking the relevant soft drinks flow, gas flow, power generation. According to the results of principle related to heat pipes on the related calculation of basic dimensions, reference to the relevant standards under the basic dimension
6、s of heat pipe select the relevant standards manual channel selection, and check the selected channel of the relevant calculation, correcting the selected channel model, optimal power plant thermal system. Eventually come to the preliminary design of small thermal power plants to determine the relev
7、ant systems, construction of thermal power plants in this small economy higher, with construction value.Key word: Thermal systems; hot economy; Pipeline Flow Path西安石油大学毕业设计说明书33目录摘要 1Abstract.2目录 3前言 5第一章 设计概述 81.1 设计依据 81.2 设计可行性 81.3 设计内容 .8第二章 原则性热力计算 92.1 设计相关已知参数 .92.1.1 汽轮机型式及参数 .92.1.2 锅炉型式及参
8、数 .102.1.3 回热加热系统参数 .102.1.4 其他数据 .112.1.5 简化条件 .122.1.6 全面原则性热力系统图 .122.2 相关系统设备原则性热力计算部分 .122.2.1 热系统计算 .122.2.2 汽轮机进汽参数计算 .142.2.3 各加热器进、出水参数计算 .152.2.4 高压加热器组抽汽系数计算 .172.2.5 低压加热器组抽汽系数计算 .202.2.6 凝汽参数计算 222.2.7 汽轮机内功计算 .242.2.8 汽轮机内效率、热经济指标、汽水流量计算 .26第三章 全厂性热经济指标计算及校核 293.1 全厂性热经济指标计算 .293.2 反平衡
9、校核计算 .31第四章 全面性热力系统的拟定及其辅助设备 354.1 热力系统 .354.2 主蒸汽系统 .354.3 再热蒸汽系统 .374.4 旁路系统 .384.5 轴封系统 .404.6 给水系统 .424.7 加热器疏水系统 .444.8 锅炉排污利用系统 .464.9 辅助蒸汽系统 .474.10 回热系统 .504.11 凝结水系统及其设备 .51第五章 管道计算与选型 545.1 管道计算所用相关资料 .545.1.1 推荐流速资料 .545.1.2 相关计算公式 555.2 具体管道管径计算 .555.2.1 主蒸汽相关管道 555.2.2 高压加热器 H1 相关抽汽管道的计
10、算 .565.2.3 高压加热器 H2 相关抽汽管道的计算 .565.2.4 高压加热器 H3 相关抽汽管道的计算 .575.2.5 通除氧器管道的计算 575.2.6 低压加热器 H5 相关抽汽管道的计算 .585.2.7 低压加热器 H6 相关抽汽管道的计算 .585.2.8 低压加热器 H7 相关抽汽管道的计算 .585.2.9 低压加热器 H8 相关抽汽管道的计算 .595.3 管道的选型 595.3.1 主蒸汽相关管道选型 595.3.2 高压加热器 H1 抽汽管道选型 .615.3.3 高压加热器 H2 抽汽管道选型 .625.3.4 高压加热器 H3 抽汽管道选型 .625.3.
11、5 通除氧器抽汽管道选型 635.3.6 低压加热器 H5 抽汽管道选型 .645.3.7 低压加热器 H6 抽汽管道选型 .645.3.8 低压加热器 H7 抽汽管路选型 .655.3.9 低压加热器 H8 抽汽管路选型 .66参考文献 67英文文献 69中文翻译 78致谢 83西安石油大学毕业设计说明书55前言火力发电厂简称火电厂，是利用煤炭、石油、天然气作为燃料生产电能的工厂。其能量转换过程是：燃料的化学能热能机械能电能。最早的火力发电是 1875 年在巴黎北火车站的火电厂实现的。随着发电机、汽轮机制造技术的完善，输变电技术的改进，特别是电力系统的出现以及社会电气化对电能的需求，20 世
12、纪 30 年代以后，火力发电进入大发展的时期。火力发电机组的容量由 200 兆瓦级提高到 300600 兆瓦级（50 年代中期） ，到 1973 年，最大的火电机组达 1300 兆瓦。大机组、大电厂使火力发电的热效率大为提高，每千瓦的建设投资和发电成本也不断降低。到 80 年代后期，世界最大火电厂是日本的鹿儿岛火电厂，容量为 4400 兆瓦。但机组过大又带来可靠性、可用率的降低，因而到 90 年代初，火力发电单机容量稳定在 300700 兆瓦。进入 21 世纪后，为提高发电效率，我国对电厂机组实行上大压小政策。高参数大容量凝汽式机组成为目前新建火电机组的主力机型,全世界数十年电站发展史的实践表
13、明，火电设备逐渐大容量化是不可抗拒的发展趋势。人类已进入 21 世纪， “能源、环境、发展”是新世纪人类所面临的三大主题。这三者之中，能源的合理开发与利用将直接影响到环境的保护和人类社会的可持续发展。作为能源开发与利用的电力工业正处在大发展的阶段，火力发电是电力工业的重要领域，环境保护和社会发展要求火力发电技术不断发展、提高。在已经开始的 21 世纪，火力发电技术发展趋势是我们十分关注的问题。就能量转换的形式而言，火力发电机组的作用是将燃料（煤、石油、天然气）的化学能经燃烧释放出热能，再进一步将热能转变为电能。其发电方式有汽轮机发电、燃气轮机发电及内燃机发电三种。其中汽轮机发电所占比例最大，燃
14、气轮机发电近年来有所发展，内燃机发电比例最小。汽轮机发电的理论基础是蒸汽的朗肯循环，按朗肯循环理论，蒸汽的初参数（即蒸汽的压力与温度）愈高，循环效率就愈高。目前蒸汽压力已超过临界压力（大于 22.2MPa） ，即所谓的超临界机组。进一步提高超临界机组的效率，主要从以下两方面入手。1. 提高初参数，采用超超临界初参数的提高主要受金属材料在高温下性能是否稳定的限制，目前，超临界机组初温可达 538576。随着冶金技术的发展，耐高温性能材料的不断出现，初温可提高到 600700。如日本东芝公司 1980 年着手开发两台 0 型两段再热的 700MW 超超临界汽轮机，并相继于 1989 年和 1990
15、 年投产，运行稳定，达到提高发电端热效率 5%的预期目标，即发电端效率为 41%，同时实现了在 140 分钟内启动的设计要求，且可在带 10额定负荷运行。在此基础上，该公司正推进 1型（30.99MPa、593/593/593） 、2 型（34.52Mpa,650/593/593）机组的实用化研究。据推算，超超临界机组的供电煤耗可降低到 279g/kWh2. 采用高性能汽轮机汽轮机制造技术已很成熟，但仍有进一步提高其效率的空间，主要有以下三种途径：首先是进一步增加末级叶片的环形排汽面积，从而达到减小排汽损失的目的。末级叶片的环形排汽面积取决于叶片高度，后者受制于材料的耐离心力强度。日本 700
16、MW 机组已成功采用钛制 1.016m 的长叶片，它比目前通常采用的 12Cr 钢制的 0.842m 的叶片增加了离心力强度，排汽面积增加了 40%，由于降低了排汽损失，效率提高 1.6%。其次是采用减少二次流损失的叶栅。叶栅汽道中的二次流会干扰工作的主汽流产生较大的能量损失，要进一步研制新型叶栅，以减少二次流损失。最后是减少汽轮机内部漏汽损失。汽轮机隔板与轴间、动叶顶部与汽缸、动叶与隔板间均有一定间隙。这些部位均装有汽封，以减少漏汽损失。要研制新型汽封件以减少漏汽损失。发展大机组的优点可综述如下：降低每千瓦装机容量的基建投资随着机组容量的增大，投资费用降低。在一定的范围内，机组的容量越大越经
17、济。一般将这个范围称为容量极限。 以 20 万千瓦燃煤机组的建设费比率为 100%。30 万千瓦燃煤机组为 93%，到60 万千瓦时进一步下降为 84%。容量每增加一倍，基建投资约降低 5%。1. 提高电站的供电热效率机组容量越大，电站的供电热效率也越高。在 15 万千瓦以前，热效率的上升率较高。达到 15 万千瓦以后，热效率上升趋于和缓。原因在于容量在 15 万千瓦前，蒸汽参数随容量增加而提高的缘故。容量超过 15 万千瓦后，蒸汽参数变西安石油大学毕业设计说明书77化不大。欲取得更高的供电热效率，只有采用超临界领域的蒸汽参数。16.9Mpa,566/538，50 万千瓦机组的供电热效率为38
18、.6%。24.6Mpa538/538，90 万千瓦机组的供电热效率则高达 40.7%，与前者相比约提高 2.1%。 2. 降低热耗以 15 万千瓦机组的单位热耗比率为 100%，当机组容量增加到 60 万千瓦时，降低 1.3%；由 30 万千瓦增加到 60 万千瓦时降低 1.0%。由 60 万千瓦提高到 120万千瓦时降低 0.5%左右。 3. 减少电站人员的需要量15 万千瓦机组，需 0.45 人/兆瓦；到 30 万千瓦时下降到 0.27 人/兆瓦；到120 万千瓦时会进一步下降到 0.12 人/兆瓦。这表明，机组容量越大，工资支出越少4. 降低发电成本在燃料价格相同的情况下，机组容量越大，
19、发电成本越低。机组容量增大，蒸汽参数提高，每千瓦装机容量的建设费用降低，热效率变大，热耗降低，工作人员减少，发电成本降低。这充分显示了大机组的优势。第一章 设计概述1.1 设计依据本设计以具体给定参数及设计规范为根本依据，以给定热负荷预计得出结果，以国家标准设计规范为准则选择了合理的管道型号。在设计计算中均按照热力发电厂课程设计 、 热力发电厂第二版等标准设计手册选取相关系数及定值参数进行计算。按照火电力厂汽水管道零件及部件典型设计-2000 版为规范进行选管。在热力系统确定时均以最优化为标准，使设计热经济性大最佳。1.2 设计可行性目前火电厂机组仍然以凝汽式机组为主力机组，针对我国今年来发电
20、机组的形式，再考虑专业发展方向，学生选择热力课题进行计算也很有意义。目前的电厂主要发展方向就是大机组、高参数，我国的主要电厂也大多采用这样的参数形式，我们设计的同时可以通过了解电厂的概况，加深我们设计的准确性及设计的全面性。同时方便我们的课程设计。1.3 设计内容根据给定的热系统数据，进行计算原则性热力计算，校核相关汽水流量、进气量、发电量。进行对发电机组的热力经济性算，包括相关供热量、发电量、煤耗量、煤耗率及相关效率，相关热化系数。根据原则性计算结果对相关辅助设备进行相关基本尺寸计算，根据基本尺寸参照相关标准设备选型手册选择相关标准设备，并对所选辅助进行相关校核计算，纠正所选设备型号，优化电
21、厂热力系统。得出设计结论。西安石油大学毕业设计说明书99第二章 原则性热力计算热力系统的一般定义是将热力设备按照热力循环的顺序用管道和附件连接起来的一个有机整体。通常回热加热系统只局限在汽轮机的范围内，而发电厂热力系统则在回热加热系统基础上将范围扩大至全厂。因此，发电厂热力系统实际上就是在回热加热系统上增加了一些辅助热力系统，如锅炉连续排污利用系统，补充水系统，热电厂还有对外供热系统等。根据使用的目的的不同，发电厂热力系统又可分为发电厂原则性热力系统和发电厂全面性热力系统。2.1 设计相关已知参数2.1.1 汽轮机型式及参数1) 汽轮机型号：N-600-17.3/540/5402) 机组型式：
22、亚临界、一次中间再热、单轴、四缸四排汽、凝汽式汽轮机3) 额定功率： =600MPaeP4) 主汽阀前额定蒸汽压力： =17.3MPa05) 主汽阀前额定气温： =540t6) 额定转速： 30r/min7) 旋转方向：自机头往发电机看顺时针方向8) 额定冷却水温： 29) 维持额定功率得最高冷却水温度： 310) 额定排汽压力： 4.4/5.40KPaCP11) 再热汽阀前额定蒸汽压力： .2MParhp12) 再热汽阀前额定蒸汽温度： 540t13) 额定工况时汽轮机主蒸汽流量： 038.t/hD14) 额定工况给水温度： 274.8fwt15) 回热系统：3 个高压加热器，1 个除氧器，
23、4 个低压加热器，总共 8 级回热抽汽16) 给水泵驱动方式：小汽轮机带动给水泵2.1.2 锅炉型式及参数1) 锅炉型式：一次中间再热、亚临界压力、自然循环汽包炉2) 最大连续蒸发量： 208t/hbD3) 最大过热蒸汽压力： ；再热蒸汽压力：17.4MPap 3.85MParp4) 额定过热汽温： ；额定再热汽温：5bt 541rt5) 汽包压力： 8.2adu6) 锅炉热效率： 9%b2.1.3 回热加热系统参数1) 机组各级回热抽汽参数见下表 2-1： 表 2-1 回热加热系统原始汽水参数项目 单位 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8抽汽压力pj Mpa 5.945 3.68
24、8 1.776 0.964 0.416 0.226 0.109 0.0197抽汽比焓 hj kj/kg 3144.2 3027.1 3352.2 3169 2978.5 2851 2716 2455.8加热器上端差 t -1.7 0 -1.7 0 2.8 2.8 2.8 2.8加热器下端差 t1 5.5 5.5 5.5 0 5.5 5.5 5.5 5.5水侧压力 pw Mpa 21.47 21.47 21.47 0.916 2.758 2.758 2.758 2.758抽气管道压损Pj 3 3 3 5 3 3 3 32) 最终给水温度： 274.8fwt3) 给水泵出口压力： ,给水泵效率：1
25、MPapu 0.82pu西安石油大学毕业设计说明书11114) 除氧器至给水泵高差： H2.4mpu5) 小汽机排汽压力： ；小汽机排汽焓,P67Kacxj ,h24.6kj/gcxj2.1.4 其他数据1) 汽轮机进汽节流损失： ，中压缸进气节流损失：1p4%2p%2) 轴封加热器压力： ，疏水比焓：02kasg .415kj/gdsgh3) 机组各门杆漏气、轴封漏气等小流量及参数见表 2-2各辅助汽水、门杆漏气、轴封漏气数据汽、水点代号 A B K L1 N1 M1 L N汽水流量（kg/h） 620 267 7410 3027 89 564 3437 101汽水比焓（kj/kg） 339
26、6.6 3396.6 3537.7 3328.1 3328.1 3328.1 3016 3016汽、水点代号 M R P T S J W汽水流量（kg/h） 639 190 896 660 1412 30245 687汽水比焓（kj/kg） 3016 3108.2 3108.2 2716.2 2716.2 3016.2 2337.84) 锅炉暖风器耗汽，过热器减温水等全厂性汽水流量及参数见下表 2-35) 表 2-3 全厂进出系统有关数据名称 全厂工质渗漏 锅炉排污 厂用汽 暖风器 过热器减温水汽水量，kg/h 33000 0.01D0 22000 65800 66240汽水比焓（kj/kg）
27、 3397.2 1760.6 3169 3169 返回系统水焓值（kj/kg） 83.86 83.86 83.86 697 6) 汽轮机机械效率 ，发电机效率 ；0.985m0.9g7) 补充水温度 ；2at8) 厂用电率 ；.72.1.5 简化条件1) 忽略加热器和抽汽管道的散热损失2) 忽略凝结水泵的介质焓升2.1.6 全面原则性热力系统图2.2 相关系统设备原则性热力计算部分2.2.1 热系统计算（一）汽水平衡计算1全厂补水率 ma西安石油大学毕业设计说明书1313全厂汽水平衡如图所示，各汽水流量见表 2-3，将进、出系统的各流量用相对量 表示。由于计算前汽轮机流量已知，按 ，最后校核。
28、023857.4/Dkgh全厂工质渗漏系数0/3/2857.40.169LD锅炉排污系数.1bl查表 2-1-4 取得，同理计算厂用汽系数0/)2/03857.40.179pllD减温水系数0/64/32sp暖风器疏水系数 0/58/237.480.7nffD补水率 .109.169.38maplblL2给水系数 fw由图可知，1 点物质平衡01.691.0bL物质平衡 32490.7fwblsp3各小汽流量系数 .sgk按预选的汽轮机进气量 和表 2-2 原始数据，计算得到门杆漏气、轴封漏气0D等各小汽流量的流量系数，填于表 2-2。轴封加热器物质、热平衡计算项目 B N1 N T R A
29、K L1漏气量Gi,kg/h267 89 101 660 190 620 7410 3027漏气系数i0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 项目 L S J W P M M1 漏气量Gi,kg/h3437 1412 30245 687 896 639 564 漏气系数i0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 2.2.2 汽轮机进汽参数计算1主蒸汽参数由主汽门前压力 =17.3MPa，温度 =540，查水蒸气性质表，得主蒸汽比0P0t焓值 。0396./hkjg主汽门后压力 010()=(.4)16.8=.02MPa由 ， ，查水蒸汽性质表，得主汽门后汽0=1.28MpaP39/hk
30、jg温 。5376t2再热蒸汽参数由中联门前压力 ，温度 540，查水蒸气性质表，得再热3.2parhPrht蒸汽比焓值 576/rhkjg中联门再热蒸汽压力 2(1)=(0.)3.2=.167MParhrhP由 ， ，查水蒸气性质表，得中联门后=3.1MParh 357.6/rkjg西安石油大学毕业设计说明书1515再热汽温 。537.62rht3凝汽器平均压力计算由 查水蒸气性质表 1=4.kpasP130.6st由 查水蒸气性质表 2538s 24s凝汽器平均温度 10.5().5(2)3.415sstt查水蒸气性质表，得凝汽器平均压力 =9kpasP将所得数据汇总，以各抽气口的数据为节
31、点，在 h-s 图上绘制出汽轮机的汽态膨胀过程线，如下图 2-1图 2-12.2.3 各加热器进、出水参数计算首先计算高压加热器 H1加热器压力 ：1P式中 -第一抽气压力1-抽气管道相对压损P由 查水蒸气性质表得15.76Ma加热器饱和温度 1273.05stH1 出水温度 ：.w.1(.9)4.wstt式中 -式中加热器上端差。H1 疏水温度 .1dt.1.24385.249.35dwt式中 -式中加热器下端差，1t 1.t-进水温度，其值从高压加热器 H2 的上端差 计算得到.w t已知加热器水侧压力 ，由 ，查的 H1 出水比焓2.47wpMPa1274.5t.1208./whkJg由
32、 ， ，查的 H1 进水比焓 。.43.5t 1.w .105.8/whkJg由 ， ，查的 H1 疏水比焓 。.19d 945pPa.2d至此，高压加热器 H1 的进，出汽水参数已全部算出。按同样计算，可依次计算出其余加热器 H2H8 的各进，出汽水参数。将计算结果列于表 2-41()(0.3)5.94.76MPa西安石油大学毕业设计说明书1717表 2-4 回热加热系统汽水参数计算项目 单位 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 SG抽汽压力 pj Mpa 5.945 3.688 1.776 0.964 0.416 0.226 0.1090.0197 抽汽比焓 hjkj/kg31
33、44.2 3027.13352.2 3169 2978.5 2851 27162455.8 2977.02抽气管道压损Pj 3 3 3 5 3 3 3 3 加热器侧压力pjMpa 5.76665 3.57736 1.72272 0.9158 0.40352 0.2192 0.1057 0.0191 0.102汽侧汽侧压力下饱和温度ts 273.05 243.85 204.99 176.13 143.96 123.16 101.16 59.08 水侧压力 pw Mpa 21.47 21.47 21.47 0.916 2.758 2.758 2.758 2.758 2.758加热器上端差t -1.
34、7 0 -1.7 0 2.8 2.8 2.8 2.8 出水温度 tw,j 274.75 243.85206.69 176.13 141.16 120.36 98.36 56.28 39.68出水比焓 hw,jkj/kg1208.8 1055.58882.58 746.16 594.2 505.29412.15235.59 136.939进水温度tw,j 243.85 206.69 179.33 141.16 120.36 98.36 56.28 39.68 32.415进水比焓hw,jkj/kg1055.58 882.58760.26 594.2 505.29 412.15235.59136.
35、94 134.79加热器下端差t1 5.5 5.5 5.5 0 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5疏水温度 td,j 249.35 212.19184.83 176.13 125.86 103.86 61.78 45.18 水侧疏水比焓 hd,jkj/kg1082.12 907.61784.59 746.16 528.71 435.36 258.6189.17 4152.2.4 高压加热器组抽汽系数计算1由高压加热器 H1 热平衡计算 1高压加热器 H1 抽汽系数 ：,1,21,/0.93728.10573844fwhd其中加热器效率 .h高压加热器 H1 疏水系数 ；,1d,10.738
36、4d2由高压加热器 H2 热平衡计算 、2rh高压加热器 H2 抽汽系数 ：,2,3,1,22,2/0.93715.82.0738412.907.6539.6fwhdd 高压加热器 H2 疏水系数 ：,2d,2,120.7384.50.1486d再热器流量系数 ：rh1211.rhsgBJsgLsNsgMsgLsMsgN0.738450396048305043763由高压加热器 H3 热平衡计算 3本级计算时，先计算给水泵的焓升 。设除氧器的水位高度为 21.6m，.3wh则给水泵的进口压力为 ：pu2.4098750.16.0pu Mpa西安石油大学毕业设计说明书1919给水泵内介质平均压力
37、 ：pj0.5()0.5(21.4730)1.pjpu Mpa给水泵内介质平均比焓 ,计算求得：pjh746.1/pjuhkjg根据 ， 查的：08jMa746.1/pjkjg取给水的平均比容为 ,给水泵效率 ，则308uvm0.82pu 3().0(21.47)1pppuuuh26.485/pukjg 7.162.4857.6/puh kjg高压加热器 H3 抽汽系数 ：3,32,3,33 3()/()()fwpuhdsgkdh30.978.57.6480.1697.184.590.364(57.84.9)52.1高压加热器 H3 抽气系数 ：.3d,3,23,01486510.364dsg
38、k,0.18454除氧器抽汽系数计算除氧器出水流量 ：.4c,40937.2491.06cfwsp抽汽系数 ：4.5.35.15.5.54 4()/()()()()cwhdwsgLwsgLwnfwhhh1.026974.1659.20.1847.594.20.148532.1594.8336/369.52.2.5 低压加热器组抽汽系数计算1由低压加热器 H5 热平衡计算 5低压加热器 H5 出水系数 ：,c.5.4.34.1.cdsgLsnf102698025048.016.327.7低压加热器 H5 抽汽系数 ：5,5,6,5/0.7429.50.2/1.0273687cwhd低压加热器 H
39、5 疏水系数 ：.5d,50.2736d2由低压加热器 H6 热平衡计算 ：6低压加热器 H6 抽汽系数.5.6.7.566 6.6/()cwhddhh 0.742.9412./02738.1435.8.83低压加热器 H6 疏水系数 ：.6d,6,560.2730894.56130d3由低压加热器 H7 热平衡计算 ：7西安石油大学毕业设计说明书2121低压加热器 H7 抽汽系数,5,7,8,6,777,/cwhddhh0.6421.235.9/1.0534.6258.8.8低压加热器 H7 疏水系数 ：.7d,7,670.51304821.35d4由低压加热器 H8 热平衡计算由于低加 H
40、8 的进水焓 、疏水焓 为未知，故先计算轴封加热器 SG。由sgh,8dSG 的热平衡，得轴封加热器出水焓 ：,wsg, ,5sgdshwsgcch0.641297.0415134.79/kJg式中，轴封加热器的进汽系数 和进汽平均焓值 的计算见表 2-4。sgsgh由 ，查得轴封加热器出水温度, ,2.758136.9/wsgwsgpMPahkJ。,396sgtC低压加热器 H8 疏水温度 ：,8dt,8,139.654.1dwsgtt C由 查得低加 H8 疏水焓 。 ,80.7dpMPa ,819.7/dhkJg低压加热器 H8 的抽汽系数 ：8,5,8,7,888,/cwsghddhh
41、0.764235.916.4/.013528.619.72897.低压加热器 H8 的疏水系数 ,8d,8,780.1435.06.134d2.2.6 凝汽参数计算1小汽机抽汽系数 ：xj,41.0269.480.3613cxjpuxjh2由凝汽器的质量平衡计算 c,5,8cdsgxjwma0.7642.1360.41.3680.37.06983由汽轮机汽侧平衡校验 cH4 抽泣口抽汽系数和 ：44 0.251.36480.27.109.2xjnfpl各级加热器抽汽系数和 ：j12345678j0.78.0.10.29.7360.2894.021.30656轴封漏汽系数和 ：.sgk.,1,1
42、,sgkssBsLsgNsMsgLsNsgMsPsgRsTsg西安石油大学毕业设计说明书23230.3640.130.14850.43650.2760.18695991393.78漏汽系数 ：c,110.4368.730.5cjsgk该值与凝汽器质量平衡计算得到的 相等，凝汽系数计算正确。c将以上数据列于表 2-5:表 2-5 高压加热器组抽汽系数计算加热器序号 需求值 符号 数值 单位抽汽系数 1 0.07384 H1 高压加热器疏水系数 d,1 0.07384 抽汽系数 2 0.07503 疏水系数 d,2 0.14886 H2 高压加热器流量系数 rh 0.83232 泵入口静压 Ppu
43、 1.13003 Mpa给水泵内介质平均压力 Ppj 11.30002 Mpa给水泵内介质平均比焓 hpj 746.16 kj/kg给水泵内介质平均比容 pu 0.00108 m/kg给水泵介质焓升 pu 26.48852 kj/kg给水泵出口比焓 hpu 772.64852 kj/kg加热器抽汽系数 3 0.03152 H3 高压加热器加热器疏水系数 d,3 0.18401 除氧器出水流量 c,4 1.02619 除氧器抽汽系数 4 0.04251 出水系数 c,5 0.76422 抽汽系数 5 0.02774 H5 低压加热器疏水系数 d,5 0.02774 抽汽系数 6 0.02839
44、H6 低压加热器疏水系数 d,6 0.05613 抽汽系数 7 0.04822 H7 低压加热器疏水系数 d,7 0.10435 轴封加热器出水焓 hw,sg 136.9391 kj/kg轴封加热器出水温度 tw,sg 45.18 H8 疏水焓 hd,8 189.17 kj/kg抽汽系数 8 0.03006 H8 低压加热器疏水系数 d,8 0.13442 小汽机抽汽系数 xj 0.03642 凝汽器凝汽器的质量平衡计算 c 0.555 H4 抽汽口抽汽系数 4 0.12199 各加热器抽汽系数和 j 0.43678 轴封漏气系数和 sg,k 0.00778 汽轮机汽侧平衡校验 c凝气系数 c
45、 0.555 与凝汽器计算得到的 c 相等，凝汽器计算正确2.2.7 汽轮机内功计算1凝汽流做功 ：cw0.02()()()csgSsTcrhJrhsgAaqa 05693.23796315.0.6.148.41.772/kJg式中 - 再热吸热量，rhq250.6/rhqkjg2抽汽流做功 ：.ajw西安石油大学毕业设计说明书25251KgH1 抽汽做功 ：,1aw,101396.4.25./awhkJg1KgH2 抽汽做功 ：,2a,202.07.1369./a kJ1KgH3 抽汽做功 ：,3aw,303.52.0.5./arhwqkJg1KgH4 抽汽做功 ：,4a,40496.31.
46、6738.2/arh kJ1KgH5 抽汽做功 ：,5aw,505.28.50.9./arhwqkJg1KgH6 抽汽做功 ：,6a,60639.1.6.2/arh kJ1KgH7 抽汽做功 ：,7aw,707.6250.91./arhwqkJg1KgH8 抽汽做功 :,8a,8039.4.8.64./arh kJ抽汽流总内功 ：.ajw,1,2,3,4,5,6,7,8,aj aaaaaaww0.73845.0769.031.01293.6982.8.64511.2/kJg3附加功量 .skw,0, ,1,10,1,()()()(sgkssgkrhsgLsNsgMsgLLNMspRprhwaq
47、aaq.364(9.357.0.6)(.485.365.0276)(281)89).0.4.31.18 56/kJg4汽轮机内功 iw,81.47230.52.86195.07/icajsgk kJg将以上数据列于表 2-6:表 2-6 汽轮机内功计算项目 需求值 符号 数值 单位凝气流做功 c 881.4721 kj/kg凝气流做功 再热器吸热 qrh 510.6 kj/kg1kgH1 抽汽做功 a,1 252.4 kj/kg1kgH2 抽汽做功 a,2 369.5 kj/kg1kgH3 抽汽做功 a,3 555 kj/kg1kgH4 抽汽做功 a,4 738.2 kj/kg1kgH5 抽汽做功 a,5 928.7 kj/kg1kgH6 抽汽做功 a,6 1056.2 kj/kg1kgH7 抽汽做功 a,7 1191.2 kj/kg抽汽流做功1kgH8 抽汽做功 a,8 1451.4 kj/kg抽汽流总内功 抽汽流总内功 a,j 310.7275 kj/kg附加功量 附加功量 sg,k 2.8561 kj/kg汽轮机内功 汽轮机内功 i 1195.0557 kj/kg2.2.8 汽轮机内效率、热经济指标、汽水流量计算1电机组热经济性指标计算汽轮机
