1、 广州大学市政技术学院课程设计说明书课程设计名称： 某城市污水处理厂设计 系 部 环境工程系 专 业 环境工程 班 级 11 环境 1 班 姓 名 学 号： 指导教师 王 昱 2013 年 6 月目录第 1 章 设计概述31课程设计目的32污水处理系统高程计算3第 2 章工艺流程及说明41处理工艺的选择42设计规模的确定53流程主要构筑物介绍5第三章 处理构筑物的设计计算7第一节、污水处理系统设计计算-71、泵前粗格栅72、污水提升泵房93、泵前细格栅94、曝气沉砂池105、常规曝气池116、平流式初沉池167、接触池17第四章 污水处理厂的平面布置图18第五章 污水处理厂的高程布置19第六章
2、 总结21第七章 课程设计参考资料233第一章 、设计概况一、课程设计目的通过本次污水处理课程设计，复习和消化课堂所讲内容，强化学生对污水处理工程技术的基础知识、理论知识和专业知识的认识和掌握。通过对某城市污水处理厂的设计，使学生树立正确的设计思想，培养学生分析问题和解决问题的能力，学习编写设计说明书、查阅参考资料、使用规范、手册及有关工具书，提高计算技能和绘图能力，为今后从事污水处理相关工作奠定基础。二课程设计原始资料（一）城镇概况A 城镇北临 B 江，地处东南沿海，北回归线横贯市区中部，该市在经济发展的同时，城市基础设施的建设未能与经济协同发展，城市污水处理率仅为3.4%，大量的污水未经处
3、理直接排入河流，使该城市的生态环境受到严重的破坏。为了把该城市建设成为经济繁荣、环境优美的现代化城市，筹建该市的污水处理厂已迫在眉睫。A 城镇计划建设污水处理厂一座，并已获上级计委批准。目前，A 城镇面积约 28Km2，根据城镇总体规划，城镇面积 40Km2，污水处理厂规划服务人口为 10 万人，远期规划发展到 12 万人，其出水进入 B 江，B江属地面水类水体，要求排入的污水水质执行污水综合排放标准(GB18918-2002)中的一级标准中的 B 类标准,主要水质指标为:COD60mg/L,BOD520mg/L,SS20mg/L,TN20 mg/L，NH3-N15mg/L,TP1.0mg/L
4、。（二）工程设计规模：1、污水量：根据该市总体规划和排水现状，污水量如下：1）生活污水量：该市地处亚热带，由于气候和生活习惯，该市在国内一向属于排水量较高的地区。据统计和预测，该市近期水量 170 L/人d；远期水量 200L/人d。2）工业污水量：市内工业企业的生活污水和生产污水总量 0.8 万 m3/d。3）污水总量：市政公共设施及未预见污水量以 10%计，总污水量为生活污水量、工业污水量及市政公共设施与未预见水量的总和。2、污水水质：进水水质：生活污水 BOD5 为 200 mg/l；SS 为 250mg/l。工业废水 BOD5 为 200 mg/l；SS 为 250 mg/l。混合污水
5、温度：夏季 28，冬季 10，平均温度为 20。3、工程设计规模：该市排水系统为完全分流制，污水处理厂设计规模主要按远期需要考虑，以便预留空地以备城市发展所需。（三）厂区附近地势资料1、污水厂选址区域在海拔标高在+136.5+138m 之间，平均海拔在+137m左右，厂区征地面积为东西长 1000m，南北长 2500m，平均地面坡度为 0.3-0.5，地势东南低，西北高。2、进厂污水管道水面标高为 131m；3、厂区附近地下水位标高 110m ；4、厂区附近土层构造。表土砂质粘土细砂中砂粗砂粗砂、砾石粘土砂岩石层1m1.5m 1m2m0.8m1m 2m（四）气象资料该市地处亚热带，面临东海，海
6、洋性气候特征明显，冬季暖和有阵寒，夏季高温无酷暑，历年最高温度 38，最低温度 5，年平均温度 24，冬季平均温度 12。常年主导风向为南风。（五）水文资料最高水位 133m ；最低水位 125m ；常水位 129m ；第二章、工艺流程及说明一、处理工艺的选择：由原始资料可以看出，该城市为大城市，排出的水量较大，但是，水质较好，污水处理厂的处理污水和污泥负荷较小。生活杂用水等,水质及其稳定性要求高,因此根据混合污水水质、水量以及污水厂功能和环境要求, 长期安全可靠地运行，我们选择合理、可靠的传统活性污法处理工艺。下图为传统活性污泥法工艺流程图： 5污水 泵房 粗格栅 沉砂池 初沉池细格栅 曝气
7、池 接触池二沉池 出水计量槽脱水机房污泥控制室浓缩池 沼 气 柜回 流 污 泥 泵 房鼓 风 机 房 加 氯 间 干 泥 外 运回流 事 故 干 化 场贮 砂 池 一级消化池 二级消化池图 1 传统活性污泥法工艺流程图废水通过排水管网收集,流入污水处理部分,流经格栅去除较大悬浮固体物.出水再送入平流式初沉池,在初沉池中去除小部分 BOD5,大部分悬浮物在自重下沉淀形成污泥,经管网收集进入污泥浓缩池.经初沉池后的废水再流经曝气池,采用表面曝气,投加悬浮填料使活性污泥体系稳定,去除绝大部分 BOD 和部分 SS.废水进入二沉池进一步去除 BOD 和 SS.使排水达标. 二沉池中的部分污泥进行回流,
8、流至曝气池进行污泥接种,剩余污泥送至污泥浓缩池,对初沉池和二沉池中的混合污泥进行浓缩,然后进入后续处理(外运或焚烧).二、设计规模的确定1、设计规模生活污水排放量：170 L/人d；远期水量 200L/人d 。总污水量：200x1.21000=28800t/d工业废水 0.8 万 m3/d=8000t/d污水处理厂的设计规模以总流量计算：(28800+8000)*1.1=40480t/d2、设计流量设计时，不考虑工业废水流量的变化。生活污水总变化系数：=1.2最大设计流量：40480t/d3、处理程度计算进水水质：生活污水 BOD5 为 200 mg/l；SS 为 250mg/l。工业废水 B
9、OD5 为 200 mg/l；SS 为 250 mg/l。三、流程主要构筑物介绍：1、格栅因为排入污水处理厂的污水中含有一定量较大的悬浮物或漂浮物，所以在处理系统之前设置格栅，以截留这些较大的悬浮物或漂浮物，防止堵塞后续处理系统的管理、孔口和损坏辅助设施。格栅可以根据格栅条的净间隙不同而分为粗格栅、中格栅以及细格栅，分别用于截留不同粒径的杂物而设计，也可以根据栅渣量的大小二选择不同的清渣方式，可采用人工清渣或机械清渣。本设计采用粗格栅和细格栅进行隔渣，分别设置在污水泵房前后,以去除不同大小的废渣,由于栅渣量较大，采用机械清渣方式。2、初沉池初沉池是作为二级污水处理厂的预处理构筑物设再生物处理构
10、筑物的前面。处理的对象是悬浮物质（SS 约可去除 40%55以上） ，同时也可去除部分BOD5（约占总 BOD5的 2540，主要是非溶解性 BOD） ，以改善生物处理构筑物的运行条件并降低其 BOD 负荷。初沉池按池内水流方向的不同，可分为平流式沉淀池、竖流式沉淀池和辐流式沉淀池。本设计采用了成本较低，运行较好的平流式沉淀池，该池施工简易，对冲击负荷和温度变化的适应能力较强。3、瀑气池本设计中污水处理厂要求处理效率高；并适合 处理要求高、水质稳定的废水，因此，选用了常规瀑气池。4、沉砂池沉砂池是借助污水中的颗粒与水的比重不同，使大颗粒的砂粒、石子、煤渣等无机颗粒沉降，以去除相对密度较大的无机
11、颗粒。常用的沉砂池有平流沉砂池、曝气沉砂池、竖流式沉砂池、涡流式沉砂池和多尔沉砂池。这几种沉砂池各有其优点，但是在实际工程中一般多采用曝气沉砂池。本设计中采用曝气(aeration)沉砂池，其优点是：通过调节曝气量可控制污水旋转流速，使之作旋流运动，产生离心力，去除泥砂，排除的泥砂较为清洁，处理起来比较方便；且它受流量变化影响小，除砂率稳定。同时，对污水也起到预曝气作用。5、二沉池二沉池在二级处理中，在生物反应池构筑物的后面，在活性污泥工艺中，用于沉淀分离活性污泥并提供污泥回流。二沉池与初沉池相似，按池内水流方向的不同，同样可分为平流式沉淀池、竖流式沉淀池和辐流式沉淀池。本设计采用平流式沉淀池
12、。其特点有：运行好，较好管理。76.接触池城市污水经二级处理后，水质改善，但仍有存在病原菌的可能，因此在排放前需进行消毒处理。液氯是目前国内外应用最广泛的消毒剂，它是氯气经压缩液化后，贮存在氯瓶中，氯气溶解在水中后，水解为 Hcl 和次氯酸，其中次氯酸起主要消毒作用。氯气投加量一般控制在 1-5mg/L,接触时间为 30 分钟。7、浓缩池(计算书略)浓缩池的作用是用于降低要经稳定、脱水处置过程或投弃的污泥的体积。污泥浓缩后污泥增稠，污泥的含水率降低，污泥的体积大幅度地降低，从而可以大大降低其他工程措施的投资。污泥浓缩的方法分为重力浓缩、气浮浓缩和离心浓缩等。本设计针对污泥量大、节省运行成本，采
13、用了重力浓缩方法。第三章、处理构筑物的设计计算第一节、污水处理系统的设计计算1、 泵前粗格栅设计参数设计流量:40480t/d=0.47m 3/s 栅前流速：=0.8过栅流速：=0.9栅条宽度：S=0.01m（设计采用迎水面为半圆形的栅条）格栅间隙：50mm栅前部分长度：0.5m格栅倾角： =60 o单位栅渣量：=0.01 进水渠展开角：75 o设计计算(1)、栅前水深 h：根据最优水力断面公式 计算得:211vBQ栅前槽宽: mvQB08.1.4721则栅前水深 h350（2） 、栅条间隙数 n: 7.49.0235.0sin47sin21 ehvQ取 n=44 条（3） 、栅槽有效宽度 B
14、：B=s（n-1 ）+en=0.01（44-1）+0.05 44=2.63m（4） 、进水渠道渐宽部分长度mL13.20tan8.632t11 （5） 、 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度65.2.12（6） 、过栅水头损失取 k=3,栅条断面为迎水面为半圆形的矩形，则：=1.83mgvkh 034.75sin8.920)5.1(42.3sin2341 （7） 、栅后槽总高度 H：取栅前渠道超高 h2=0.5m，则：栅前槽总高度 H1=h+h2=0.235+0.3=0.535m栅后槽总高度 H=h+h1+h2=0.235+0.034+0.5=0.59m（8） 、栅槽总长度 LL=L1+L2+
15、0.5+1.0+0.535/tan=2.13+1.065+0.5+1.0+0.535/tan75=6.69m（9） 、每日栅渣量max18640QWwK总= 1.68m3/d92、污水提升泵房（1） 、泵房设计采用传统活性污泥法工艺方案，污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管线可以充分优化，故污水只考虑一次提升。污水经提升后入平流沉砂池，然后自流通过、初沉池、二沉池、曝气池、浓缩池及接触池、消化池，最后由出水管道排出。污水提升前水位 24.34m（既泵站吸水池最底水位） ,提升后水位 24.575m（即细格栅前水面标高） 。所以，提升净扬程 h=24.575-8.31=16.265 m水
16、泵水头损失取 2m，安全水头取 2 m从而需水泵扬程 H=2+2 +h=20.265m根据所选水泵，经估算采用占地面积为 2.5278.54m 2，圆形泵房直径 5m,高出地面 3m,泵房为半地下式，地下埋深 4m，水泵为自灌式。3、泵后细格栅设计参数设计流量:0.47m 3/s 栅前流速：=0.8 m 3/s 过栅流速：=0.9m3/s栅条宽度：S=0.02m 格栅间隙：e=10mm栅前部分长度：0.5m 格栅倾角： =60 o单位栅渣量：=0.10设计计算（1） 、格栅前水深:根据最优水力断面公式 计算得:211vBQ栅前槽宽 ，mvB084721则栅前水深 h5（2） 、栅条间隙数 n:
17、9.8.0541.6sin7sin21 ehvQ取 n=90设计两组格栅，每组格栅间隙数 n=90 条（3） 、栅槽有效宽度B2=s（n-1 ）+en=0.02（90-1）+0.01 90=2.68m则：总槽宽：2.682+0.25.56(考虑中间隔墙厚 0.2m）（4） 、进水渠道渐宽部分长度 mL2.0tan28.16t11 （5） 、栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度 .12（6） 、过栅水头损失 h1取 k=3，则： mgvkh 65.0sin81.920).(42.3sin2341 （7） 、栅后槽总高度 H：取栅前渠道超高 h2=0.5m，则栅前槽总高度 H1=h+h2=0.65+
18、0.3=0.95m栅后槽总高度 H=h+h1+h2=0.5+0.65+0.5=1.65m（8） 、栅槽总长度 L:L=L1+L2+0.5+1.0+0.95/tan=2.2+1.1+0.5+1.0+0.95/tan60=5.35m（9） 、每日栅渣量max8640QWwK总 1=1.69/d0.2/d（10） 、计算草图如下：11进水 工 作 平 台栅 条 图 3 细 格 栅 计 算 草 图4、曝气沉砂池设计参数设计中选择 1 组曝气沉砂池，分别与格栅连接。每组沉砂池的设计流量：Q=0.47m 3/s 设计流量 v=0.1m /s 停留时间 t=2min沉砂池有效水深 2m 沉砂斗底宽=0.5m
19、 沉砂斗高度=1.4m每立方米污水的曝气量 d=0.2 污水 沉砂斗数 n=2城市污水沉沙量 X=3m3 清除沉沙间隔时间 T=2d沉砂斗壁与水面的倾向 =90o（矩形池）设计计算（1） 、沉砂池有效容积QtV6034.527.m（2） 、水流断面面积1vA27.41.0mA（3)、池总宽度在 1.01.5 之间。hB35.2175.23.hB(4） 、池长mAVL17.4/6（5） 、每小时所需的空气量Qdq30设计中 =0.2 污水3hm34.82.4765、常规曝气池（1） 、设计流量：Q=40480t/d（2） 、设计计算混合液悬浮物浓度 250mg/L 污泥负荷率=0.4、曝气池容积
20、 V：则：混合液挥发性悬浮物浓度去除的的浓度=0.21kg/Ls5/4082.4508963QSaNkgBODMLSdmXV(3) 单个池容积 Vo=V/n 式中： 曝气池个数，共设三组曝气池，每组两座，共六座， =6n n则： V(4) 单个池面积o8096134.mnAA=Vo H =13493.3 5.2=2248.8m2 13式中：H池深， ， 。m5.2h核算宽深比,取池宽 则: B/h=6/5.2=1.153 在 1 2 之间，符合设计要求。60B(5) 池总长 LL=AB=2248.8 6=374.8m (6) 单廊道长 廊道条数，个，取 =5。mm则:Lo=L m=374.8
21、5=74.96m 取 Lo=75m(7) 池总高 Hh式中： 超高， ，取 =0.5 。mh则： 5.20.7供气量采用膜片式微孔曝气装置，距池底 0.2m，故淹没水沉为 5.8m，最高水温采用30（1）溶解氧饱和度 CS查表得：水温 20时，CS（20）=9.17mg/L水温 30时，CS （30）=7.63mg/L（2）曝气器出口绝对压力 PbPb = P + 9.8103H式中 P标准大气压，P=1.013 105PaH曝气器安置深度Pb =1.013105+9.81035.8=1.5814105Pa（3）空气离开曝气池面时，氧的百分比 Ot%10)(2791At EO式中 EA氧转移率
22、， %，对膜片式微孔曝气器，选 EA=18%9.170)18(279tO（4）曝气池混合液平均饱和浓度 Csb(T)按最不利温度考虑 T=30mg/L21.9 )429.170658(3705)()30(PbCSSb（5）20 条件下，脱氧清水充氧量 R0)20()30()2(0 4.1TSbCR式中 R实际条件下充氧量，废水液相传质系数 KLa 的修正系数，取 =0.8废水 CS 的修正系数，取 =0.9压力修正系数，取 =1C氧实际浓度，取 C = 2 mg/L kg/h 54.21 024.1980763)03(0R（6）最大时需氧的充氧量 R0maxkg/h 84.265 024.12
23、9.076)03(0R（7）曝气池平均时供气量 GS /h m63.419 8.0352 0ASERG（8）最大时供气量 GSmax15/hm41.936718.034265 3max0maxASERG（9）去除每公斤 BOD5 的供气量 53kgBOD2149QLrGS（10）每 m3 污水的供气量 污 水/m 05.724/106393QGS空气管计算按曝气池平面图布置空气管道，在相邻两个廊道的隔墙上设一根空气干管，共八根干管。在每根干管上设九对配气竖管，共 18 条配气竖管。全曝气池共设135 条配气竖管。（1）每根竖管的供气量 /hm68.3514967353SmaG（2）空气扩散器总
24、数曝气池平面面积 9090=8100m2取微孔曝气器服务面积 1m2曝气器总数：8100 个 （3）每根竖管上安设的曝气器数目8100/135=60 个（4）每个曝气器的配气量49367.41/8100=6.09 h/m3空气管路及曝气头的布置如图 3.3 及图 3.4 所示。选择一条从鼓风机房开始的最远最长的管路作为计算管路。在空气流量变化处设计计算节点，统一编号后列表（表 3.5）进行空气管道计算。空气管路总压力损失 12()h122()6.76.79802.61hmHOkPa网状膜空气扩散器的压力损失为 5.88 ，则总压力损失 P，为安全起见，取 8.600Kpa5.8.49PkPa图
25、3.3 空气管路布置简17645321017图 3.4 曝气头布置图6、平流式沉淀池(二沉池)（1） 、初沉池采用平流式沉淀池，选择 1 组初沉池每组的设计流量：Q=0.47m 3/s 设计计算(2） 、池子总表面积 A：设表面负荷：q=3.0，则：A=Q3600/q=0.473600/3=564m 3(3） 、沉淀部分有效水深: h 2 =qt=3.02=6.0m（4） 、沉淀部分有效容积设沉淀时间 t=2h，则： v1=Qmax36002=0.4723600=3384m3（5） 、沉淀区长 L：设水平流速 v=4mm/s,则：L=Vt3.6=423.6=28.8m(6)、池子个数 n：设每
26、格池宽 b=4.0m,则：B=A/L=19.58m n=B/b=4.9 取整：n=5 个(7)、校核长宽比： L/b=7.24（符合要求）(8)、污泥部分所需总容积 V：设两次清除污泥间隔时间 T=2d，每人每日产生污泥量 S=0.5L/（人d）V=SNT/1000=0.52/1000=1000（9） 、每格池污泥部分所需容积=V/n=1000/5=200m 3(10)、池子中高度 H：设缓冲层高度 0.8m 超高 0.3m污泥部分高度=0.221+6.97=7.19m=7.2mH=0.8+7.2+0.3=8.3m7、接触池（1） 、采用 1 个 3 廊道平流式消毒接触池，每组设计流量 Q=0
27、.47m3/s 设计计算（2） 、接触池容积 V：设消毒接触时间 t=30min，则：V=Qt=0.473060=846m 3(3)、接触池表面积 A：设有效水深，则：A= =0.4730=14.1m1hqt(4)、接触池池长 L：设接触池廊道单宽 B=5m，采用三廊道式接触池，则廊道长： L1= L/3 =59/3=19.7m 取 L1 = 20m ；廊道总宽为 B3 B1 =35 = 15m 长宽比：L/ B1 = 20/5 =4 ，接触池长 L=20 3=60m校核长宽比：(5)、池高 H：设超高，则： =0.3+2.5=2.8mh第四章、污水处理厂的平面布置图1、总平面布置原则（1）
28、、该污水处理厂为污水处理厂新建工程，主要处理构筑物有：机械除渣格栅井、污水提升泵房、平流沉砂池、辐流初次沉淀池、常规曝气池与二次沉淀池、污泥回流泵房、浓缩池、消化池、计量设施等及若干辅助建筑物。（2） 、总图平面布置时应遵从以下几条原则。 处理构筑物与设施的布置应顺应流程、集中紧凑，以便于节约用地和运行管理。 工艺构筑物（或设施）与不同功能的辅助建筑物应按功能的差异，分别相对独立布置，并协调好与环境条件的关系（如地形走势、污水出口方向、风向、周围的重要或敏感建筑物等） 。 构（建）之间的间距应满足交通、管道（渠）敷设、施工和运行管理等方面的要求。 管道（线）与渠道的平面布置，应与其高程布置相协
29、调，应顺应污水处理厂各种介质输送的要求，尽量避免多次提升和迂回曲折，便于节能降耗和运行维护。 协调好辅建筑物，道路，绿化与处理构（建）筑物的关系，做到方便生19产运行，保证安全畅道，美化厂区环境。（3） 、总平面布置结果城市夏季主导风向为东南风，因此，污水厂可设在河流下游北侧，即城市的西北角。污水处理厂呈长方形。综合楼、职工宿舍及其他主要辅助建筑位于厂区东北部，占地较大的污水处理构筑物在厂区西部，沿流程自南向北排开，污泥处理系统在污水处理构筑物的西部。厂区主干道宽 7 米，两侧构（建）筑物间距不小于 15 米，次干道宽 4 米，两侧构（建）筑物间距不小于 10 米。该厂平面布置特点为：流线清楚
30、，布置紧凑。鼓风机房和回流污泥泵房的位置布置，节约了管道与动力费用，便于操作管理。污泥消化系统构筑物靠近四氯化碳制造厂（即在处理厂西侧） ，使消化气、蒸气输送管较短。节约了基建投资。办公室。生活住房与处理构筑物、鼓风机房、泵房、消化池等保持一定距离，位于常年主风向的上风向，卫生条件与工作条件均较好。在管线布置上，尽量一管多用，如超越管、处理水出厂管都借道雨水管泄入附近水体，而剩余污泥、污泥水、各构筑物放空管等，又都与厂内污水管合并流人泵房集水井。第五章、污水处理厂的高程布置一、水头损失计算1、设计说明在污水处理厂内，各构筑物之间水流多为重力自流，前面构筑物内的水位应高于后面构筑物的水位。本设计
31、中仅有粗格栅与集水池之间用泵提升，细格栅与沉砂池则通过加高实现水流在后面各个构筑物之间的自流。后面的各个构筑物采用半埋式。 2、设进水管有 3 根，总设计流量为 2.1，则每根管的流量为 0.7，进水管选用直径 D=1000m 的钢筋混凝土管，进水端设计管内底标高为 23.64m。3、各构筑物水头损失（1） 、污水流经各处理构筑物的水头损失，按照下表进行估算：表 1 个处理构筑物水头损失估算表构筑物名称 水头损失/m格栅 0.1-0.29沉沙池 0.1-0.25平流式沉淀池 0.2-0.4曝气池:污水潜流入池 0.25-0.5污水跌水入池 0.5-1.5（2）污水流经连接前后两处理构筑物的管渠
32、（包括配水设施）时产生的水头损失，包括沿程和局部水头损失沿程水头损失的计算公式： Lih1式中 i 坡度，可查给水排水手册得；L 为管长，单位为 m。局部水头损失的计算公式： gv2式中: 为局部阻力系数，查设计手册； v 为管内流速，m/s ，0.61.2；因为初步设计，故局部水头损失估为 0.2 倍的沿程水头损失，即 h2=0.2 h14、水头损失计算（1） 、各构筑物水头损失计算计算厂区内污水在处理流程中的水头损失，选最长的流程计算，结果见下表二所示：假设污水进水管长为 120m,D=1000mm,以最大流速 0.858 设计则由上式计算sm/3得出水头损失为 0.2m 水柱。表 2 构
33、筑物水头损失表构筑物名称 水头损失 构筑物名称 水头损失计量堰 0.35 初沉池 0.35粗格栅 0.10 曝气池 0.40提升泵房 2.00 二沉池 0.50细格栅 0.14 接触池 0.40沉砂池 0.25（2） 、管道水力损失计算以出水口至计量堰为例，计算管道水力损失：设计流量 Q=0.41m3/s，管长 L=500m,直径 D=1200mm则，流速 v=4Q 3.14= 1.22=0.42m/s21延程水头损失：Hf=iL=0.0019500=0.95m 局部水头损失：Hj=0.2=0.19m计算结果如下表 3 所示：表 3 污水管道水头损失计算表管段设计参数 水头损失名称 设计流量（
34、）管径 D（mm）坡度 i（% 0）流速 v（m/s）管长L（m）延程（m）局部（m）合计（m）出水口至计量堰2.10 1200 0.60 0.83 500 0.95 0.19 1.14计量堰至接触池0.525 900 4.40 1.86 45 0.027 0.05 0.03接触池至二沉池0.525 600 4.90 1.86 45 0.20 0.04 0.24二沉池至配水井0.525 600 4.90 1.86 25 0.12 0.024 0.14配水井至瀑气池 0.525 600 4.90 1.86 80 0.39 0.78 1.17瀑气池至沉砂池0.525 600 4.90 1.86 3
35、0 0.15 0.03 0.18沉砂池至配水井 0.525 600 4.90 1.86 50 0.25 0.05 0.30二、污水处理系统高程计算污水处理流程向上倒推计算，以使处理后的污水在洪水季节也能自流排出。为了降低运行费用和便于维护管理，污水在处理构筑物之间的流动以按重力流考虑为宜。高程布置时，使接触池的水面与地面相平，即：接触池的水面标高为：26.25m。然后，根据表 1 和表 2 的水头损失数据，通过水力计算推出前构筑物各控制标高。计算结果如下表 4 所示：表 4 构筑物及管道水面标高计算表名称 水头损失（m）构筑物水面标高（m）出水口至计量堰 129计量堰至接触池 0.03 接触池
36、 0.40 129.43接触池至二沉池 0.24 二沉池 0.50 129.77二沉池至配水井 0.14 配水井至瀑气池 1.17瀑气池 0.40 130.98瀑气池至沉沙池 0.18 沉砂池 0.25 131.01格栅（细+粗+中间泵）2.684 可知，出水口水面标高为 129m第六章、总 结通过设计，得出如下结论：污水处理工艺采用传统活性污泥法，曝气池污泥负荷为 0.4，污泥回流比为 30%，SVI 为 120mg/L，曝气系统采用鼓风5kgBODMLSd曝气，扩散器为网状微孔扩散器，最大曝气量为 49367.41m3/h，空压机选择RG-450 型罗茨鼓风机。格栅设两道，泵房前后各一道，
37、泵前粗格栅，栅条间隙 50mm，机械清渣，选用 型链式旋转格栅除污机；泵后细格栅，栅条间隙 10mm，选204GH用 型弧形格栅除污机。17SRB泵房选择集水池与机械间合建的半地下矩形自灌式泵房，泵的估算扬程为13.588m，选用 型污水泵，扬程 。50TUL1045Hm沉砂池选择曝气沉砂池，池子容积为 49.2 m3,共二座，流行时间 2 ，采in用重力排砂。二沉池采用平流式沉淀池，直径为 40m，高为 2.4m，排泥间隔 4h，选用ZG 型周边传动刮泥机六台，二沉池四个，直径为 40m，高为 2.4m，有效水深23为 2.1m ，选用 型周边传动刮泥机九台，污泥回流设备采用30ZG型螺旋泵
38、。10LXB本设计出水水质为 BOD25mg/L，SS30mg/L ，达到国家污水排放标准的二级标准。处理后的污泥已基本实现了无害化，减量化，不会对环境造成二次污染。第七章、课程设计参考资料1.李亚峰、尹士君主编给水排水工程专业毕业设计指南化学工业出版社2 中小城市污水处理投资决策与工艺技术化学工业出版社3.水处理工程技术 吕宏德 中国建筑工业出版社4 给水排水设计手册第五、十一册，中国建筑工业出版社 19865 给水排水工程快速设计手册第二册，中国建筑工业出版社 1996 6.排水工程下册 中国建筑工业出版社 19877 排水工程上册 中国建筑工业出版社 19878、新型城市污水处理构筑物图集 游映玖 中国建筑工业出版社 2007
