1、 砌体结构与厂房课程设计题 目：单层工业厂房排架结构设计姓 名： 班 级： 学 号： 指导教师： I目 录单层工业厂房排架结构设计 .11、 设计资料 .11.1.工程概况 12、 定位轴线 .12.1.横向定位轴线 .13、结构构件选型 13.1 屋面板 .13.2 天沟板 .23.3 屋架 .33.4 起重机梁 33.5 起重机梁轨道联结 .43.6 基础梁 .44、 结构布置 .44.1 屋盖支撑布置 .44.2 柱间支撑布置 .55、 厂房剖面设计 55.1柱控制标高 .55.2 圈梁标高 106、排架结构计算 106.1排架柱截面尺寸选定 .106.2排架结构的计算参数 .126.3
2、荷载计算 .136.4内力分析 .186.5 柱的内力组合（A 柱） .257.排架截面设计 .267.1计算长度及材料性能 .267.2 上段柱截面配筋设计 267.3下段柱截面配筋设计 .297.4 柱在排架平面外的承载力验算 .317.5柱裂缝宽度验算 327.6 牛腿设计 337.7 预埋件设计 358.柱吊装验算 .368.1 内力计算 368.2 承载力计算 378.3 裂缝宽度验算 .379.基础设计 .389.1 设计条件 389.2 初定基础的几何尺寸 389.3 地基计算 399.4 基础承载力计算 .4110.绘制施工图 .4610.1 结构平面布置图 .4610.2 构
3、建施工图 46参考文献 .49齐齐哈尔大学课程设计1单层工业厂房排架结构设计1、设计资料1.1.工程概况某车间为一单层单跨钢筋混凝土装配结构，跨度为为 21m，柱距 6m，不抽柱，纵向总长度为 66m。拟选用两台桥式起重机，A5 级（中级）工作制，额定起重量为 15/3t；轨顶标高 10.2m。两端有山墙。无天窗，室内外高差 150mm，选用预应力混凝土折线形屋架， 预应力混凝土屋面板，屋面构造采用外天沟排水，三毡四油防水层，20mm 水泥砂浆找平层；维护砖墙 240mm 厚（容重为16kN/m3） ，外侧贴浅色釉面瓷砖，内侧 20mm 厚混合砂浆抹灰，刷白色涂料。下部窗台高为 1.000m，
4、窗洞口尺寸 ；上部部窗台标高为 5.800m，窗洞4.03.6m口尺寸 4.02.7m厂房所在地为广州，基本风压 ，组合系数 ；基本20/5.KNw6.0c雪压 ，组合系数 。20/KNS6c厂区地质条件：由勘察报告提供的资料可知，天然地面下 1.2m 处为老土层，修正后的地基承载力为 ，地下水位在地面下 1.3m（标高-1.45m） 。2/150m排架柱混凝土等级为 C30，基础混凝土强度等级 C20.柱中受力钢筋采用HRB335 级钢筋，箍筋、构造钢筋、基础配筋采用 HRB300 级钢筋。设计使用年限 50 年，结构安全等级为二级，环境类别为一类，抗震设防烈度为六度。厂房建筑平面图如图 1
5、-1 所示。2、定位轴线2.1.横向定位轴线除伸缩缝处的柱和端部柱外，柱的中心线应与横向定位轴线相重合，伸缩缝处柱及端部柱的中心线应自横向定位轴线内移 600mm。根据混凝土结构设计规范 （GB500102010）规定，装配式钢筋混凝土排架结构伸缩缝最大间距 100m，本设计厂房纵向长度为 66m，可不设伸缩缝。2.2.纵向定位轴线当柱距为 6m，起重机起重量 的厂房，可取封闭结构。因而本设KNQ20计可采用封闭结构，即柱外边缘和墙内边缘与纵向定位轴线相重合。3、结构构件选型3.1 屋面板屋面永久荷载标准值：三毡四油防水层 2/4.0mKN20mm 水泥砂浆找平层 22/4.0/0. mKN小
6、计 8屋面可变荷载标准值屋面均布活荷载为 2/5.0雪荷载标准值 mKNSr（注：广州地区基本不下雪 ； ）20/mKNS0.1r屋面积灰荷载（本设计中不考虑）屋面可变荷载标准值 22/5.0/),5.ax(外加荷载组合设计值 7810418.35( mKNq根据全国通用标准图集 04G410-01，选用 预应力屋面板型号如下：6m中间跨 YWB-2II;端部跨：YWB-2IIS。允许外加均布荷载：（满足要求）22/9.1/5. mKN由 04G410-01 可知，板自重标准值 2/4.1mKN灌封自重标准值 0屋面板自重标准值 2/5.3.2 天沟板单跨单层厂房屋面采用外天沟有组织排水。根据
7、全国通用标准图集04G410-01 屋架上弦预埋件图，天沟板宽度取 770mm。天沟板永久荷载标准值：素混凝土找坡层（按 6m 排水坡，0.5%坡度，最低处厚度 20mm，平均宽度） m352/%)5.0620( 22/84.0/4035. mKN水泥砂浆找平层（20mm 厚） .2.三油四毡卷材防水层 2/积水荷载标准值（按 230mm 高计算） 30.mKN卷材防水层考虑高、低肋覆盖部分，按天沟平均内宽 b（b=天沟宽度-190mm）的 2.5 倍计算。因此、外加均布荷载设计值：q /56./).2405.084.()19.07(35.1 2齐齐哈尔大学课程设计3由 04G410-02 可
8、知，其 小于 TGB77 允许外加均布荷载q（满足要求） 。mKNq/26.4选用天沟板型号如下：TGB77（中间跨） ；TGB77a（中间跨右端有开洞） ；TGB77b（中间跨左端有开洞）TGB77Sa（端跨右端有开洞） ；TGB77Sb（端跨左端有开洞）04G410-02 可知，天沟板自重标准值：13.40KN3.3 屋架三毡四油防水层 2/4.0mKN水泥砂浆找平层（20mm 厚） 2/0.屋面板自重标准值（含灌浆缝重） 2/5.1小计 3mKN屋面板可变荷载标准值 2/.0屋架荷载设计值组合 1 22/46.3/)5.0413.2(q组合 2 075.1 mKN根据全国通用标准图集 0
9、4G415-1，预应力钢筋混凝土折线形屋架（跨度21m）选用型号：由图集（04G415-1）表 2，无天窗，代号 a;由图集（04G415-1）表 4，檐口形状为外天沟，代号为 B；根据实际屋面荷载设计值，在图集（04G415-1）表 5 中 21m 屋架荷载设计值为 一栏，选择屋架承载力等级为 1 级。2/0.4mKN因此选用 YWJA-24-1Ba，允许屋面荷载设计值 (满22/46.3/.3mKN足要求)。每榀屋架自重（标准值） 。KN75.23.4 起重机梁根据设计资料，本厂房设置两台桥式起重机，中级工作制（A5） ，额定起重量为 。本设计采用 ， ，根据单层工业厂房设计标准KN150
10、30/15mLk5.19图集 08G118 选用型号：DL-10Z（中间跨） ，自重标准设计值 KN.DL-10B（端跨） ，自重标准设计值 84起重机梁高 。mh120经验算，按中级工作制起重机梁选用 DL-7 的承载力、疲劳和裂缝均满足要求。3.5 起重机梁轨道联结根据起重机梁上端螺栓孔间距 和起重机梁的工作级别（中级工mA280作制） 、定额起重量 和跨度（ ） ，根据单层工业厂房设计)30/15(KNLk5.19标准图集 04G325 选用型号：DGL-13各种材料用量如下：钢材 钢轨 mKN/387.0联结体 5复合橡胶垫板 4混凝土找平层 /6.2.起重机梁联结线重（） 9起重机梁
11、轨道联结高度 mh1703.6 基础梁中跨 240mm 厚墙突出于柱外，有窗、墙高 5.518m，根据全国通用标准图集 04G320,钢筋混凝土基础梁选用型号：JL-3（中跨） ，自重标准值 16.1KN。JL-3（中跨） 自重标准值 KN10.6边跨有窗，墙高 4.618m，根据全国通用标准图集 04G320，钢筋混凝土基础梁选用型号：JL-17（边跨） 自重标准值 13.10KN。构件选型汇总与表 4-13。表 3-1 构件选型一览表编号 构件名称 标准图集 选用型号 自重标准值1 屋面板 04G410-1 YWB-2IIYWB-2IIS 2/5.1mKN2 天沟板 04G410-2TGB
12、77TGB77aTGB77bTGB77SaTGB77Sb4.33 屋架 04G415-1 YWJA-24-1Ba 榀/75.12KN4 起重机梁 08G118 DL-10ZDL-10B 398.405 起重机梁轨道连接 04G325 DGL-13 m/6 基础梁 04G320 JL-3JL-17 1KN.34、结构布置4.1 屋盖支撑布置（1）上弦横向水平支撑，对无檩屋盖体系，当大型屋面板能保证三点焊接时，齐齐哈尔大学课程设计5可以不设屋架上弦水平支撑。（2）下弦横向水平支撑，在距厂房端头的第一柱间内设置下弦横向水平支撑XC。（3）纵向水平支撑，屋盖纵向水平支撑可不设置。（4）垂直支撑，屋架的
13、端部高度大于 1.2m，应在屋架两端各设置一道垂直支撑 CC-1；考虑到屋架跨度为 21m，还应在屋架跨中设置一道垂直支撑 CC-2。（5）系杆 在屋架下弦平面内，一般应在跨中设置一道柔性杆系，此外 ，还要在两端设置刚性系设置屋架端部垂直支撑时，一般在该支撑沿垂直面内设置通常的刚性系杆。4.2 柱间支撑布置本设计有两台桥式起重机，中级工作制，额定起重量 ；厂房跨KN30/15度为 21m（在 18m 及 18m 以上） ；柱高 12.6m（大于 8m） 。所以应设置柱间支撑。柱间支撑可设置在轴线柱间，设置上柱支撑 ZC-1，下柱支撑 ZC-2；同时在、 轴线柱间设置上部支撑 ZC-3，并在柱顶
14、设置通长刚性系杆1 2来传递荷载。屋盖平面布置图如图 4-1；屋盖支撑布置图如图 4-2；构件平面布置图如图 4-3。5、厂房剖面设计剖面设计是要确定厂房的控制标高，包括牛腿顶标高、柱顶标高和圈梁标高等。5.1柱控制标高由于工艺要求，轨道顶标高为 10.2m，根据起重机起重量查（ZQ1-62）轨顶至起重机顶距离 H=2.15m。柱顶标高=轨顶标高 + H + 起重机顶端与净空尺寸=10.2m+2.15m+0.22m=12.57m由于所选起重机梁高度 1.20m，轨道联结高度为 0.17m。所以牛腿顶面标高 = 轨顶标高 - 起重机梁高度 - 轨道联结高度= 10.20m-1.20m-0.17m
15、=8.83m，取为 8.70m柱顶标高=牛腿顶面标高 + 起重机梁高度 + 轨道联结高度 + H + 0.22=8.70m + 1.20m + 0.17m + 2.15m + 0.22m=12.44m，取为12.60m综上所述，柱顶标高为 12.60m。柱全高 H=柱顶标高+基础顶至0.000 高度=12.60m+0.50m=13.10m上柱高度 H =12.60m-8.70m=3.90mu下柱高度 H =13.10m-3.90m=9.20ml图 5-1 给出了厂房剖面图。齐齐哈尔大学课程设计6图 1-1 建筑平面图齐齐哈尔大学课程设计7图 4-1 屋盖平面布置图齐齐哈尔大学课程设计8图 4-
16、2 屋盖下弦支撑布置图齐齐哈尔大学课程设计9图 4-3 柱、起重机梁、车档、柱间支撑布置图齐齐哈尔大学课程设计105.2 圈梁标高对于有起重机厂房，除在檐口或窗顶设置圈梁外，尚宜在起重机梁标高处增设一值，外墙高度大于 15m 时，还应适当增设。圈梁和柱的连接一般采用锚拉钢筋 210212。本设计在 4.600m、8.500m 和 12.600m 处设三道圈梁，分别用 QL-1、QL-2 和 QL-3 表示。其中柱顶圈梁可替代连系梁。圈梁截面采用 240mm 240mm，配筋采用 412，6200箍筋。圈梁在过梁处的配筋应另行计算。图 5-2 给出了厂房圈梁、柱间支撑布置图。6、排架结构计算6.
17、1排架柱截面尺寸选定下段柱截面高度，根据起重机起重起重量级、顶面至起重机梁顶的高度 H ，由表 4-3k可知 当 Q=150200KN 时， ，取 900mmmHhl 761290下段柱截面宽度根据基础顶面至起重机梁底的高度 H 。 ，取lbl418290400mm综上可知，上柱截面：b h=400mm 400mm（图 6-1a）下柱截面：b h b h =400mm 900mm 100mm 162.5m（图 6-1b）ff图 5-1 厂房剖面图齐齐哈尔大学课程设计11图 5-2 厂房圈梁、柱间支撑布置图齐齐哈尔大学课程设计126.2排架结构的计算参数（1）计算简图 为简化计算，假定排架柱上端
18、与屋架铰接、下段与基础顶面固接；屋架两端处柱的水平位移相等；忽略排架和排架柱之间的相互联系，即不考虑排架的空间作用。排架结构的计算简图见图 6-2。（2） 计算参数上柱截面面积 2216.04.0mAu惯性矩 49433 103./1/ mbhIu 下柱截面面积 A =0.4 0.9m - 0.15 2m =0.1875ml22/6.05.22惯性矩 I = /12-300 /12=19.547 10 (mm )l3 3/94翼缘厚度按平均值：h =(25/2+150)mm=162.5mmf图 6-1 排架柱截面尺寸a）上柱截面 b）下柱截面图 6-2 排架计算简图齐齐哈尔大学课程设计13=
19、= =0.3Hu3.601n= = =0.109luI547.92C = = =2.4580)1(3n)109.(3= = =2.08 10 H /EuiEIH03 931574.48.2i 13i6.3荷载计算排架的荷载包括永远荷载、屋面可变荷载、起重机荷载和风荷载。（1）永久荷载 永远荷载包括屋盖自重、上段柱自重、下段柱自重、起重机急轨道连结自重。1） 屋盖自重标准值三毡四油防水层 0.40KN/m 220 厚水泥砂浆找平层 0.02 20kN/m =0.4kN/m2预应力大型屋面板及灌封 1.50kN/m 2天沟板自重 13.4kN天沟内找平层及防水层 2.64kN/m屋架自重 112.
20、75kN/榀作用于每端柱顶的屋盖结构自重标准值：G =（0.40+0.40+1.50 ） 21.0 6/2+112.75/2+2.64 6+13.4=251.22（ ）k1KN对上柱截面形心得偏心距 =(400/2-150)mm=50mm（所选屋架的实际跨度为 20700mm）1e上柱截面与下柱截面形心偏心距 =(900/2-400/2)=250mm2M =G e =251.22kN 0.05m=12.53kNm（内侧受拉）k11M =G e =251.22kN 0.25m=62.81kNm（内侧受拉）k122） 柱自重上柱自重标准值=0.16 3.9 25kN=15.6kN2()kuGAH钢
21、 筋 混 凝 土 M =G e =15.6 0.25kNm=3.9kNm（内侧受拉）k22下柱自重标准值G =（A H ） =0.1875 9.2 25kN=43.125kNk4l钢 筋 混 凝 土3） 起重机梁及轨道联结自重G =（ 39.5+0.924 6）KN=45.10kNk3对下柱截面形心的偏心距 e =（0.75-0.90/2）m=0.30m3M =G e =45.10 0.30kNm=13.53kNm（外侧受拉）k33所以，下柱上截面处弯矩：（内侧受拉）KNKNmkk .5.3.5.13.9.81621321 永久荷载作用下排架的计算简图如图 6-3 所示。（2）屋面可变荷载 屋
22、面可变荷载包括屋面均布可变荷载、雪荷载和积灰荷载。 建筑结构荷载规范 （GB 500092001,2006 版）规定，积灰荷载应与雪荷载或不上人屋面均布活动荷载两者中的较大值应同时考虑。本算例不考虑积灰荷载，取不上人屋面可变荷载标准值=0.5kN/m ，雪荷载标准值2S =0kN/m ，所以02屋面可变荷载=（屋面均布可变荷载，雪荷载） +积灰荷载=0.65kN/mmax2齐齐哈尔大学课程设计15屋面可变荷载在柱顶产生的集中力标准值：Q =0.5 6 21/2kN=36.0kNk1M =Q e =36.0kN 0.05m=1.8kNm（内侧受拉）k11M =Q e =36.0kN 0.25m=
23、9.0kNm（内侧受拉）k212屋面可变荷载标准值作用下排架的计算简图如图 6-4 所示。（3）起重机荷载 本算例设有两台桥式起重机，中级工作制，额定起重量 150/30kN，其有关参数见表 6-1。表 6-1 起重机有关参数尺寸 中级工作制起重量 Q/KN跨度 kL/m宽度B轮距K/轨顶以上高度H /m轨顶中心至端部距离 B 1/最大轮压P max/kN最小轮压P in/起重机总重量G /kN小车总重g /150/30 19.5 5500 4400 2150 260 185 50 321 741）起重机竖向荷载 D 、 D 。起重机梁支座反力的影响线如图 6-5 所示。kmaxkin图 6-
24、3 永久荷载标准值作用下排架的计算简图 图 6-4 屋面可变荷载标准值作用下排架的计算简图影响线的纵坐标：y =1.0 y =（6-4.4）/6=0.2671 2y = y =（6-5.5）/6=0.0833817.06/)4.5(63则起重机竖向荷载（考虑两台起重机工作）D = p (y +y )+p (y +y )kmaxax12max34= KN81.36008.17.8567.0859.0 D = p (y +y )+p (y +y )kminin12min34= 52.97当 D 作用于 A 柱（作用为置同永久荷载 G ）时kmax k3M =D e =360.81 0.3 =180
25、.24 (外侧受拉)kkmax3kNmNM =D e =97.52 0.3 =29.26 (外侧受拉)Bin k当 D 作用于 B 柱（作用为置同永久荷载 G ）时kmax k3M =D e =97.52 0.3 =29.26 (外侧受拉)Akmin3kNmNM = D e =360.81 0.3 =108.24 (外侧受拉)Bkax k起重机竖向荷载标准值作用下排架的计算简图如图 6-6 所示。图 6-5 起重机梁支座反力的影响线齐齐哈尔大学课程设计172）起重机横向水平荷载（考虑两台起重机工作）T kmax当起重机起重量 Q=150-500KN 时， =0.10T= (Q+g)= (150
26、+74) =5.641.0kNT = T (y +y )+T (y +y )kmax1234= KN92.1083.017.657.06.590 其作用位置距离柱顶：（3.9-1.2）=2.7 m起重机横向荷载标准值作用下排架的计算简图如图 6-7 所示。（4）风荷载 由设计资料可知，该地区基本风压 =0.5 / ,B 类地面0k2m粗糙程度。单层厂房可不考虑风振系数，取 =1.0，风载体型系数 见图 6-zs8。1）作用在柱上的均布荷载柱顶标高 12.6 ，风压高度变化系数 ：mz柱顶（H=12.60 ） =1+ （1.14-1.0）=1.073z1056.2柱顶以下墙体承受的均布风荷载标准
27、值：q = B=( )Bk1zsz0=1.00.81.0730.56 =2.58 （压力）mkN/k/q = B=( )Bk2zsz0=1.0(-0.5)1.0730.56 =-1.61 （吸力）k/kN/图 6-6 起重机竖荷载标准值作用下排架的计算简图a）Dmaxk 作用于 A 柱 b）Dmaxk 作用于 B 柱2）作用在柱顶的集中风荷载。作用在柱顶的集中风荷载 F 由两部分组wk成：柱顶至檐口竖直面上的风荷载和屋面上的风荷载的水平分量。檐口标高：H = 柱顶高度+屋架端头外至外高度+天沟板高度=（12.60+1.90+0.4） =14.90mm风压高度变化系数： =1+ （1.14-1.
28、0）=1.137z1059.4作用在柱顶的集中风荷载 F ：wkF = ( )BH wkni1zsz0i=1.01.0870.56(0.82.3+0.52.3+0.51.3-0.61.3) =9.75 N风荷载标准值作用下排架的计算简图如图 6-9 所示。6.4内力分析（1）永久荷载标准值作用下的内力计算1) 柱顶反力C = = =2.133123)1(n23)109.(.32R = C = 2.133 =2.05 () 1HMk1.356kN图 6-7 起重机横向荷载标准值作用下排架的计算简图 图 6-8 风载体形系数 s（风向）齐齐哈尔大学课程设计19C = = =1.11823)1(2n
29、3）（ 10932R = C = 1.118 =4.49 （）2HMk2.35kNV=R=R +R =(2.05+4.49) =6.54 ()122) 内力上柱顶端截面（00）： M =-12.56k0mNN =251.22上柱底端截面（11）： M =（6.543.6-12.56） =12.95k1 kmkNN =251.22+15.6=266.82下柱上端截面（22）： M =（6.543.6-12.56-52.55） =-39.60k2 kmkNN =266.82+45.10=311.92k2 N下柱底端截面（33）： M =（6.5413.1-12.56-52.55） =20.563
30、mkkN =311.92 +43.125 =355.05k3k永久荷载标准值作用下排架结构内力图如图 6-10 所示。图 6-9 风荷载标准值作用下排架的计算简图（2）屋面可变荷载标准值作用下内力计算1）柱顶反力C =2.133, C =1.1181 KNRVHMk 061.78.0293.18.1212) 内力上柱顶端截面（00）： NmMk0上住低端截面（11）: KmKNk.36.24.80.191下柱上端截面（2-2）:NMk0. .62 上住低端截面（33）: KmKNk.36.10.30.981.屋面可变荷载标准值作用下排架结构内力图如图 6-11 所示。图 6-10 永久荷载标准
31、值作用下排架结构内力图a）弯矩图 b）轴力图齐齐哈尔大学课程设计21（3）起重机竖向荷载标准值作用下内力计算当 作用于 A 柱时maxkD21.8ACKNHMRAk 24.918.32402.2B CBk 501692 KNRVBABA 87.52/.49./222图 6-11 屋面可变荷载标准值作用下排架柱结构内力图 a）弯矩图 b）轴力图KN52.97.64.7.9138. .30.89.2.38750.34.12.108.37.5.59.0.89.2.3875A32103210kkkkkkkk mKNMKNNMBmKNNKNM柱柱起重机竖向荷载标准值作用下排架结构内力如图 6-12 所示
32、。（4）起重机横向水平荷载标准值作用下内力计算考虑厂房的空间作用，本设计的空间作用分配系数 m =0.85。当 时uHy6.0图 6-12 起重机竖向荷载标准值作用下排架结构内力图 a）弯矩图 b）轴力图齐齐哈尔大学课程设计23350.41621.8(.2)nC30(0.)1963821.当 时uHy7.0350.242.1(.1)nC30(0.)1958721.利用内插法求得(3.912)/.693uuyH5.62CKNTCmX 0.192.0.185.0ax521 mMKNKNkk .14.0.7.2139.013. 72.67.321 起重机横向水平荷载标准值作用下排架结构弯矩图如图 6
33、-13 所示。图 6-13 起重机横向水平荷载标准值作用下排架结构弯矩图（5）风荷载标准值作用下内力计算 4463311()0.()90.32888.nCKNFRKNHqWKBAKkB 76.25.9260.1. .1.52621 A 柱、B 柱的剪力分配系数 ABNVBK96.2.6/7.27KNV mMmKNV mMmkkkkkk 05.281.36.9 .3.29.921.4. 3660B59.1.58.279 .93.27.3731.0.510.9.258.232213210 柱柱风荷载标准值作用下排架结构弯矩图如图 6-13 所示。图 6-13 风荷载标准值作用下排架结构弯矩图 a）
34、右风（）b）左风（）,/ p !; : ;| : | : |l ; ll ; lI ; II ; II ; II ; Id | b H | HH | HH I H,;, H I H ,;,;HH; ;_H_;, ;HH;Y/d_,;|4HHK|;,_bY/;MMMMM$MMMMM;/“*;!88!;*“;888;888;888;888;d88bO88OT808T ）齐齐哈尔大学课程设计25A 柱各种荷载作用下的内力汇总与表 6-2。表 6-2 A 柱各种荷载作用下的内力一览表永久荷载屋面可变荷载起重机竖向荷载 maxkD起重机横 向荷载 maxkT风荷载A柱截面内力 A 柱B 柱 左风 右风k
35、M12.95 2.24 -22.89 22.89 9.10730.51 -39.391-1 kN266.82 36.0 0 0 0 0 0k-39.60 -6.66 85.35 -6.37 9.10730.51 -39.392-2 kN311.92 36.0 360.81 97.52 0 0 0kM20.56 3.10 31.34 47.64 100.14257.93 -229.33kN355.05 36.0 360.81 97.52 0 0 03-3 kV6.54 1.061 -5.87 5.87 9.89536.59 -28.05注：1.负号规定：弯矩以柱外侧受拉为正；剪力以使构件产生顺时
36、针方向转动趋势为正；轴力以受拉为正。2.弯矩单位： ；剪力单位： ；轴力单位： 。kNmkNk6.5 柱的内力组合（A 柱）（1）荷载作用效应的基本组合1.2 永久荷载效应标准值+1.4 任一可变荷载效应标准值1.35 永久荷载效应标准值+1.4 任一可变荷载效应标准值c1.2 永久荷载效应标准值+0.9 1.4 （任意两个或两个以上可变荷载效应标准值之和）（2）最不利内力 + 及相应的 、 ； 及相应的 、 ；maxMNVmaxMNV及相应的 及相应的 。maxNV、 ； in、（3）可变荷载的组合系数 风荷载取 0.6，其他荷载取 0.7。准永久值系数：风荷载取 ，屋面可变荷载取 （不上人
37、）或 0.4（上人） ，起重机荷载00取 。柱各截面内力组合结果详见表 6-3。A7.排架截面设计7.1计算长度及材料性能柱子计算长度取值：考虑起重机荷载时：上段柱 mHluu 8.7930.2.下段柱 KNll 21不考虑起重机荷载时：上段柱 luu 8.7930.2.下段柱 mHll 5151混凝土， ， ， ; 一类环境30C24.cfN2.43tfN1.0保护层厚度 。 纵向钢筋， ； 箍筋，m3RBy 3HPB。27yf7.2 上段柱截面配筋设计上段柱截面尺寸 采用040,(435)6,bhmhm对称配筋。上段柱的控制截面 有三组最不利内力： (1) KNMKNKNM49.35818.320.618.320749
