1、高支模工程专项施工方案工程名称：xxx 商业中心工程工程地点：xxx 科学城内 施工单位：xxx 建筑工程总公司 编制单位：xxx 建筑工程总公司项目部 编 制 人 ： 编制日期： 年 月 日审 批 负 责 人 ： 审批日期： 年 月 日1目 录一 、工程概况 .1二、建筑工程概况 1三、商业中心高支模工程 11、施工方法 12、计算书 2(一)梁模板扣件钢管高支撑架计算书 3(二)、梁模板计算书 .11(三)、扣件钢管楼板模板支架计算书 .17(四)、满堂红地基承载力计算 .243.施工图 254、高支模顶架搭设 .30四、模板工程质量控制 .301、轴线偏位的预防措施 .302、垂直偏差的
2、预防措施 .303、标高不正确的预防措施 .314、柱、梁模板胀模的预防措施 .315、楼梯底板厚度不足、底模板胀模的预防措施 .316、梁模下垂、失稳倒塌的预防措施 .327、漏浆的预防措施 .328、拆模时出现缺陷的预防措施 .329、模板支撑系统质量保证措施与控制程序 .3210 .模板及高支模施工管理架构 352五、混凝土浇捣方法 .35六、高支模满堂红顶架搭拆施工安全技术措施 .36七、高支模文明施工措施与管理 .38八、高支模监测 .39九、安全应急救援预案 .391一 、工程概况xxx 商业中心工程位于 xxx 高速公路以南、xxx 路以西的一片空地上。建设单位为 xxx 经济技
3、术开发区联和 xxx 村民委员会，设计单位为 xxx 建筑设计有限公司，施工单位为 xxx 建筑工程总公司。二、建筑工程概况商业中心平面形状基本呈矩形，平面尺寸为 80m41.2m，共有 6 层，首层高 5m，二层至六层每层高 4.2m，室内首至五层有一个中空长 24 米，宽 16 米，高 21.8米。建筑面积 17778m，建筑高度 30.2m。首层使用功能为肉菜市场、高低压变电房、门厅、空调机房、消防控制中心、商务门厅；二层为厨房、麦当劳、酒楼、邮电、储蓄、糖烟酒酒店；三至五层服装百货、五金电器；六层为商务用房；每层有 5 个楼梯间及电梯，男女卫生间；屋面有梯间、电梯机房。三、商业中心高支
4、模工程本工程中空部分（16 米24 米）层高为 21.8m 属高支模,拟采用钢管支撑系统，最大梁截面为 5001450。模板底楞木和顶撑间距为 300mm，侧模板立档间距为 300mm ，以下为施工方法和计算书。以下为施工方法和计算书。1、施工方法、采用 48 钢管满堂红顶架作为垂直支撑钢件。、梁底模采用 25厚松木板；梁侧模、楼板底模均采用 18mm 厚夹板，支撑系统采用 8080mm 的木枋、顶托、48 钢管。、大梁（截面 5001450）支撑系统采用 48 钢管沿梁横向500650；纵向8001000。支托纵向采用 80802000 松木枋叠放交错搭接，木枋必须居中，支托两边的空隙位置用
5、相应木楔固定，使叠木枋保证居中，横向木枋 80802000mm350。楼板模板支撑体系采用248 钢管9001000，两层木枋，上层 8080mm350，下层木枋8080mm900。、设 48 钢管纵横扫地杆一道（高出地面 200内） 。同时纵横设置48 水平连结钢管1500；保证整体稳定。、纵横设剪刀撑 486500 以内；5001450主粱底两边均设置剪刀撑；1.5 米；4.7 米；10.7 米 16.7 米及 21 米标高处设置水平剪刀撑486500 以内；4.8；9.0；13.2；17.4 米标高利用周边混凝土框架梁作水平支撑固定满堂红顶架，6.9；11.1；15.3；19.5 米标高
6、利用混凝土柱作水平支撑固定满堂红顶架，保证整个支撑体系的稳定性(详见 29 页详图)。、梁高 10001450mm，设二道 14500mm 穿梁对拉螺栓（梁底上400为第一道、梁底上 750800为第二道） 。（7）为了施工安全，在 19.85 米高度处搭设密竹一层作安全防护和操作平台。详见“满堂红高支模立面图”和“满堂红高支模平面图、大样图” 。(8)、高支模施工过程检查严格按照AQ2.10.2.2 模板工程验收表和扣件式钢管满堂红顶架的JGJ1302001规范执行，具体如下：1、专项施工方案计算书是否结合实际情况；2、立柱、支架间距是否满足规范及方案要求；3、水平柱、剪刀撑设置是否符合规范
7、要求；4、作业环境是否满足规范要求。5、支架使用的各种周转材材质是否满足施工规范要求。2、计算书(一) 梁模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和3使用安全编制。模板支架搭设高度为21.8米，基本尺寸为：梁截面 BD=500mm1450mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.06米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。图1 梁模板支撑架立面简图本工程采用的钢管类型为 483.5。a、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁
8、计算。静荷载标准值 q1 = 25.0001.4500.500+0.3500.500=18.300kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.500=1.500kN/m21800 150014505006006004面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3；I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f
9、面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm 2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.218.300+1.41.500)0.3000.300=0.217kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.21710001000/27000=8.020N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.218.300+1.41.500)0.300=4.331kN截面抗剪强度计算值 T=34331.0/(2500.00018.000)=0.722N/mm25截面抗剪强度设计值
10、T=1.40N/mm 2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67719.8003004/(1006000243000)=0.745mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!b、梁底支撑方木的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.0001.4500.300=10.875kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3500.300(21.450+0.500)/0.500=0.714kN/m(3
11、)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.5000.300=0.450kN均布荷载 q = 1.210.875+1.20.714=13.907kN/m集中荷载 P = 1.40.450=0.630kN600 6000.63kN13.91kN/mA B方木计算简图60.0970.272方木弯矩图(kN.m)0.0000.074方木变形图(mm)0.27 0.273.213.210.27 0.27方木剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.270kNN2=7.043kNN3=0.270kN经过计算得
12、到最大弯矩 M= 0.272kN.m经过计算得到最大支座 F= 7.043kN经过计算得到最大变形 V= 0.1mm方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:7W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3；I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4；(1)方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.27210 6/85333.3=3.19N/mm2方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求!(2)方木抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33.206/(28080)=0.751N/mm
13、2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm 2方木的抗剪强度计算满足要求!(3)方木挠度计算最大变形 v =0.1mm方木的最大挠度小于600.0/250,满足要求!c、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取方木的支座力 P= 3.855kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.135kN/m。1100 1100 11003.86kN 3.86kN 3.86kN 3.86kN 3.86kN 3.86kN 3.86kN 3.86kN 3.86kN 3.86kN 3.86kN 3.86kN 0.13kN/mA B托梁计算简图81.1611.584托梁弯矩图(kN.m)0.2470.
14、014托梁变形图(mm)3.893.850.000.043.903.947.807.827.78.773.923.880.020.023.883.927.77. 87.827.803.943.900.040.003.853.89托梁剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩 M= 1.584kN.m经过计算得到最大支座 F= 15.606kN经过计算得到最大变形 V= 0.2mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 49.00cm 3；截面惯性矩 I = 245.00cm 4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.58410 6/1.05/49000.0=30.78N/mm2顶托梁的抗弯计
15、算强度小于215.0N/mm 2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算9最大变形 v = 0.2mm顶托梁的最大挠度小于1100.0/400,满足要求!d、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。e、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.12921.800=2.814kN(2)模板
16、的自重(kN)：NG2 = 0.3501.1001.100=0.424kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.0000.2001.1001.100=6.050kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 9.288kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)1.1001.100=3.630kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式10N = 1.2NG + 1.4NQf、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N =
17、16.23 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58A 立杆净截面面积 (cm 2)； A = 4.89W 立杆净截面抵抗矩(cm 3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm 2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm 2；L0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 L0 = k1uh (1)L0 = (h+2a) (2)kL 计算长度附加系数，取值为1.155；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支
18、撑点的长度；a = 0.00m；公式(1)的计算结果： = 160.06N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果： = 52.54N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!11(二) 、梁模板计算书a、梁模板基本参数梁截面宽度 B=500mm，梁截面高度 H=1450mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)400mm。梁模板使用的方木截面8080mm，梁模板截面侧面方木距离300mm。梁底模面板厚度h=25mm，弹性模量E=6000N/mm 2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=60
19、00N/mm 2，抗弯强度f=15N/mm2。b、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m 2；钢筋自重 = 1.500kN/m 3；混凝土自重 = 24.000kN/m 3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m 2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；12T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力
20、计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1 外加剂影响修正系数，取1.000；2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m 2。c、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50.002.502.50/6 = 52.08cm3；I = 50.002.502.502.50/12 = 65.10cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 300 300 300A B
21、梁底模面板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W f其中 f 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；13M 计算的最大弯矩 (kN.m)；q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=1.20.340.50+24.000.501.45+1.500.501.45+1.42.500.50=24.142kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.1024.1420.3002=0.217kN.mf=0.217106/52083.3=4.17N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于12.00N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须
22、满足:T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.30064.82=11.677kN截面抗剪强度计算值 T=311667/(250025)=1.4N/mm 2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 140.340.50+24.000.501.45+1.500.501.45=18.66N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.6770.000300.04/(1006000.00651041.7)=0.26mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.26mm小于 v = 300/250,满足要求!四、梁
23、模板底方木计算梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下300 300 30062.29kN/mA B图 梁侧模板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W f其中 f 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M 计算的最大弯矩 (kN.m)；q 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.228.80+1.46.00)1.45=62.292N/mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.1062.2920.3002=-0.561kN.mf=0.561106/78300.0=7.160N/mm2梁侧模面板抗弯计算强
24、度小于12.00N/mm 2,满足要求!152.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.30062.292=11.213kN截面抗剪强度计算值 T=311213/(2145018)=0.644N/mm 2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 28.801.45=41.76N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.67741.760300.04/(1006000.00704700.1)=0.542mm梁侧模板的挠度计算值
25、: v = 0.542mm小于 v = 300/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式:N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面积 (mm 2)；f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm 2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.228.80+1.46.00)161.450.40/2=12.46kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm 2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=12.458kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距400mm。每个截面布置2 道穿
26、梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求! (三) 、扣件钢管楼板模板支架计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）编制。模板支架搭设高度为21.8米，根据现场实际情况搭设尺寸调均为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.50米。图1 楼板支撑架立面简图17图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为 483.5。a、楼板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.0000.1501.200+0.3501.200=4.920kN/m活荷载标准值 q2 = (2
27、.000+1.000)1.200=3.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3；I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取12.00N/mm 2；M = 0.100ql218其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.24.920+1.43.600)
28、0.3000.300=0.098kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09810001000/64800=1.520N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.24.920+1.43.600)0.300=1.970kN截面抗剪强度计算值 T=31970.0/(21200.00018.000)=0.137N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm 2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6778.5
29、203004/(1006000583200)=0.134mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!b、楼板支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.0000.1500.300=1.125kN/m19(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.3500.300=0.105kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m静荷载 q1 = 1.21.125+1.20.105=1.476kN/m
30、活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m2.方木的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 3.283/1.200=2.736kN/m最大弯矩 M = 0.1ql 2=0.12.741.201.20=0.394kN.m最大剪力 Q=0.61.2002.736=1.970kN最大支座力 N=1.11.2002.736=3.612kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3；I = 8.008.008.008.00/12 = 341.
31、33cm4；(1)方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.39410 6/85333.3=4.62N/mm2方木的抗弯计算强度小于12.0N/mm 2,满足要求!(2)方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql20截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31970/(28080)=0.462N/mm 2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm 2方木的抗剪强度计算满足要求!(3)方木挠度计算最大变形 v =0.6772.1301200.0 4/(1009500.003413333.5)=0.922mm方木的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!c、
32、楼板托顶的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取方木的支座力 P= 3.612kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.135kN/m。1200 1200 12003.61kN 3.61kN 3.61kN 3.61kN 3.61kN 3.61kN 3.61kN 3.61kN 3.61kN 3.61kN 3.61kN 3.61kN 0.13kN/mA B托梁计算简图1.5121.807托梁弯矩图(kN.m)210.3520.024托梁变形图(mm)5.805.782.172.131.491.535.145.188.798.817.307.283.673.630.020.023.63.6
33、77.287.308.81.795.185.141.531.492.132.175.785. 0托梁剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩 M= 1.807kN.m经过计算得到最大支座 F= 16.114kN经过计算得到最大变形 V= 0.4mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 49.00cm 3；截面惯性矩 I = 245.00cm 4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.80710 6/1.05/49000.0=35.12N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm 2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.4mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400
34、,满足要求!d、楼板扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；22上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。e、楼板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.12921.800=2.814kN(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3501.2001.200=0.504kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25
35、.0000.1501.2001.200=5.400kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.718kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)1.2001.200=4.320kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQf、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 16.51 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58A 立杆
36、净截面面积 (cm 2)； A = 4.89W 立杆净截面抵抗矩(cm 3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm 2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm 2；L0 计算长度 (m)；23如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 L0 = k1uh (1)L0 = (h+2a) (2)k1 计算长度附加系数，取值为1.155；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.75a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.70m；公式(1)的计算结果： = 171.29N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2
37、)的计算结果： = 53.45N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!(四) 、满堂红地基承载力计算：基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (N/mm 2)，p = N/A；p = 83.66N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 20.92A 基础底面面积 (m 2)；A = 0.25fg 地基承载力设计值 (N/mm 2)；fg = 500.00地基承载力设计值应按下式计算fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00fgk 地基承载力标准值；fgk = 500.00地基承载力的计算满足要求!243
38、.施工图8080808080265027026502650270265026502702650 780254976085360758057109532780456810725386013809579112096470195109注：本工程钢管材质为 4壁厚3.; 表示框架梁 表示立管 表示剪刀撑6双向设置。满堂红高支模立杆平面图258080808080265027026502650270265026502702650 780254976085360758057109532780456810725386013809579120964701959注：本工程钢管材质为 4壁厚3.; 表示水平管 表示
39、框架梁； 表示水平剪刀撑6双向4设置(设置标高段详见方案)。满堂红高支模平面图10详见次梁支模大样2618厚 夹 板80 木 枋 压 脚 板斜 撑 木 板连 接 拉 管 (钢 管 )商 业 中 心 满 堂 红 高 支 模 主 梁 立 面 图90150扫 地 杆 (钢 管 )剪 刀 撑 均 成 45-60钢 管双 向 设 置立 杆 钢 管纵 横 80 地 面板 底 标 高注 ： 本 工 程 采 用 的 钢 管 材 质 为 ： 48壁 厚 3.5 木 板 垫 块150191021.802815山 形 卡螺 杆 50螺 母 钢 管 2分 PVC管 50厚 钢 筋 混 凝 土80 木 枋3撑 板 4-
40、6设 置8 木 枋32 8木 枋255080厚 C15砼 垫 层该 支 撑 加 设 于 主 梁支 承 点条 木 枋 交 错 叠 放 ,侧 面用 板 连 接 防 止 倾 斜 、 松 动77下 层 枋 必 须 在支 承 点 上 驳 接中 间 木 枋上 支 托 木 楔基 层 夯 实 系 数 .9梁 :x、 14底 板 采 用 厚 松 板27连 接 拉 管 (钢 管 )9015扫 地 杆 (钢 管 )剪 刀 撑 均 成 45-60钢 管双 向 设 置 地 面注 ： 本 工 程 采 用 的 钢 管 材 质 为 ： 48壁 厚 3.5 木 板 垫 块1509028150厚 钢 筋 混 凝 土280厚 C15砼 垫 层7基 层 夯 实 系 数 .91商 业 中 心 满 堂 红 高 支 模 次 梁 立 面 图8厚 夹 板 压 脚 板 斜 撑 木 板15048 木 枋 板 底 标 高 21.80立 杆 钢 管纵 横 90
