1、重庆大学本科学生毕业设计 某多层办公楼设计 姓名：余雪祯1一、设计资料（1） 设计标高：室内设计标高0.000,室内外高差 450mm.（2） 墙身做法：采用加气混凝土块，用 M5 混合砂浆砌筑，内粉刷为混合砂浆底，纸筋灰面，厚 20mm， “803”内涂料两度。外墙采用贴面砖，1：3 水泥砂浆底厚 20mm。（3） 楼面作法：楼板顶面为水磨石地面，楼板底面为 15mm 厚白灰砂浆天花抹面，外加 V 型轻钢龙骨吊顶。（4） 屋面作法：现浇楼板上依次铺 20mm 厚水泥砂浆找平层、300mm 厚水泥珍珠制品隔热找平层、20mm 厚水泥砂浆找平层和 SDC120 复合卷材，下面依次为 15mm 厚
2、白灰砂浆天花抹面和 V 型轻钢骨龙吊顶。（5） 基本风压： o=0.3KN/m2(地面粗糙度属 C 类)。（6） 基本雪压：S 0=0.3KN/m2。（7） 抗震设防烈度：八度（0.2g）第二组，框架抗震等级为二级。地质条件： 全套 CAD 图纸，计算书，联系 153893706由上至下：人工添土：厚度为 1m粉质粘土：厚度为 7m，地基承载力特征值为 500KPa中风化基岩：岩石饱和单轴抗压强度标准值为 3.6MPa建筑场地类别为类；无地下水及不良地质现象。活荷载：上人屋面活荷载 2.0KN/m2，办公室楼面活荷载 2.0KN/m2,走廊楼面活荷载 2.5KN/m2,档案室楼面活荷载 2.5
3、KN/m2。二、结构布置及结构计算简图的确定结构平面布置如图 1 所示。各梁柱截面尺寸确定如下：主梁：取 h=1/9=1/9 7200=800mm，取 h=800mm,取 b=350mm，次梁：取 h=1 /16=1/167200=450mm ，取 h=500mm,取 b=250mm，重庆大学本科学生毕业设计 某多层办公楼设计 姓名：余雪祯2柱子：取柱截面均为 bh=600600mm，现浇板厚为 100mm。取轴线为计算单元，结构计算简图如图 2 所示，根据地质资料，确定基础顶面离室外地面为 500mm，由此求得底层层高为 4.7m。各梁柱构件的线刚度经计算后列于图 2 中，其中在求梁截面惯性
4、矩时考虑到现浇楼板的作用，取I=2I0（ I0 为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩） 。梁柱均采用 C30 混凝土。由于后面梁的组合弯矩过大，相对受压区高度超过了界限受压区高度，所以改用C40 混凝土，因为梁柱刚度成比例增加，不会引起后面分配系数的改变。地震作用下的弹性侧移将更小，一定符合要求。重庆大学本科学生毕业设计 某多层办公楼设计 姓名：余雪祯3图 2.框 架 计 算 简 图注 ： 图 中 数 字 为 各 杆 件 的 线 刚 度 ， 单 位 为 1.0e N*m框架刚度计算：1.边跨框架梁线刚度：ib=2EcI。/l=23.01043508003/(127200) =12.441010N
5、mm2.中间跨框架梁线刚度： ib=2EcI。/l=23.01043508003/(122400)=37.331010Nmm3.二五层框架柱线刚度：ic=EcI。/l=3.01046006003/(123600)=9.001010Nmm4.首层框架柱线刚度：ic=EcI。/l=3.01046006003/(124700)=6.891010Nmm重庆大学本科学生毕业设计 某多层办公楼设计 姓名：余雪祯4在计算内力时，柱的线刚度取框架实际柱线刚度的 0.9 倍。即：首层框架柱线刚度:ic=0.96.8910 10=6.201010Nmm二五层框架柱线刚度:ic=0.99.0010 10=8.101
6、010Nmm三、荷载计算1.恒载计算（1） 屋面框架梁线荷载标准值：SDC120 复合卷材 0.15KN/m220mm 厚水泥砂浆找平层 0.4 KN/m2300mm 厚水泥砂浆珍珠制品隔热找平层 1.2 KN/m220mm 厚水泥砂浆找平层 0.4 KN/m2100mm 厚现浇混凝土楼板 2.5 KN/m215mm 厚白灰砂浆天花抹面 0.26 KN/m2V 型轻钢龙骨吊顶 0.12 KN/m2屋面恒载 5.03 KN/m2框架梁自重 0.350.80257.00 KN/m梁侧粉刷 2（0.80-0.1）0.02170.48KN/m作用在顶层框架梁上的线荷载为：g5AB1=g5CD1=7.0
7、00.487.48 KN/m g5BC1=7.48KN/mg5AB2=g5CD2=5.033.6=18.12 KN/m g5BC2=5.032.4=12.07KN/m （2） 楼面框架梁线荷载标准值：水磨石地面 0.65 KN/m2100mm 厚现浇混凝土楼板 2.5 KN/m215mm 厚白灰砂浆天花抹面 0.26 KN/m2V 型轻钢龙骨吊顶 0.12 KN/m2楼面恒载 3.53 KN/m2边跨填充墙自重： 0.20（3.6-0.80）73.92KN/m墙面粉刷： （3.6-0.80）0.022171.90KN/m作用在中间层框架梁上的线荷载为：gAB1=gCD1=7.48+3.921.
8、90 13.30KN/m gBC1=7.48 KN/mgAB2=gCD2=3.533.6=12.71 KN/m gBC2=3.532.4=8.47 KN/m （3） 屋面框架节点集中荷载标准值：边柱连系梁自重： 0.350.807.22550.40KN重庆大学本科学生毕业设计 某多层办公楼设计 姓名：余雪祯5粉刷： 20.02（0.80-0.10）7.2173.43KN次梁自重： 0.250.507.2250.511.25 KN粉刷： 20.02（0.50-0.10）7.2170.50.98KN1.5m 高女儿墙自重： 1.57.20.20712.10 KN粉刷： 20.021.27.2175
9、.88 KN连系梁传来屋面自重：A、D 点相同： （3.63.6+1.81.8）5.0381.49 KN顶层边节点集中荷载： G5A=G5D=165.53KN中柱连系梁自重： 0.350.807.22550.40KN粉刷： 20.02（0.80-0.10）7.2173.43 KN次梁自重： 0.250.507.2250.511.25KN粉刷： 20.02（0.50-0.10）7.2170.50.98 KN连系梁传来屋面自重：B、C 点相同： 0.51.21.22.41.20.51.81.81.83.6 25.03117.70 KN顶层中间节点集中荷载： G5B=G5C=183.76KN（4）
10、楼面框架节点集中荷载标准值：边柱连系梁自重： 0.350.807.22550.40KN粉刷： 20.02（0.80-0.10）7.2173.43 KN次梁自重： 0.250.507.2250.511.25KN粉刷： 20.02（0.50-0.10）7.2170.50.98 KN钢窗自重： 2.121.80.453.40KN窗下墙体自重： 0.21.006.679.24KN粉刷： 20.021.006.6174.49 KN窗边墙体自重： 1.8（6.62.12）0.276.05 KN粉刷： 20.021.8（6.62.12）172.94 KN框架柱自重： 0.600.603.62532.4 KN
11、粉刷： 1.80.023.6172.20 KN连系梁传来楼面自重：A、D 点相同： （3.63.6+1.81.8）3.5357.19 KN 中间层边节点集中荷载： GA=GD=183.97KN中柱连系梁自重： 50.40 KN粉刷： 3.43 KN次梁自重： 11.25 KN粉刷： 0.98 KN内纵墙自重： 6.6（3.60.80）0.2725.87KN粉刷： 6.6（3.60.80）20.021712.57KN扣除门洞重加上门重：2.11.0（70.2+1720.020.2）-3.95KN框架柱自重： 32.4KN粉刷： 2.20KN重庆大学本科学生毕业设计 某多层办公楼设计 姓名：余雪祯
12、6连系梁传来楼面自重：B、C 点相同： 0.51.21.22.41.20.51.81.81.83.6 23.5382.60 KN 中间层中节点集中荷载： GB=GC=217.75KN（5） 恒载作用下的结构计算简图如图 3 所示，其中：G 5A= G5D=165.53KNG5B= G5C=183.76 KNGA= GD=183.97 KNGB= GC=217.75 KNg5AB1= g5BC1= g5CD1=7.48 KN/mg5AB2= g5CD2=18.12 KN/mg5BC2=12.07KN/mgAB1 = gCD1 =13.30KN/mgBC1=7.48KN/mgAB2 = gCD2
13、=12.71KN/mgBC2=8.47 KN/m2.屋、楼面活荷载计算屋、楼面活荷载作用下的结构计算简图如图 4 所示。图中各荷载值计算如下P5AB= P5CD=3.62.0=7.20 KN/mP5BC=2.42.0=4.80KN/mP5A=P5D=(1.81.8+3.63.6) 2.0=32.40KNP5B= P5C= 1.21.2+4.81.2+1.81.8+3.63.6 2.0=46.8 KNPABP CD =2.03.6=7.2 KN/m走廊：P BC2.52.4=6.00KN/mPA= PD= (1.81.8+3.63.6) 2.0=32.40KNPB= PC= 1.21.2+4.8
14、1.22.5+1.81.8+3.63.62.0=50.40KN重庆大学本科学生毕业设计 某多层办公楼设计 姓名：余雪祯73.风荷载计算风压标准值计算公式为：= z s z o重庆大学本科学生毕业设计 某多层办公楼设计 姓名：余雪祯8因结构高度 H18.600m30m, 可取 z1.0；对于矩形平面 s1.3； z 可查荷载规范得到，当查得得 z 1.0 时，取 z1.0。将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如表 1 所示。表中 A 为一榀框架各层节点的受风面积。计算结果如图 5 所示。风荷载计算 表 1层次 z s Z（m） z o (KN/m2)A(m2) Pw(KN)五层
15、 1.0 1.3 19.1 0.78 0.3 24 7.30四层 1.0 1.3 15.5 0.74 0.3 28.8 8.31三层 1.0 1.3 11.9 0.74 0.3 28.8 8.31二层 1.0 1.3 8.3 0.74 0.3 28.8 8.31一层 1.0 1.3 4.7 0.74 0.3 33.2 9.584.地震作用计算（1） 计算框架梁柱的线刚度：框架梁线刚度：边跨：i b1=12.44104KNM中跨：i b2=37.33104KNM框架柱线刚度：首层：i c1=6.20104KNM其他层：i c2=8.1104KNM（2） 本设计仅考虑水平地震作用即可，并采用基底剪
16、力法计算水平地震作用力。为求基底剪力，先要计算结构各层的总重力荷载代表值：顶层： G5= g5AB116.8+(3.6+7.2)(g5AB2+ g5CD2)0.5+ g5BC22.40.5+ 重庆大学本科学生毕业设计 某多层办公楼设计 姓名：余雪祯9G5A+ G5B+ G5C+ G5D+4G 柱 /2+0.37.216.80.5=7.4816.8+10.818.1220.5+12.072.40.5+(165.33+183.76)2+40.5(32.4+2.20) +0.37.216.80.51121.36KNG4 = G3= G2= gAB114.4+ gBC12.4+ 0.5gAB2(3.6
17、+7.2)2+0.52.4gBC2+GA+GB+ GC+ GD+4G 柱0.5+(3.6+7.2)(pAB+ pCD)0.5+ pBC2.40.5+PA+ PB+ PC+ PD 0.5=13.3014.4+7.482.4+10.812.71+0.52.48.47+(183.97+217.75) 2+234.6+10.80.514.8+1.26.0+(32.4+46.8) 2 0.5=1352.30KNG1= G2+4(2.35-1.8) G 柱 /3.6=1352.30+40.6534.6/3.6=1373.44 KN质量重力荷载代表值见图 6。 图 6.重 力 荷 载 代 表 值G12G43
18、5（3） 用“D 值法”计算柱的侧向刚度，框架各构件线刚度如图 7：其中：i 5= i4= i3= i2=8.11010 N*mm i1=6.21010 N*mmi51=i41=i31=i21=i11=12.441010 N*mmi52=i42=i32=i22=i12=37.331010 N*mm除底层外，其余柱的 D 值：边柱 由 K=（i 51+ i41）/（ 2 i5）=1.536重庆大学本科学生毕业设计 某多层办公楼设计 姓名：余雪祯10=K/（2+K ）=0.434 则 D5 边 =12i c/hj2=0.414128.1104 /3.62=32550KN/m中柱 由 K=（i 51
19、+ i52+ i41+ i42）/（2 i 5）=6.144=K/（2+K）=0.754 则 D5 中 =12 ic/ hj2=56550KN/m底层柱的 D 值：边柱 由 K= i11/ i1=2.006 =（0.5+K）/（2+K） =0.626故 D1 边 =12 i c/ hj2=21083 KN/m中柱 由 K=（i 11+ i12） / i1=8.027 得 （0.5+K）/（2+K）=0.850故 D1 中 =12 i c/ hj2=28628 KN/m从而得各层的侧向刚度如下：K1=2（D 1 边+ D1 中 ）=2（ 2108328628）99422KN/m K2= K3=
20、K4= K5=2（D 边 + D 中 ）=2（3255056550）178200KN/m图 7.框 架 各 构 件 线 刚 度51i54124i3232131（4） 用顶点位移法求结构基本周期 T1：将各层的重力荷载代表值当作水平力，产生的楼层剪力为：V5=G5=1121.36KNV4= G4+G5=1352.30+1121.36=2473.66KNV3= V4+G3=3825.96KNV2= V3+G2=5178.26KNV1= V2+G1=6551.70KN求顶点位移，则：U1= V1/ K1=0.0659mU2= U1+ V2/ K2=0.0659+0.0291=0.0950mU3= U
21、2+ V3/ K3=0.0950+0.0215=0.1165mU4= V4/ K4+ U3=0.1165+0.0139=0.1304mU5= V5/ K5+ U4=0.1304+0.0063=0.1367m= UT重庆大学本科学生毕业设计 某多层办公楼设计 姓名：余雪祯11uT 故 T1=1.8 =0.6655s由于要考虑填充墙对基本周期的折减，故取折减系数为 0.6，则 T1=0.60.66550.3993s由于 T11.4 Tg=1.40.4=0.56s，故不考虑顶层附加作用。查抗震设计规范得：max0.16由于 T10.3993sT g0.4s，故 1max0.16FEK= 1Geq=0
22、.85 1GE=0.850.16(1121.36+1352.303+1373.44) =891.03 KNF1= FEK= 891.03=75.53KN5jjH645.702同理：F2=131.33 KN F3=188.30KN F4=245.26 KN F5=250.61 KN故地震的水平作用力如图 8.所示： 图 8.地 震 力 的 水 平 作 用F12435（5） 地震作用下的水平位移的弹性验算：U= + + + +1EKF12123EKF1234EKF5K=8.96210-3+4.57610-3+3.83910-3+2.78310-3+1.40610-3=21.5310-3m层间位移验
23、算：底层： 满足要求；38.96210475410二层： 满足要求；3.8重庆大学本科学生毕业设计 某多层办公楼设计 姓名：余雪祯12顶点位移验算： = = 满足要求。UH321.50918750由于风荷载远小于水平地震作用，故不必验算风荷载作用下框架的弹性水平位移，肯定能够满足。5.屋面雪荷载（分布同屋面活荷载）P 雪 AB P 雪 CD0.33.61.08 KN/mP 雪 BC0.32.4=0.72 KN/mP 雪 A=P 雪 D=(1.81.8+3.63.6) 0.3=4.86KNP 雪 B= P 雪 C= 1.21.2+4.81.2+1.81.8+3.63.6 0.3=7.02 KN四
24、、内力计算（1） 恒载作用下的内力计算采用分层法。顶层：由图 3 中取出顶层进行分析，结构计算简图如图 9 所示。图 9 中的柱子线刚度取框架柱实际线刚度的 0.9 倍。图中，梁上分布荷载由矩形和梯形两部分组成，可根据固端弯矩相等的原则先将梯形分布荷载及三角形分布荷载化为等效均布荷载。等效均布荷载的计算公式如图 10.所示：231()ABQPM157,46,28QPg5 边 g 5AB1+ g5AB2=7.48+ 18.12=23.62KN/m7645764重庆大学本科学生毕业设计 某多层办公楼设计 姓名：余雪祯13g5 中 g 5BC1+ g5BC2=7.48+ 12.07=15.02 KN
25、/m858图示结构内力可用弯矩分配法计算，并可利用结构对称性取二分之一结构计算，各杆的固端弯矩为：M5AB= M5BA = g5 边 l 边 2 23.627.22102.04 KNM11M5BE= g5 中 l 中 2 15.091.227.24 KNM33M5EB= g5 中 l 中 2 15.091.223.62 KNM66弯矩分配法计算过程如图 11.所示： -1图 1.顶 层 弯 矩 分 配 法 计 算 过 程-13.5245.70-/8940A/6B8.09-17603-8902645.06244B5AC489-362B二至四层荷载作用如图 12.：利用结构对称性取二分之一结构计算
26、。同理，先将梯形分布荷载及三角形分布荷载化为等效均布荷载。g 边 g AB1+ gAB2=13.30+ 12.71=24.62 KN/m57645764g 中 g BC1+ gBC2=7.48+ 8.47=12.77 KN/m88各杆的固端弯矩为：重庆大学本科学生毕业设计 某多层办公楼设计 姓名：余雪祯14MAB= MBA= g 边 l 边 2 24.627.22106.36 KNM11MBC= g 中 l 中 2 12.771.226.13KNM33MCB= g 中 l 中 2 12.771.223.06 KNM66弯矩分配法计算过程如图 13.所示：图 13.标 准 层 弯 矩 分 配 法
27、 计 算 过 程-6890.53407-074/2.2153AB4-10.3283上165下 18936B上57-76.8509367.0931-6.75123BC下 -.6底层除柱子的线刚度不同外，其它同二至四层，故其弯矩分配过程如图 14.所示：图 14.底 层 弯 矩 分 配 法 计 算 过 程-6350.83590287-0592/361AB465-10.330上2694下 942.718B上 6-80.62149771.43583097C-6.下 B-.065各层弯矩图为：顶层（图 15.）：45.70-18.9026图 5顶 层 弯 矩 图 （ 顶 层 ）10.26-45.70-8
28、9标准层（图 16.）：重庆大学本科学生毕业设计 某多层办公楼设计 姓名：余雪祯153.45107.4-53-53图 6标 准 层 弯 矩 图-689681.704-533.45底层（图 17.）：27.5-6398图 17.底 层 弯 矩 图-2394801.1.2-3927.5398将各层分层法求得的弯矩图叠加，柱子按 传递，并将叠加后的各个不平衡的3节点重新分配，从而得到竖向荷载作用下的整个结构的弯矩图。顶层(图 18)： -18.952+04=-.2618图 顶 层 弯 矩 传 递 图45.70+1-39.6=5210-62+7四层（图 19.）： 376-15.372+08=41-6
29、.89145+0-.69=74图 四 层 弯 矩 传 递 图3237389-7.三层（图 20.）：重庆大学本科学生毕业设计 某多层办公楼设计 姓名：余雪祯16-6.89+143-062=75.35893589-76.85+4=31132132图 三 层 弯 矩 传 递 图4+=0二层（图 21.）： -5.7+9=8-15.37+9=80423.45+19-60.42=387.4+1-60.42=37图 二 层 弯 矩 传 递 图816-.07一层（图 22.）： 109.2-5+=803图 一 层 弯 矩 传 递 图35.98+1-0.23=45676827.5-901=24.-.62+4
30、9=7135一层传至柱底的弯矩为（图 23.）：图 23.一 层 传 至 柱 底 的 弯 矩-164柱 B、 C:柱 A、 D/-5.82140重庆大学本科学生毕业设计 某多层办公楼设计 姓名：余雪祯17（2） 跨中弯矩计算：将固端弯矩简化为简支端计算，同时将荷载叠加，如图 24.所示：对于：M 中 ql2= 7.487.2248.47KNM （五层边跨）18= 7.482.425.39 KNM （中跨）= 13.307.2286.18 KNM （其它层边跨）对于：M 中 18.1223+ 18.122 132.88KN M (顶层边跨)14312.7123+ 12.712 93.21KNM
31、(其它层边跨)对于：M 中 1.212.071.2 5.79 KNM (顶层中跨)1223重庆大学本科学生毕业设计 某多层办公楼设计 姓名：余雪祯18 1.28.471.2 4.07KNM (其它层中跨)1223跨中弯矩组合：顶层： 48.71.8.5*59MKN边中 标准层： 6279.30.46边中 故梁的跨中弯矩即等于梁端弯矩的平均值减去跨中弯矩组合值。（3） 弯矩调幅：将梁各固端弯矩值乘以 0.85 的折减系数如图 25.所示,括号内为调幅后的弯矩，跨中弯矩为调幅后的端弯矩的平均值减去跨中弯矩组合值。图 25.恒 载 作 用 下 弯 矩 图（4） 剪力计算：按简支跨计算： 对顶层边跨：
32、 重庆大学本科学生毕业设计 某多层办公楼设计 姓名：余雪祯194.29V118.2KN/M7491.37V2顶 层 边 跨V17.27.487.23.618.12 3.63.6 18.121.87.244.29+91.37012V169.31KN 同理：V 282.39KN对顶层中间跨： V173.V2.07KN/M483.顶 层 中 间 跨V12.4-7.482.41.2- 12.072.41.202V1V 216.22KN 对四层边跨： 四 层 边 跨65.889.2013.0KN/MV1 V27V17.213.307.23.612.71 3.63.6 12.711.87.265.82+8
33、9.20012V178.95KN 重庆大学本科学生毕业设计 某多层办公楼设计 姓名：余雪祯20同理：V 285.44 KN对四层中间跨： 四 层 中 间 跨57.1957.197.48KN/MV1 V2V2.4-7.482.41.2- 8.472.41.202V1V 214.06KN 对三层边跨： 三 层 边 跨V13.0KN/M64.017V289.65V17.213.307.23.612.71 3.63.6 12.711.87.264.40+89.6501V178.69KN 同理：V 285.70KN对三层中间跨： 三 层 中 间 跨58.06V17.48KN/M5.6V2V2.4-7.4
34、82.41.2- 8.472.41.202V1V 214.06 KN 对二层边跨：重庆大学本科学生毕业设计 某多层办公楼设计 姓名：余雪祯21二 层 边 跨12.7KN/M30V164.9V289.57V17.213.307.23.612.71 3.63.6 12.751.87.264.69+89.5701V178.74KN 同理：V 285.65 KN对二层中间跨： 二 层 中 间 跨7.48KN/M57.86V1 V257.86V2.4-7.482.41.2- 8.472.41.202V1V 214.06 KN对首层边跨： 底 层 边 跨V158.063.0KN/MV2719.83V17.
35、213.307.23.612.71 3.63.6 12.751.87.258.06+91.8301V177.51KN 同理：V 286.89KN对首层中间跨：重庆大学本科学生毕业设计 某多层办公楼设计 姓名：余雪祯22底 层 中 间 跨V164.77.48KN/M64.71V2V2.4-7.482.41.2- 8.472.41.202V1V 214.06KN（5） 柱子轴力计算：五层边柱 N5DV1=69.3G5D=16.3顶 层 边 柱 轴 力 40柱：N5D=G5DG 柱 V 1=269.44KN五层中柱：V1=6.2N5CV2=8.395C76顶 层 中 柱 轴 力柱 40重庆大学本科学
36、生毕业设计 某多层办公楼设计 姓名：余雪祯23N5C=G5CG 柱 V 1V 2=316.97KN四层边柱V1=78.95N5D=69.4837N4D四 层 边 柱 轴 力 0柱N4D=GDN 5DG 柱 V 1=566.96KN四层中柱 N4C5C=36.972V1=.06V8四 层 中 柱 轴 力 40柱N4C=GCN 5CG 柱 V 1V 2=668.82KN三层边柱 三 层 边 柱 轴 力4D=56.9837N3DV1=78. 0柱重庆大学本科学生毕业设计 某多层办公楼设计 姓名：余雪祯24N3D=GDN 4DG 柱 V 1=864.27KN三层中柱 三 层 中 柱 轴 力N3CV1=
37、4.064C=8.2V570 36柱N3C=GCN 4CG 柱 V 1V 2=1020.93KN二层边柱 N2D二 层 边 柱 轴 力V1=78.43D=864.79 0柱N2D=GDN 3DG 柱 V 1=1161.58KN二层中柱 C=27.5309二 层 中 柱 轴 力N2CV1=4.06V86 4柱重庆大学本科学生毕业设计 某多层办公楼设计 姓名：余雪祯25N2C=GCN 3CG 柱 V 1V 2=1372.99KN底层边柱 底 层 边 柱 轴 力N1DV1=7.5D=6.58397 4柱N1D=GDN 2DG 柱 V 1=1468.23KN底层中柱 底 层 中 柱 轴 力N1CV1=
38、4.06V2=86.9C375 4柱N1C=GCN 2CG 柱 V 1V 2=1736.86KN（6） 恒载作用下的内力简图为：剪力图（图 26.） 、轴力图（图 27.） 。重庆大学本科学生毕业设计 某多层办公楼设计 姓名：余雪祯26图 26.恒 载 作 用 下 的 剪 力 图重庆大学本科学生毕业设计 某多层办公楼设计 姓名：余雪祯27图 27.恒 载 作 用 下 的 轴 力 图2.楼面活载作用下的内力计算：（1） 活载分布按满布荷载法，活载作用下的内力计算也采用分层法。由于顶层活载大小和标准层不一样，所以分开算。对顶层，其荷载分布情况如图 28.所示：图示（a）结构内力较复杂，可将梯形荷载
39、等效为均布荷载计算，同样利用弯矩分配法计算，并利用结构对称性，取二分之一结构，如图（b）所示。重庆大学本科学生毕业设计 某多层办公楼设计 姓名：余雪祯28图 28.顶 层 活 荷 载 分 布 图(a)4.8KN/MAb6172AB30CB72CDP5 边 P5AB= 7.2=6.41 KN/m7645P5 中 P5BC= 4.8=3.00 KN/m8各杆的固端弯矩为：MAB= MBA= P5 边 l 边 2 6.417.2227.69KN M11MBC= P5 中 l 中 2 3.001.221.44KNM33MCB= P5 中 l 中 2 3.001.220.72KNM66故其弯矩分配过程如
40、图 29.所示：图 29.活 荷 载 作 用 下 顶 层 弯 矩 分 配 法 计 算 过 程-1432.-24.51502.351/2AB-7.69851075BC-1.45373-4682-0.7207460对二四层，其荷载分布情况如图 30.所示：重庆大学本科学生毕业设计 某多层办公楼设计 姓名：余雪祯297.2KN/MA图 30.二 四 层 活 载 分 布 图 及 计 算 简 图BC6.0KN/MD7.2KN/M3541(b)ABCP5 边 P5AB= 7.2=6.41 KN/m7645P5 中 P5BC= 6.0=3.75KN/m8各杆的固端弯矩为：MAB= MBA= P5 边 l 边
41、 2 6.417.2227.69KN M11MBC= P5 中 l 中 2 3.751.221.80KNM33MCB= P5 中 l 中 2 3.751.220.90KNM66故其弯矩分配过程如图 31.所示：图 31.活 荷 载 作 用 下 标 准 层 弯 矩 分 配 法 计 算 过 程-3.026740.85271AB4791上74下 /-20.3718606-.81243905BC5下 -.上187239对于底层，荷载分布与二四层相同，只是分配时分配系数不同，其弯矩分配过程如图 32所示：重庆大学本科学生毕业设计 某多层办公楼设计 姓名：余雪祯30图 32.活 荷 载 作 用 下 底 层
42、 弯 矩 分 配 法 计 算 过 程719.36-5.4620A下 31858.9上 -795B-21.083-4.168595BC583下 -1.097741260A上/7.9496各层弯矩图为：顶层（图 33）：-12.43-451图 活 荷 载 作 用 下 顶 层 弯 矩 图9.0-12.439二四层（图 34）：-17.48图 3活 荷 载 作 用 下 二 四 层 弯 矩 图-20.3481 8.71481底层（图 35）：-16.579328.45-103图 活 荷 载 作 用 下 底 层 弯 矩 图628.457.1936将各层分层法求得的弯矩叠加，柱子按 传递，底层按 传递，并将各节点重新分配求得1312活载作用下的弯矩图。对顶层（图 36）：
