1、钢筋弯曲机设计及其运动过程虚拟1中文摘要熟悉国内各种钢筋弯曲机型号及各自的性能与应用，结合各钢筋弯曲机使用的情况与现状的市场情况对各自的优缺点进行比较并设计出合适的钢筋弯曲机。通过强度计算分析，认为现有 GW-40 弯曲机的大部分零件有较大的设计裕量，需要改变个别零部件及电动机功率即可大幅度提高加工能力，满足 40 钢筋的弯曲加工。还可以升级为 GW-50 钢筋弯曲机。钢筋弯曲机满足 40 钢筋的弯曲加工，弯曲角度为 90 度的弯曲件做为设计对象。对钢筋弯曲机进行应用范围设计。关键词 钢筋弯曲机，始弯矩，终弯矩，主轴扭矩全套完整版设计，联系QQ394413192常州工学院毕业设计（论文）2第一
2、章 绪 论我国工程建筑机械行业近几年之所以能得到快速发展，一方面通过引进国外先进技术提升自身产品档次和国内劳动力成本低廉是一个原因，另一方面国家连续多年实施的积极的财政政策更是促使行业增长的根本动因。受国家连续多年实施的积极财政政策的刺激，包括西部大开发、西气东输、西电东送、青藏铁路、房地产开发以及公路（道路） 、城市基础设施建设等一大批依托工程项目的实施，这对于重大建设项目装备行业的工程建筑机械行业来说可谓是难得的机遇，因此整个行业的内需势头旺盛。同时受我国加入 WTO 和国家鼓励出口政策的激励，工程建筑机械产品的出口形势也明显好转。我国建筑机械行业运行的基本环境、建筑机械行业运行的基本状况
3、、建筑机械行业创新、建筑机械行业发展的政策环境、国内建筑机械公司与国外建筑机械公司的竞争力比较以及 2004年我国建筑机械行业发展的前景趋势进行了深入透彻的分析。第二章 弯矩计算与电动机选择2.1 工作状态1.钢筋受力情况与计算有关的几何尺寸标记图 2-1。设钢筋所需弯矩：M t=式中 F 为拨斜柱对钢筋的作用力；F r为 F 的径向分力;a 为 F 与钢筋轴线夹sini0LFr角。 当 Mt 一定，a 越大则拨斜柱及主轴径向负荷越小；a=arcos(L 1/Lo)一定，L o越大。因此，弯曲机的工作盘应加大直径，增大拨斜柱中心到主轴中心距离 L0GW-50 钢筋弯曲机的工作盘设计：直径 40
4、0mm，空间距 120mm，L 0=169.7 mm，Ls=235，a=43.8 0钢筋弯曲机设计及其运动过程虚拟3a117.45图 2-1 钢筋受力情况1-工作盘；2-中心柱套；3-拨料柱 4-挡料柱；5-钢筋；6-插入座2.钢筋弯曲机所需主轴扭矩及功率按照钢筋弯曲加工规范规定的弯曲半径弯曲钢筋，其弯曲部分的变形量均接近或过材的额定延伸率，钢筋应力超过屈服极限产生塑性变形。2.1.1 材料达到屈服极限时的始弯矩1.按 40 螺纹钢筋公称直径计算M0=K1W s式中，M 0为始弯矩，W 为抗弯截面模数，K 1为截面系数，对圆截面 K 1=1.7；对于25MnSi 螺纹钢筋 M0=373（N/m
5、m 2）,则得出始弯矩 M0=3977（Nm）2. 钢筋变形硬化后的终弯矩钢筋在塑性变形阶段出现变形硬化（强化） ，产生变形硬化后的终弯矩：M=（K 1+K0/2Rx）W s式中，K 0为强化系数，K 0=2.1/ p=2.1/0.14=15, p为延伸率，25MnSi 的 p=14%，R x=R/d0,R 为弯心直径，R=3 d 0， 则得出终弯矩 M=11850（Nm）3. 钢筋弯曲所需距Mt=(M0+M)/2/K=8739（Nm）式中，K 为弯曲时的滚动摩擦系数，K=1.05 按上述计算方法同样可以得出 50I 级钢筋（ b=450 N/mm2）弯矩所需弯矩：M t=8739（Nm）,取
6、较大者作为以下计算依据。4. 电动机功率由功率扭矩关系公式 A0=Tn/9550=2.9KW,考虑到部分机械效率 =0.75，则电动机最大负载功率 A= A0/=2.9/0.75=3.9（KW） ，电动机选用 Y 系列三相异步电动机，额定功率为=4（KW）,额定转速 =1440r/min。eAen5. 电动机的控制 （如图 2-2 所知）常州工学院毕业设计（论文）4制动刹车电机反转电机正转图 2-2 钢筋弯曲电气图第三章 v 带传动设计3.1 V 带轮的设计计算电动机与齿轮减速器之间用普通 v 带传动，电动机为 Y112M-4，额定功率 P=4KW，转速=1440 ，减速器输入轴转速 =514
7、 ，输送装置工作时有轻微冲击，每天工作 161nmir2nmir个小时1. 设计功率根据工作情况由表 8122 查得工况系数 =1.2， = P=1.2 4=4.8KWAKdPA2. 选定带型根据 =4.8KW 和转速 =1440 ，有图 812 选定 A 型dP1nmir3. 计算传动比= = =2.821n5404. 小带轮基准直径 1d由表 8112 和表 8114 取小带轮基准直径 =75mm1d5. 大带轮的基准直径 2d大带轮的基准直径 = （1- ）i1d取弹性滑动率 =0.02= （1- ）=2.8 =205.8mm2di1 )02.(75钢筋弯曲机设计及其运动过程虚拟5实际传
8、动比 = =2.85i)1(2d从动轮的实际转速 = = =505.262ni85.40minr转速误差 =1.7%1652对于带式输送装置，转速误差在 范围是可以的%6. 带速 = =5.6210647501ndsm7. 初定轴间距 a0.7（ + ） （ + ）1d201d20.7（75+205） （75+205）196 560a取 =400mm8. 所需 v 带基准长度 0dL=2 +0dLa021214)()(add=2 )75()75(42=800+439.6+10.56=1250.16mm查表 818 选取 mLd12509. 实际轴间距 a=400mm200d10. 小带轮包角
9、1常州工学院毕业设计（论文）6= -1080123.57ad= 006.= 123811. 单根 v 带的基本额定功率 1p根据 =75mm 和 =1440 由表 8127（c）用内插法得 A 型 v 带的 =0.68KW1dnmir 1p12. 额定功率的增量 1根据 和 由表 8127（c）用内插法得 A 型 v 带的in401r5.2=0.17KWp13. V 带的根数 ZZ= Ldk)(1根据 查表 8123 得 =0.9503.6k根据 =1250mm 查表得 818 得 =0.93DLZ= = =6.38Ldkp)(1 93.05)7.06.(4取 Z=7 根14. 单根 V 带的
10、预紧力 0F=500（ 由表 8124 查得 A 型带 m=0.100F2)15.2mzpkd mkg则 =500（ =99.53N0 2).d15. 压轴力 QF= =2 =1372N2sin10Z238.1sin75.9016. 绘制工作图 3-1：钢筋弯曲机设计及其运动过程虚拟73.27图 3-1 V 带轮第四章 圆柱齿轮设计4.1 选择材料确定 和 及精度等级limHliF参考表 8324 和表 8325 选择两齿轮材料为：大，小齿轮均为 40Cr，并经调质及表面淬火，齿面硬度为 48-50HRc，精度等级为 6 级。按硬度下限值，由图 838（d）中的MQ 级质量指标查得 = =11
11、20Mpa；由图 839（d）中的 MQ 级质量指标查得limHliF FE1= FE2=700Mpa, Flim1= Flim2=350 MPa4.2 按接触强度进行初步设计1. 确定中心距 a(按表 8328 公式进行设计)aCmAa(+1) 321HKT=1C483K=1.7 mNT1624.0常州工学院毕业设计（论文）8MPaH108取ma75202. 确定模数 m (参考表 834 推荐表)m=(0.0070.02)a=1.44, 取 m=3mm3. 确定齿数 z ,z12z = = =20.51 取 z =211)(ma)5.(301z =z =5.5 21=115.5 取 z =
12、1162 24. 计算主要的几何尺寸（按表 835 进行计算）分度圆的直径 d =m z =3 21=63mm1d =m z =3*116=348mm2齿顶圆直径 d = d +2h =63+2 3=69mm1aad = d +2h =348+2 3=353mm2端面压力角 0基圆直径 d = d cos =63 cos20 =59.15mm1b 0d = d cos =348 cos20 =326.77mm2齿顶圆压力角 =arccos =31.021at1ab0= arccos =22.632at 2abd0端面重合度 = z （tg -tg ）+ z (tg -tg )a11at 22a
13、t=1.9齿宽系数 = = =1.3d1b6380钢筋弯曲机设计及其运动过程虚拟9纵向重合度 =04.3 齿轮校核1. 校核齿面接触强度（按表 8315 校核）强度条件： = H计算应力： =Z Z Z Z Z 1BE1bdFKktHVA= 2H1BD式中： 名义切向力 F = = =2005Nt10dT6317.0使用系数 K =1（由表 8331 查取）A动载系数 =（ ）V20B式中 V= smnd7.1654.316A=83.6 B=0.4 C=6.57 =1.2VK齿向载荷分布系数 K =1.35（由表 8332 按硬齿面齿轮，装配时检修调整，6 级H精度 K 非对称支称公式计算）H
14、34.1齿间载荷分配系数 （由表 8333 查取）0.1H节点区域系数 = 1.5（由图 8311 查取）Z重合度的系数 （由图 8312 查取）7.螺旋角系数 （由图 8313 查取）0弹性系数 （由表 8334 查取）MPaZE.189单对齿啮合系数 Z =1B常州工学院毕业设计（论文）10= 1H= 143.17MPa2H 806325.1035.180.7.1895.许用应力： = XWRVLNTHZZSlim式中：极限应力 =1120MPali最小安全系数 =1.1（由表 8335 查取）limH寿命系数 =0.92（由图 8317 查取）NTZ润滑剂系数 =1.05（由图 8319
15、 查取，按油粘度等于 350 ）L sm速度系数 =0.96（按 由图 8320 查取）V,7.1s粗糙度系数 =0.9（由图 8321 查取）RZ齿面工作硬化系数 =1.03（按齿面硬度 45HRC，由图 8322 查取）W尺寸系数 =1（由图 8323 查取）X则： = =826MPaH0.1596.012.10满足 H2. 校核齿根的强度（按表 8315 校核）强度条件： = 1F许用应力： = ； 1 FVASaFnt KYbm1212SFF式中：齿形系数 =2.61， =2.2（由图 8315（a）查取）1Y2应力修正系数 ， （由图 8316（a）查取）6.Sa7.SaY钢筋弯曲机
16、设计及其运动过程虚拟11重合度系数 =1.9Y螺旋角系数 =1.0（由图 8314 查取）齿向载荷分布系数 = =1.3（其中 N=0.94，按表 8330 计算）FKNH齿间载荷分配系数 =1.0（由表 8333 查取）则 =94.8MPa1F= =88.3MPa26.127许用应力： = （按 值较小齿轮校核）FXlTrelNTSYYRlimlimF式中： 极限应力 =350MPali安全系数 =1.25（按表 8335 查取）limFS应力修正系数 =2（按表 8330 查取）TY寿命系数 =0.9（按图 8318 查取）S齿根圆角敏感系数 =0.97（按图 8325 查取）relT齿根
17、表面状况系数 =1（按图 8326 查取）lYR尺寸系数 =1（按图 8324 查取）X则 =FMPa497.025.13满足， 验算结果安全1F4.4 齿轮及齿轮副精度的检验项目计算1.确定齿厚偏差代号为：6KL GB1009588（参考表 8354 查取）2.确定齿轮的三个公差组的检验项目及公差值（参考表 8358 查取）第公差组检验切向综合公差 ， = =0.063+0.009=0.072mm,(按表 8369 计算，由表 8360，1iFifP表 8359 查取)；第公差组检验齿切向综合公差 ， =0.6（ ）1ifi tptf=0.6（0.009+0.011）=0.012mm， （按
18、表 8369 计算，由表 8359 查取） ；第公差组检验齿向公差 =0.012（由表 8361 查取） 。常州工学院毕业设计（论文）123.确定齿轮副的检验项目与公差值（参考表 8358 选择）对齿轮，检验公法线长度的偏差 。按齿厚偏差的代号 KL，根据表 8353m 的计算式求得齿厚的上偏差 =-12 =-12wE sEptf0.009=-0.108mm，齿厚下偏差 =-16 =-16 0.009=-0.144mm；公法线的平均长度上偏差siEptf= *cos -0.72 sin =-0.108 cos -0.72 =-0.110mm,下偏差WSsTF0202sin36.a= cos +
19、0.72 sin =-0.144 cos +0.72 0.036 sin =-0.126mm；按表 8wiEsi319 及其表注说明求得公法线长度 =87.652， 跨齿数 K=10，则公法线长度偏差可表示为：knW,对齿轮传动，检验中心距极限偏差 ，根据中心距 a=200mm，由表查得 810.26.587 f365 查得 = ；检验接触斑点，由表 8364 查得接触斑点沿齿高不小于 40%，沿齿f3.长不小于 70%；检验齿轮副的切向综合公差 =0.05+0.072=0.125mm（根据表 8358 的表注icF3，由表 8369，表 8359 及表 8360 计算与查取） ；检验齿切向综
20、合公差=0.0228mm， （根据 8358 的表注 3，由表 8369，表 8359 计算与查取） 。对箱体，icf检验轴线的平行度公差， =0.012mm， =0.006mm（由表 8363 查取） 。确定齿坯的精度xfyf要求按表 8366 和 8367 查取。根据大齿轮的功率，确定大轮的孔径为 50mm，其尺寸和形状公差均为 6 级，即 0.016mm，齿轮的径向和端面跳动公差为 0.014mm。3. 齿轮工作图 4-1：0.80.81.6图 4-1 大齿轮二 由于第一级齿轮传动比与第二级传动比相等，则对齿轮的选择，计算以及校核都与第一级一样 第五章 第三级圆柱齿轮的设计钢筋弯曲机设计
21、及其运动过程虚拟135.1 选择材料1.确定 Hlim和 Flim及精度等级。参考表 8324 和表 8325 选择两齿轮材料为：大，小齿轮均为 40Cr，并经调质及表面淬火，齿面硬度为 4850HRc，精度等级为 6 级。按硬度下限值，由图 838（d）中的MQ 级质量指标查得 Hlim= Hlim=1120Mpa；由图 839（d）中的 MQ 级质量指标查得 FE1= FE2=700Mpa, Flim1= Flim2=350 Mpa.5.2 按接触强度进行初步设计1. 确定中心距 a(按表 8328 公式进行设计)aCmAa(+1) 21HKT=1C483K=1.7 mNT1624.0MP
22、aH86则 a=325mm 取 a=400mm2. 确定模数 m (参考表 834 推荐表)m=(0.0070.02)a=2.88, 取 m=4mm3. 确定齿数 z ,z120421z = = =28 取 z =281)(ma)16(1z =172 取 z =1722 24. 计算主要的几何尺寸（按表 835 进行计算）分度圆的直径 d =m z =4 28=112mm1d =m z = =688mm2724常州工学院毕业设计（论文）14齿顶圆直径 d = d +2h =112+2 4=120mm1aad = d +2h =688+2 4=696mm2齿根圆直径 mzf 1025.1f 67
23、82端面压力角 0基圆直径 d = d cos =112 cos20 =107.16mm1b0d = d cos =688 cos20 =646.72mm2齿顶圆压力角 =arccos =1at1ab07.26= arccos =2at 2abd0.端面重合度 = z （tg -tg ）+ z (tg -tg )a11at 22at=1.15齿宽系数 = = =1.3 d1b6380齿宽 ma1604.纵向重合度 =05.3 校核齿轮1.校核齿面接触强度（按表 8330 校核）强度条件： = H计算应力： =Z Z Z Z Z 1BE1bdFKktHVA= 2H1BD钢筋弯曲机设计及其运动过程
24、虚拟15式中： 名义切向力 F = = =34107Nt120dT63190使用系数 K =1（由表 8331 查取）A动载系数 =（ ）V20B式中 V= smnd09.16716A=83.6 B=0.4 C=6.57 =1.05VK齿向载荷分布系数 K =1.35（由表 8332 按硬齿面齿轮，装配时检修调 6 级精度HK 非对称支称公式计算）H34.1齿间载荷分配系数 （由表 8333 查取）0.1H节点区域系数 = 1.5（由图 8311 查取）Z重合度的系数 （由图 8312 查取）9.螺旋角系数 （由图 8313 查取）0弹性系数 （由表 8334 查取）MPaZE.18单对齿齿合
25、系数 Z =1B= 1H= 301.42MPa2H 806325.1035.180.7.1895.许用应力： = XWRVLNTHZZSlim式中：极限应力 =1120MPali最小安全系数 =1.1（由表 8335 查取）limH常州工学院毕业设计（论文）16寿命系数 =0.92（由图 8317 查取）NTZ润滑剂系数 =1.05（由图 8319 查取，按油粘度等于 350 ）L sm速度系数 =0.96（按 由图 8320 查取）V,7.1sm粗糙度系数 =0.9（由图 8321 查取）RZ齿面工作硬化系数 =1.03（按齿面硬度 45HRC，由图 8322 查取）W尺寸系数 =1（由图
26、8323 查取）X则： = =826MPaH0.1596.012.10满足 H2. 校核齿根的强度（按表 8315 校核）强度条件： = 1F许用应力： = ； 1 FVASaFnt KYbm1212SFF式中：齿形系数 =2.61， =2.2（由图 8315（a）查取）1Y2应力修正系数 ， （由图 8316（a）查取）6.Sa7.SaY重合度系数 =1.9螺旋角系数 =1.0（由图 8314 查取）Y齿向载荷分布系数 = =1.3（其中 N=0.94，按表 8330 计算）FKNH齿间载荷分配系数 =1.0（由表 8333 查取）则 =94.8MPa1F= =88.3MPa26.127钢筋
27、弯曲机设计及其运动过程虚拟17许用应力： = （按 值较小齿轮校核）FXlTrelNTSYYRlimlimF式中： 极限应力 =350MPali安全系数 =1.25（按表 8335 查取）limFS应力修正系数 =2（按表 8330 查取）TY寿命系数 =0.9（按图 8318 查取）S齿根圆角敏感系数 =0.97（按图 8325 查取）relT齿根表面状况系数 =1（按图 8326 查取）lYR尺寸系数 =1（按图 8324 查取）X则 =FMPa497.025.13满足， 验算结果安全1F5.4 齿轮及齿轮副精度的检验项目计算1.确定齿厚偏差代号为：6KL GB1009588（参考表 83
28、54 查取）2.确定齿轮的三个公差组的检验项目及公差值（参考表 8358 查取）第公差组检验切向综合公差 ， = =0.063+0.009=0.072mm,(按1iiFfP表 8369 计算，由表 8360，表 8359 查取)；第公差组检验齿切向综合公差 ， =0.6（ ）1ifi tptf=0.6（0.009+0.011）=0.012mm， （按表 8369 计算，由表 8359 查取） ；第公差组检验齿向公差 =0.012（由表 8361 查取） 。F3.确定齿轮副的检验项目与公差值（参考表 8358 选择）对齿轮，检验公法线长度的偏差 。按齿厚偏差的代号 KL，根据表 8353wE的计
29、算式求得齿厚的上偏差 =-12 =-12sptf0.009=-0.108mm，齿厚下偏差 =-16 =-16 0.009=-0.144mm；公法线的平sit均长度上偏差 = *cos -0.72 sin =-0.108 cos -0.72 WSEsTF02常州工学院毕业设计（论文）18=-0.110mm,下偏差 = cos +0.72 sin =-0.144 cos02sin36.0awiEsiTF+0.72 0.036 sin =-0.126mm；按表 8319 及其表注说明求得公法线0长度 =87.652， 跨齿数 K=10，则公法线长度偏差可表示为：knW对齿轮传动，检验中心距极限偏差
30、，根据中心距 a=200mm，10.26.587 f由表查得 8365 查得 = ；检验接触斑点，由表 8364 查得接触f023.斑点沿齿高不小于 40%，沿齿长不小于 70%；检验齿轮副的切向综合公差=0.05+0.072=0.125mm（根据表 8358 的表注 3，由表 8369，表3icF59 及表 8360 计算与查取） ；检验齿切向综合公差 =0.0228mm， （根据 8icf358 的表注 3，由表 8369，表 8359 计算与查取） 。对箱体，检验轴线的平行度公差， =0.012mm， =0.006mm（由表 8363 查取） 。xfyf4. 确定齿坯的精度要求按表 83
31、66 和 8367 查取。根据大齿轮的功率，确定大轮的孔径为 50mm，其尺寸和形状公差均为 6 级，即 0.016mm，齿轮的径向和端面跳动公差为0.014mm。5.齿轮工作图 5-1：图 5-1 小齿轮1.61.60.8第六章 轴的设计6.1 计算作用在轴上的力大轮的受力：圆周力 = =1F12dTN8.95.347钢筋弯曲机设计及其运动过程虚拟19径向力 1rFNtg7263.0819501轴向力 a小轮的受力：圆周力 = 2FdT10246372径向力 =2r Ntg3968.02轴向力 =a6.2 计算支力和弯矩1.垂直平面中的支反力： BR NlcFb 62213048.95)(2
32、1 lac 805.9.6104)(2 2. 水平面中的支反力： lcbFdcFdRrarfaB )(5.5.0 12211 = 343700496874.9 =2752.3NldFadFbaR frfarc 11222 5.5.= 13748.9076.04.16398 =261N3. 支点的合力 ， ：BRC= N684027562 RCC 18422轴向力 Faa .908.5012 常州工学院毕业设计（论文）20应由轴向固定的轴承来承受。aF4. 垂直弯矩：截面 1wM1 mNaRB4.751.962截面 C.368845. 水平弯矩：截面 mNaRBw 27.305.49271 dF
33、MBa 86.1.18.1 截面 mNCRw 2.5026 11 dFbaarBa=2752 74957265. =504N m6. 合成弯矩：截面 mNMww 30.8210956422 aa 7572截面 www 9.1368.4.1368 2222 mNMaa 45707. 计算轴径截面TdWw 5837.0.16217.0)(13322 截面 mMaw 74598.323222钢筋弯曲机设计及其运动过程虚拟215210021317431.5Fr22a2a11r1图 6-1 轴的受力和结构尺寸简图6.3 对截面进行校核1. 截面校核 mNMw8203mNnPT 34725.91015.9
34、6633328dW390mT（由表 412 得）MPa351.齿轮轴的齿 k472.16.06470.19k（由表 4117 得）3.（由表 4117 得）268.k9.1常州工学院毕业设计（论文）2278.5492.1.3431 TWKMS8.1S1.8则 轴的强度满足要求2. 截面校核 mNMw136890mNnPT 34725.105. 6333.97242dW31.5mT（由表 412 得）MPa31.0齿轮轴的齿 k472.16.0647.19k（由表 4117 得）8.0（由表 4117 得）0.3k271.1976.52.1343TWKMS8.1S1.8钢筋弯曲机设计及其运动过程
35、虚拟23则 轴的强度满足要求3. 如图 6-26.3453.2图 6-2 轴第七章 主轴设计7.1 计算作用在轴上的力1.齿轮的受力：扭矩 T T= mN9.105379.25圆周力 = =1F1dT68.24径向力 1rtg.053.60轴向力 a2. 工作盘的合弯矩Mt=(M0+M)/2/K=8739（Nm）式中，K 为弯曲时的滚动摩擦系数，K=1.05 按上述计算方法同样可以得出 50I 级钢筋（ b=450 N/mm2）弯矩所需弯矩：M t=8739（Nm）由公式 Mt= 式中 F 为拨斜柱对钢筋的作用力；F r为 F 的径向分力;a 为 F 与sini0LFr钢筋轴线夹角。 08.4
36、3mL71690则 NFr工作盘的扭矩 mNLTr 1.270496.1086sin02常州工学院毕业设计（论文）24所以 T 齿轮能够带动工作盘转动2T7.2 计算支力和弯矩1.垂直平面中的支反力： BR NlcFb 8.53421837.0245.6.2)(21 lac 1.61037)(22.水平面中的支反力： lcbFdFRrrfaB )(5.0 1211 = 8325.16.075.63468.2=11198.37NldFadFbaR frfarc 11222 0= 1833468.75.65.1608=-3217.9N3.支点的合力 ， ：BRC= N6.124073.98.534
37、22 RCC 1222轴向力 NFa68.1应由轴向固定的轴承来承受。a4.垂直弯矩：截面 1wM1 mNaRB 58.3247.6085342截面 C915.水平弯矩：截面 mNaRBw 3.68075.3.1981钢筋弯曲机设计及其运动过程虚拟25NaRdFMBaw 3.1427.68034.61221 截面 mCw 7.5.0937 2 11 dFbaRarBa=11198.37 3468.5.06.5.62=-66.77N m6.合成弯矩：截面 mNMww 38.12.4517.0322 aa 7469截面 www 5.23.4582.522 mNMaa 647.计算轴径截面TdWw
38、60357.04.119827.0)(13322 截面 mMaw 85.332227.3 对截面进行校核1.截面校核 mNw3180mNnPT 1508.2430595.96633312dW常州工学院毕业设计（论文）263420mWT（由表 412 得）MPa351.齿轮轴的齿 k472.16.06470.19k（由表 4117 得）3.（由表 4117 得）268.k9.147.68.53431 TWKMS8.1S1.8则 轴的强度满足要求2. 如图 7-1图 7-1 主轴钢筋弯曲机设计及其运动过程虚拟27第八章 轴承的选择8.1 滚动轴承选择.1. 根据拨盘的轴端直径选取轴承，轴承承受的力
39、主要为径向力，因而采用深沟球轴承，选定为型号为 16008 的轴承,其中 16008 的技术参数为：d=40mm D=68mm B=9mm2. 16008 轴承的配合的选择：轴承的精度等级为 D 级，内圈与轴的配合采用过盈配合,轴承内圈与轴的配合采用基孔制，由此轴的公差带选用 k6,查表得在基本尺寸为 200mm 时，IT 6DE 公差数值为 29um，此时轴得基本下偏差 ei=+0.017mm，则轴得尺寸为 mm。外圈与壳体孔的配合采用基轴制，过渡配合，046.17由此选用壳体孔公差带为 M6，IT 6基本尺寸为 68mm 时的公差数值为 0.032mm，孔的基本上偏差ES=-0.020，则
40、孔的尺寸为 mm。02.58第九章 总 结近两个月的毕业设计终于结束了，通过这段日子的设计学习，自己的专业知识和独立思考问题的能力有了很大的提高，对我走向社会从事本专业工作有着深远的影响。现在就此谈谈对本次毕业设计过程中的认识和体会。首先，我学会了查阅资料和独立思考。我的课题是钢筋弯曲机的设计。在设计过程中，真正体会到了实践的重要性。我曾到建筑工地去参观学习，了解现场环境和设备，真正从实际出发来考虑自己的设计。同时，广泛深入图书馆，实事求是，认真查阅有关书籍资料，锻炼了自己的分析问题、解决问题的能力。因是两人合作项目，在设计时，也充分体会到了合作的重要性，培养了自己的团队精神。不可否认，在这个
41、过程中，也遇到不少困难，所幸的是得到了刘老师，招老师，陈老师的悉心指导，起到了点石成金的作用，大大启发了我，使我能不断前进。其次，认识到实践的重要性。这次设计我做了很多重复工作、无用功，但是这些重复工作和无用功积累了设计经验。同时也认识到设计不能只在脑子里想其结构、原理，必须进行实际操作。另外，也应从多个角度来思考问题的所在，尝试其它的方法，以求找到最佳方法，因为即使想的很完美，但到实际的设计时会遇到很多想不到的实际问题。常州工学院毕业设计（论文）28致 谢在设计中我们得到了李超老师和蔡师傅的大力支持和耐心指导，以及无锡市随意建筑设备有限公司的帮助，在此设计即将结束之际，我表示衷心的感谢！在设
42、计的过程中，也出现了一些客观不足的问题，就是支架，减速器的箱盖只能靠想象，不能根据实际的情况来作合适、客观地修改，难免有些缺点和不足，由于诸多原因，本次设计存在一些不足和有待改善的地方，希望老师能够看待。最后，衷心感谢李超老师的细心指导和教导，使我在大学里的最后一段时间里，学到了更多的知识。在此，我再次向所有在该设计中，向我们提供帮助的老师，同学和工人师傅致以最衷心的谢意！钢筋弯曲机设计及其运动过程虚拟29参考文献1. 吴宗泽主编。机械设计实用手册。北京：化学工业出版社。2. 江耕华，陈启松主编。机械传动手册。北京：煤炭工业出版社。3. 机械化科学研究院编。实用机械设计手册。北京：中国农业机械出版社。4. 西北工业大学机械原理及机械零件教研室编。机械设计。北京：高等教育出版社。5. 陈作模主编。机械原理。北京：高等教育出版社。6. 王光铨主编。机床电力拖动与控制。北京：机械工业出版社7. 马晓湘，钟均祥主编。画法几何及机械制图。广州：华南理工大学出版社。8. 廖念针主编。互换性与测量技术基础。北京：中国计量出版社。常州工学院毕业设计（论文）309. 实用机械电气技术手册机械工业出版社0.8161.6图 5 小 齿 轮图 小 齿 轮
