1、哈尔滨理工大学学士学位论文ILHT-200/17 型拉线机 CAD摘要拉线机是电缆工业制造圆单线的重要设备。它对提高电线产品的质量，降低产品成本，提高生产率，改善劳动条件以及加强安全生产都有重要的意义。本设计中的 LHT 200/17 型单头拉线机用于拉制铜线材。它是针对以往拉线机效率低，精度差，能耗高等缺点，借鉴上海电工机械厂以及意大利马可波罗公司等国外厂家的同类产品，结合目前电工机械的现状终合而定的。采用滑动式塔轮结构的鼓轮，其尺寸小，传动系统简单，拉线速度由 20m/s 提高到 30m/s，减少了辅助时间，增加的收放线容量，线材质量的提高，大大减轻了劳动强度，提高了生产率，采用移动模座，
2、延长了使用寿命。本机可与其他装置配合组成连续生产线，实现系列化，通用化和标准化。关键词 拉线机,单头拉线机，塔轮全套 CAD 图纸，联系 153893706哈尔滨理工大学学士学位论文IILHT-200/17 Wire-drawing Machines CADAbstractWire-drawing machines are important equipments which are used to make circle single wire in cable work. The machine can increase the quality of electro physics wir
3、e manufactured product, reduce the safety in production.In this design plan, the LHT-200/17 type single wire-drawing machine is made for drawing copper core. In made this design plan in the light of the weakness before high consumed power, low ability and accuracy-drawing lessons from the homogonous
4、 structures of Shanghai electrician machinery factory, Mc Blain Company in Italy and others made in different countries, combining the present condition in electrician and machine and make to transfer machinery in our country. In order to reduce the dimension and make to transfer machines simple. Th
5、e machines adopt sliding and core culler drum. Drawing speed of this machine has been improved from 20 meters per second to 30 meters per second. Secondary time is cut down. Volume in collecting and releasing is rising, strength of labor is lighter, the productivity is high and the quality of wire i
6、s higher and the quality of wire is heightened. I adopt moving pattern seats so that the life of the machine can be longer.This kind of machine can be composing to continuous production line with others arrange-mends, realizing the section, generalization and standardization. Keywords wire-drawing m
7、achines, single wire-drawing machine，core culler drum哈尔滨理工大学学士学位论文III目 录摘要 .IAbstract.II目 录 .III第 1 章 绪论 .11.1 课题背景 .11.2 主要工作内容 .1第 2 章 拉线机总体方案设计 .22.1 总体布局 .22.1.1 总体方案应满足的基本要求 22.1.2 运动的分配以及传动形式 .22.1.3 拉线机的总联系尺寸 22.1.4 拉线机的主要部件构造 .22.2 主要技术参数的确定 42.2.1 拉线机主要参数的确定 .42.2.2 电动机的确定 10第 3 章 拉线机传动系统设计
8、 .113.1 拉线机传动路线 .113.2 拉线机传动计算 113.2.1 各拉线鼓轮转速计算 113.2.2 拉线机出线速度 133.2.3 各道拉线鼓轮速比 133.3 拉线机传动件设计及计算 133.3.1 V 型带的选用计算 .133.3.2 传动的设计计算及校核 163.3.3 轴的设计计算及校核 193.3.4 关于鼓轮 243.3.5 轴承的选择 243.3.6 蜗轮蜗杆的选择 243.3.7 键的选择 24第 4 章 拉线机的冷却与润滑及 .264.1 拉伸时冷却与润滑的作用 264.1.1 滑动式拉线机冷却润滑装置 264.1.2 拉线机冷却润滑液量的计算 274.2 模架
9、的润滑与冷却 .27哈尔滨理工大学学士学位论文IV4.3 齿轮的润滑 274.4 轴系采用脂润滑 27第 5 章 安装维护，保养和使用说明 .285.1 安装 285.2 维护保养 285.3 使用说明 28结论 .29致谢 .30参考文献 .31附 录 .32哈尔滨理工大学学士学位论文2哈尔滨理工大学学士学位论文1第 1 章 绪论1.1 课题背景拉线机是电缆工业制造圆单线的重要设备。它对提高电线电缆产品的质量、降低产品成本，提高产品生产率、改善劳工条件以及加强安全生产都有重要的作用。制线工业技术水平主要表现在拉线机的拉线速度、收线容量及减少辅助时间、提高生产率方面。通过近年来的革新改造，以及
10、新技术的引进吸收，使国内制线工业有了新的发展。目前，我国大拉线机的拉线速度已达17m/s，中小拉线机速度为 25m/s，细拉线机和微拉线机速度为 30m/s。近年来，国内在铜铝单线拉线设备方面仍在迅速发展，制造了许多新工艺。其方向是：提高拉线速度、减少辅助时间、增加收放线容量、采用滑动式拉制铝及铝合金线与其他工序组成连续生产线。以拉线设备来说，大都采用组合（积木）式设计、主机、辅机之间可以根据用户需要进行选配，目前以实现了系列化，通用化和标准化。本设计方案就是本着这一思想，依据上海电工机械厂生产的 LHT-200/17 型拉线机的结构，参考意大利马可波罗公司以及众多国外厂家的产品，结合目前电工
11、机械的现状终合而定。在设计过程中，由于经验有限，有许多不足之处，望各位老师给予批评指正。1.2 主要工作内容本计算说明书内容包括：拉线机的设计方案的论证，主要参数的确定，传动件的设计以及计算等。主要组成部分如图 1-1 所示。图 1-1 LHT-200/17 型拉线机1-吊放线架 2-主机 3-收排线装置哈尔滨理工大学学士学位论文2第 2 章 拉线机总体方案设计2.1 总体布局2.1.1 总体方案应满足的基本要求1、 保证拉线鼓轮的相对位置和相对运动，做到主机及收、排线装置的相对布局合理。2、 尽量使用设备简单，加工方便，工艺个结构合理，减少占地面积，投资少。3、 便于操作，便于维修，并保证安
12、全。本设计正是在满足以上三项基本要求的基础上进行总体布局的。2.1.2 运动的分配以及传动形式拉线机主电动机至拉线鼓轮的传动是外联系传动，另外收线电动机到拉线鼓轮的传动，以及收线电机至排线器的传动都属于外联系传动；通过机械传动保证鼓轮之间的速比。通过机械和电气传动保证定速轮与收线盘之间运动联系属内联系传动链和电气反馈系统的联系。2.1.3 拉线机的总联系尺寸拉线机的全机外形尺寸，主机和收排线装置的外形尺寸及其相对位置尺寸见拉线机外形图。2.1.4 拉线机的主要部件构造2.1.4.1 主机齿轮箱齿轮箱分前后两室，前室装配塔轮塔形鼓轮及移动模座，采用塔形鼓轮结构，可使主机传动系统设计简化，移动模座
13、在偏心机构蜗杆机构驱动下可沿塔轮轴线方向移动，在拉线过程中使线材在鼓轮表面移动，可提高拉线鼓轮的寿命。为防止冷却液与齿轮箱润滑液互混，在后室装有传动齿轮及润滑用的液压泵。2.4.1.2 收排线装置收排线架主要由收线机构及排线机构组成，收线机构主要由电磁转差离合器及涨闸式收线轴等所组成。收线主力有主机通过尼龙平带穿入电磁转差离合器再经联轴器传至涨闸式收线轴。哈尔滨理工大学学士学位论文3电磁转差离合器是一种转矩传送装置，它通过电场而将转矩由主动轴传至从动轴，离合器的主动轴与带轮相联，而从动轴通过联轴器与涨闸式收线轴相联。电磁转差离合器主要有两个旋转部分(如图 2-1)，由电枢和绕有励磁线圈的电磁极
14、等组成，二者之间没有机械联接，而是被一个小的空气隙隔开，它们分别与主动轴及从动轴相联，当主动轴旋转时，励磁线圈中没有励磁电流，从动轴不旋转，接通励磁线圈内电流后，由于历次部分有磁极，因而沿磁极部分发圆周上建立的空间交流磁场，电枢因切割磁力线而产生感应电动势，并感应涡流，涡流同磁通相互作用，便产生磁力矩，在它的作用下，从动轴开始与主动轴同向旋转。在收线中由于线的张力增加，而信号反馈传入转差离合器，使收线盘转速下降，保持拉线中张力恒定。图 2-1 电磁转差离合器1、4-磁极 2-励磁线圈 3-外电枢排线机构由带排线机构及行星轮减速箱等组成，图 22 为排线机构简图。排线动力由主机通过尼龙平带经过行
15、星齿轮加速箱，又将运动传入排线的平带，带始终按一定方向旋转，当直流电磁铁通电后，通过滑块的作用，交替地夹紧再皮带上侧或下侧，从而使直流电磁铁的滑块作用，交替地夹紧再皮带上侧或下侧，从而使直流电磁铁的滑块作往复运动，直流电磁铁又与排线器导杆连接，这样，排线器可作往复直线运动。图 2-2 带排线机构1、3-带轮 2-行星齿轮箱 4-平带 5-直流电磁铁 6-导杆 7-排线器哈尔滨理工大学学士学位论文42.2 主要技术参数的确定2.2.1 拉线机主要参数的确定据设计任务书，已知定速轮直径 200mm，拉伸最多道数 k=17，进线头数为单数。2.2.1.1 配模计算(1) 确定拉伸道次：k=17(2)
16、 确定滑动系数 i n根据资料1，取平均滑动系数 I=1.05选取 i k =i17 =1.015滑动系数公比 q = ( i / i k )2/k-2 (2-94)1得 q = ( 1.05/1.015) 2/17-2 = 1.005由1中公式(2-93)In = Ikq(k-n)求各滑动系数如表 2-1，拉线机滑动系数i2 i3 i4 i5 i6 i7 i8 i9i17q15 i17q14 inq13 inq12 inq11 inq10 inq9 inq81.094 1.088 1.083 1.078 1.072 1.067 1.062 1.056i10 i11 i12 i13 i14 i
17、15 i16 i17i17q7 i17q6 i17q5 i17q4 i17q3 i17q2 i17q1 i17q01.051 1.046 1.041 1.035 1.03 1.025 1.02 1.015类比同类型小拉线机，选取中间拉线鼓轮的速比为 1、20最后两鼓轮速比 r17=1.15。由公式r = r2r3r4 rnrk (2-83)1得总速比哈尔滨理工大学学士学位论文5r = r2r3r4 rnr17=1.201.15=17.72(3) 确定伸长系数 n由公式 n = inrn (1-14)1求伸长系数，如表 2-2。(4) 确定拉伸模具模孔直径 dn由公式 dn-1 = dn n 1
18、/2 (1-24)1求伸长系数，如表 2-3。(5) 确定拉线鼓轮上线材速度 v n由公式 vn = vk(Sk/ Sn) (1-26)1求伸长系数，如表 2-4。其中 Sn 拉伸前线材截面积，S k 为拉伸后线材截面积。表 2-2 伸长系数 2 3 4 5 6 7 8 9i2r2 i3r3 i4r4 i5r5 i6r6 i7r7 i8r8 i9r91.313 1.306 1.30 1.294 1.286 1.280 1.274 1.267 10 11 12 13 14 15 16 17i10r10 i11r11 i12r12 i13r13 i14r14 i15r15 i16r16 i17r1
19、71.261 1.255 1.249 1.242 1.236 1.230 1.224 1.167(6) 确定拉线鼓轮圆周速度 vn 由公式 vn = vk/( rn+1rn+2rk) (2-12)1求得 见表 2-5哈尔滨理工大学学士学位论文6表 2-3 模孔直径d1 d2 d3 d4 d5 d6d2 21/2 d3 31/2 d4 41/2 d5 51/2 d6 61/2 d7 71/22.555 2.230 1.951 1.711 1.564 1.3260.768 0.670 0.586 0.514 0.452 0.399d7 d8 d9 d10 d11 d12d8 81/2 d9 91/
20、2 d10 101/2 d11 111/2 d121 21/2 d13 131/21.172 1.038 0.922 0.821 0.733 0.6560.353 0.313 0.278 0.248 0.221 0.198d13 d14 d15 d16 d17d14 141/2 d15 151/2 d16 161/2 d17 171/2 d170.589 0.530 0.478 0.432 0.4000.178 0.160 0.144 0.130 0.120注:第一行为 d17 = 0.4mm 时线材速度；第二行为 d17 = 0.12mm 时线材速度。(7) 线材的滑动率 Rn 由公式 Rn
21、= 100%,(n=1,2,k-1) (2-84)1vu见表 2-6(8) 排线节距排线节距按公式：=1 (6-11)10i12LsRDZi式中 -排线节距(mm)-行星齿轮减速箱的速比ri哈尔滨理工大学学士学位论文7-电磁滑差离合器速比，si 17k0.1sI-主动带轮直径(mm) ， mm1DD-从动带轮直径(mm) ， mm2 26-主动齿轮齿数，1Z130Z表 2-4 线材速度 单位 m/s 1 2 3 4 5 6271dv172dv2173dv2174dv2175dv2176dv0.735 0.965 1.261 1.640 2.122 2.7300.732 0.962 1.258
22、1.635 2.114 2.714 7 8 9 10 11 12217dv2178dv2179dv2170dv217dv217dv3.495 4.455 5.647 7.121 8.934 11.3863.467 4.410 5.590 7.024 8.845 11.019 13 14 15 16 172173dv2174dv2175dv2176dv217dv13.836 17.088 21.088 25.720 3013.635 16.875 20.833 25.562 30注：第一行为 d17=0.4mm 时线材的速度、第二行为 d17=0.12mm 时线材的速度。哈尔滨理工大学学士学位论
23、文8表 2-5 拉线鼓轮的圆周速度 单位 m/sv1 v2 v3 v4 v5 v62r3r17r45r6r7r1.693 2.032 2.438 2.926 3.511 4.213v7 v8 v9 v10 v11 v128r9r10r1r12r13r5.056 6.067 7.280 8.736 10.484 12.581v13 v14 v15 v16 v1714r15r16r17rv1715.09 18.116 21.173 30 30-从动齿轮齿数，2Z230Z-带排线器带轮直径(mm)， mm。LD6LD则 mm1869410.730.6408t 2.2.1.2 验算拉伸道数本设计为不等
24、伸长系数，用公式(6-12)9220.6lgll 14.17.kdku因而本设计中选用的 符合要求。17k哈尔滨理工大学学士学位论文9表 2-6 滑动率表R1 R2 R3 R4 R5 R61vu2vu3vu4vu5vu6vu56.76% 52.66% 48.44% 44.12% 39.79% 35.58%R7 R8 R9 R10 R11 R127vu8vu9vu10vu1vu12vu31.43% 27.31% 23.21% 19.60% 15.63% 12.42%R13 R14 R15 R1613vu14vu15vu16vu3.68% 6.85% 4.17% 2.01%2.2.1.3 定拉线机
25、塔轮直径及塔轮轴转速范围。由任务书知，定速轮直径 mm。塔轮最大直径与定速轮直径相20同，其余各鼓轮按速比 1.20 逐级递减。mm120mm6.7389m415.680.27m哈尔滨理工大学学士学位论文1085.2m据以上确定的各拉线鼓轮的直径，以及给顶的出现速度范围计算计算各塔轮轴的转速范围出线速度范围：1525(30) /s定速轮直径： 20D由公式 (2-9)16nv/s得 定速轮转速范围：max03286.14nrmini65第、鼓轮轴转速相同：max 803503.142.1nrini629m表 2-7 200/17 拉线机鼓轮轴转速 单位 ri转速 inr 定轴转速max579.
26、65 579.65 2492.38 2492.38 2866.24in259.82 259.82 1246.19 1246.19 1433.12本机无变速箱，只依靠电机的无级调节实现转速要求。2.2.2 电动机的确定功率采用类比法 (2-12)92KWP电磁调速电动机型号： 714JZT201nrmin因此，出线速度可无级调节，调速范围在 之间。53/s哈尔滨理工大学学士学位论文11第 3 章 拉线机传动系统设计3.1 拉线机传动路线拉线机传动系统图，如图 3-1 所示图 3-1 LHT-200/17 拉线机传动系统图1-V 带 2、3-平带 4-电磁离合器 5-电磁铁主电动机采用电磁调速电动
27、机，因此出线速度可以无级调节，调速范围在 1530 m/s 之间。由主电动机，经过带传动，转动轴，在轴分两条传动路线。一条传动路线是：当齿轮副 25/45 啮合时，转动轴，同时第二鼓轮旋转，当齿轮副 45/49 及 49/45 啮合时，转动轴、第一鼓轮旋转；另一条传动路线：当齿轮副 55/23 啮合时，转动轴，同时第三鼓轮旋转，当齿轮副 45/49 及 49/45 啮合时，转动轴、，第四鼓轮旋转。收线装置的收线盘的转动，由主机通过尼龙平带，转动轴，将运动传入电磁滑差离合器，以面带动收线盘旋转。排线的动力，由主机通过尼龙平带，经行星齿轮箱，传动带排线器，以达到均匀往复的排线。传动路线：主传动路线
28、如图 3-2，收线装置传动路线如图 3-3。3.2 拉线机传动计算3.2.1 各拉线鼓轮转速计算按1中公式 (2-10)12mDZnn哈尔滨理工大学学士学位论文12图 3-2 主传动路线图图 3-3 收线装置传动路线第一鼓轮 12054945713nrmin第二鼓轮2 ri第三鼓轮320514493nrin第四鼓轮4 249rmi定速轮哈尔滨理工大学学士学位论文132054914287533nrmin满足设计任务中鼓轮转速范围的要求。3.2.2 拉线机出线速度按1中公式(2-121) 计算2087530610616nDvm/s满足设计任务中的最高出线速度 30 m/s3.2.3 各道拉线鼓轮速
29、比按1中公式(2-121) 计算rvi第二至第八拉线鼓轮速比286.980.396.451.738.916.7201.5254.vi 第九拉线鼓轮速比9.2.07iv第十至第十六拉线鼓轮速比106.98.356i21.06.7第十七拉线鼓轮速比1721.4i3.3 拉线机传动件设计及计算3.3.1 V 型带的选用计算传动要求：传动的名义功率为 2kwmp电极轴转速为 ，又有定速轮转速要求及传动联104nrin系，求出轴转速 。395哈尔滨理工大学学士学位论文14计算功率 cp由1表 13-8 ，查得 1.3Ak因为 1.3286wcAk选取普通 V 型带型号据 ， ，由图 13-15 确定选取
30、 c 型带8.6cp0r/min小带轮基准直径及大带轮基准直径，由表(13-9) 取 ，120md由1中式(13-9)得 121205.206.439ndd取 230m验算 2101.73.2dI实则 4.73nIi实 实 rin验算带速 v1.2012.56606dm/s在 525 范围内，带速合适。m/sv 带内周长 和中心距iL0a初选 0a4符合 由1式(13-2) 得带长：1212.7dd 20 120 303.425445La da 带157.6m哈尔滨理工大学学士学位论文15由1表 13-2 选取 165mLd再由1中式 (13-16) 计算实际中心距00 044722dLa小带
31、轮包角 001185.3daa016247满足要求。v 带根数 z由9式 (13-15) 得 0cguLpzk查9表 13-4 得 06.12wp查9表 13-5 得 375bk查9表 13-6 得 1.8因为 0bipkn317.51200.67kw.8查9表 得 ，查9 表 得 .96ak320.84L采用棉帘布强力层普通 V 带，取 0.75gk因为 根136.207.596.84z3.16作用在带轮上的力 Q由9式 (13-17) 得单根 V 带的预拉力由9表 13-1 得 ，则.3kg/mq哈尔滨理工大学学士学位论文16205.1capFqvzvk228.6.50.31564950N
32、作用在轴上的拉力 02QzFSin452403带轮的机构设计带轮选用 HT150 的辅板式结构，具体参数的确定参照6表 13-103.3.2 传动的设计计算及校核为使齿轮在传动中具有一定的承载能力，且传动平稳，采用斜齿轮。根据各轴的转动要求1024r/minn 579.6r/min 9.38r/i 284初定：25， ， ， ， ， ， ，1z2453z45zz623745z89z， ， ，910619以第 V 轴上小齿轮(23 齿)为例设计确定法面模书 和螺旋角nm选择材料及确定许用应力因要求结构紧凑，故采用硬齿面结合：大，小齿轮均采用 ，渗碳淬火，HRC5618rniCMT由 (图 11-
33、10d)2lim1li2370N/F( 4表 11-5 )则.6S哈尔滨理工大学学士学位论文17lim120.7.370 16.9FFS2N/m由 (图 11-7d)2li1li24/H(4表 11-5)，则.lim123016.7.2HHS2N/m按齿轮弯曲强度设计计算齿轮按 7 级精度制造，取载荷系数 (表 11-3)，齿宽系数1.6k，小齿轮上的转矩0.2a6119.5pTn642.08.051N .m4.3初选螺旋角 齿数取 ，由2图 11-9 得齿数系数12,Z 12.78,.3FFY因 ，故得 代入式(11-15)12FY1FY计算： 213.cosFnakTmiZ4.08取 n中
34、心距 12cosnZa哈尔滨理工大学学士学位论文180423516.mcos确定螺旋角 12arsnmZCa435rco190齿宽 .216mab取整 4验算齿面接触强度将各参数带入5式 (11-12) 得： =2.4i32105iHiKTba342.4.68051261./minHN=所以安全。验算圆周速度 13.492.381.69/7m/s600arcos04dv选用 7 级精度合适因斜齿轮的正确啮合条件是：法面模数 相等，螺旋角 相等，压力n角 相等，所以各齿轮的法面模数 ，螺旋角 ：nm=4， =nm1904各齿轮均采用 12Cr 渗碳淬火 1+Rc=56齿轮分度因直径 ，见cosn
35、Zd表 3-1表 3-1 各齿数分度圆直径哈尔滨理工大学学士学位论文19Z 23 25 39 45 49 55 62d 97.308 105.769 165.0 190.385 207.308 232.692 262.308各齿轮在各轴上的位置详见传动系统图 3-1。3.3.3 轴的设计计算及校核轴的设计计算根据公式(14-2) 计算轴径6339.510m2pdcn式中 -许用扭转剪应力 见表 14-2a-轴的传递功率pkw-轴的转速nr/min是常数，可查表 14-2639.5102c在本设计中 c=110当剖面上有键槽时，应增大轴径，以考虑键槽对轴的强度的削弱。一般应有一个键槽时，轴径增大
36、 3%左右；有两个键槽时，应增大 7%左右，然后圆整标准值。 轴： 30.17mpdcn考虑到轴上有键槽及其他因素，选轴最小轴径 45md 轴： 36.2pdcn取 40m 轴：哈尔滨理工大学学士学位论文2032.8mpdcn取 40经过计算，为使加工安装方便，也便于各零件间的转换，将各鼓轮轴及轴轴径定位 ，其余各传动轴的轴径为 ，详见表 3-245m表 3-2 传动系统各轴初选直径 轴 轴 轴 轴 轴 轴 轴 轴 轴4504504040轴的材料据表 14-2 选取轴的材料为 ，热处理方式为调质，硬度为 210 230# 轴的校核外载荷及支反力的作用位置在轴上已经确定，这是按弯曲扭合成强度校核
37、，选取受载荷大的典型 V 轴校核。V 轴的受力分析见图 3-4已知 1297.308m,190.85dd45N/T4128.0165.N973iFd1tan.tan23.7.cosr1t654.t19051a28.7NtTFd2tan35.cosr2t84.7tan190421.NaF哈尔滨理工大学学士学位论文219160.2315.4902.6318.491.NF 32787552/85md 水平面的支反力 (图 3-4 b) 211916265406/30br raadRFFF 3.N19612157arbR 垂直面内的支反力 (见图 3-4 c)212504.3ttbFR1267Natt
38、b 绘水平面内的弯矩图 (图 3-4 d)12058.mFrarM191653rbRF267.4NFra哈尔滨理工大学学士学位论文22图 3-4 轴的受力分析21191645035247N.mFrbrMRF哈尔滨理工大学学士学位论文23319.25701.9NmbM 绘垂直面的弯矩图 (图 3-4 e) 312.FtbR265045ta 合成弯矩图 (图 3-4 f) 22.37.8.NmaFrM451r2100.6aFr77Nr 扭矩图 (图 3-4 g)2236.8mFttdT16915t 求危险截面的当量弯矩由图 3-4 可知， 处为最危险截面，其当量弯矩为：1rF22eaMT轴的扭切应
39、力是脉动循环变应力，取折合系数 代入：0.622108.6.108.Nme用当量弯矩法校核危险截面： 431ed安全！4308.27.m405哈尔滨理工大学学士学位论文243.3.4 关于鼓轮从目前国内外单头小型拉线机的使用情况看，单头拉线一般都是滑动式的，其鼓轮形状有串列式等径轮的，也有塔轮形式的。等径轮在前一阶段出现的高速拉线机上起到了很大的作用。因为等径轮与线材直径比值较大，所以线材在鼓轮的弯曲半径较大，线材不会因为弯曲裂口而产生断线，但是等径轮有结构尺寸较大、传动系统复杂以及占地面积大等缺点。而塔轮形式则与其不同，由于塔轮是在同一传动轴上串列各个不同直径的鼓轮，所以结构尺寸较小，传动系
40、统简单。综合上述情况，根据本机生产规范以及国内外同类产品鼓轮结构，选用整体式塔轮结构。塔轮材料为 Cr12，因 Cr12 在渗碳淬火后有较高的硬度和耐磨性，耐腐蚀性，而且抛光后，光洁度相当高。塔轮鼓轮其形状为塔轮形状，拉线鼓轮为整体结构，当鼓轮磨损而不能使用时，其鼓轮不能修复，只有更换新的拉线鼓轮。组合式塔形鼓轮，鼓轮劝套在鼓轮体上，并用两侧压板隔紧。组合式鼓轮在因轮圈磨损而不能正常拉线时，可以更换鼓轮圈，减少停机时间，并使设备维护费降低，有利于提高线材的表面质量，其缺点是制造工艺复杂。轮圈材料用 0.8mm厚的 T8、T10 冷扎簧钢带包在鼓轮体上，鼓轮体采用 45 号钢。有些轮圈材料用 C
41、r12，经淬火后回火硬度 HRc60 65，表面镀硬铬抛光。这种结构用在中型及大型拉线机上。3.3.5 轴承的选择经计算，本机所选用的轴承间表 3-33.3.6 蜗轮蜗杆的选择按设计需要计算，蜗杆以蜗杆的形式存在，蜗杆头数 Z=1，模数ms = 2.5，蜗轮齿数 Z=47， 模数 m = 2。53.3.7 键的选择键选用普通平键 A 型，公称尺寸由所在的轴径决定见资料 2中表 7-4其他连接件从略。表 3-3 轴承一览表序号 安装装置 数量 类型 型号 规格(dDB)1 拉线机17单列向心推力球轴承209 4585192 拉线机1 208 408018哈尔滨理工大学学士学位论文253 拉线机2
42、 203 1740124 拉线机2 100 102685 拉线机1 101 122886 拉线机2单列向心短圆柱滚子轴承12209 4585197 收排线架2含油轴承 2532508 收排线架2单列向心球轴承 17 71969 收排线架2 101 1228810 收排线架2 117 851302211 收排线架2 101 1228812 收排线架2 205 25521513 行星齿轮箱4 101 1228814 行星齿轮箱1 102 1528815 行星齿轮箱4 103 17351016 行星齿轮箱3 107 35621417 行星齿轮箱2 208 40681518 放线架1 202 15351119 放线立柱2 102 1532920 张力装置1 101 12288
