1、IU 型管式换热器设计摘要本文介绍了 U 型管换热器的整体结构设计计算。U 型管换热器仅有一个管板，管子两端均固定于同一管板上，管子可以自由伸缩，无热应力，热补偿性能好；管程采用双管程，流程较长，流速较高，传热性能较好，承压能力强，管束可从壳体内抽出，便于检修和清洗，且结构简单，造价便宜。U 型管式换热器的主要结构包括管箱、筒体、封头、换热管、接管、折流板、防冲板和导流筒、防短路结构、支座及管壳程的其他附件等。本次设计为二类压力容器，设计温度和设计压力都较高，因而设计要求高。换热器采用双管程，不锈钢换热管制造。设计中主要进行了换热器的结构设计，强度设计以及零部件的选型和工艺设计。关键词：U 型
2、管换热器，结构，强度，设计计算全套 CAD 图纸，加 153893706IIU-TUBE HEAT EXCHANGER DESIGNABSTRACTThis paper introduces the U-tube heat exchanger design and calculation. U-tube heat exchanger has only one tube sheet, tubes are fixed at both ends of boards in the same tube, and tubes could telescopic freely, non-thermal str
3、ess, thermal performance and compensation; use of double-tube process, the process is longer, higher speed, better heat transfer performance, pressure capacity, and control can be extracted from the shell with easy maintenance and cleaning, and simple structure cost less. The main structure of U-tub
4、e heat exchanger, includes Equipment control, shell, head, exchanger tubes, nozzles, baffled, impingement baffle, guide shell, anti-short-circuit structure, support and other shell-tube accessories.This time I designed a second category pressure vessel, which has high design temperature and high des
5、ign pressure. Thus the design demands are strict. It has dual heat exchanger tube, stainless steel heat exchanger manufacturers. I mainly carried out the design of heat exchanger structural design, strength of design and parts selection and process design.KEYWOEDS: U-tube heat exchanger, frame, inte
6、nsity, design and calculation大学毕业论文i目录中文摘要 .I英文摘要 .II绪论 11 管壳式换热器的类型、结构与型号 21.1 换热器的零部件名称 21.2 换热器的主要组合部件 32 换热器材料选择 42.1 选材原则 43 换热器结构设计 53.1 壁厚的确定 63.2 管箱圆筒短节设计 63.3 壳体圆筒设计 73.4 封头设计 83.4.1 后封头计算.93.4.2 管箱封头计算103.5 换热管设计 .113.5.1 换热管的规格和尺寸偏差113.5.2 U 形管的尺寸 123.5.3 管子的排列型式123.5.4 换热管中心距133.5.5 布管限定
7、圆133.5.6 换热管的排列原则153.6 管板设计 .153.6.1 管板连接设计173.6.2 管板设计计算193.7 管箱结构设计 .213.7.1 管箱的最小内侧深度223.7.2 分程隔板224 换热器其他各部件结构 234.1 进出口接管设计 .234.1.1 接管法兰设计234.1.2 接管外伸长度25大学毕业论文ii4.1.3 接管与筒体、管箱壳体的连接.254.1.4 接管开孔补强的设计计算.254.1.5 接管最小位置294.1.6 壳程接管位置的最小尺寸304.1.7 管箱接管位置的最小尺寸304.2 管板法兰设计 304.2.1 垫片的设计334.2.2 螺栓设计34
8、4.2.3 法兰设计384.3 折流板 .384.3.1 折流板尺寸394.3.2 折流板的布置.394.3.3 折流板的固定.364.4 拉杆与定距管 .384.4.1 拉杆的结构型式394.4.2 拉杆的直径和数量394.4.3 拉杆的尺寸404.4.4 拉杆的布置424.4.5 定距管尺寸424.5 防冲与导流 .424.5.1 防冲板的形式424.5.2 防冲板的位置和尺寸424.5.3 导流筒434.6 双壳程结构 .434.7 防短路结构 .444.7.1 旁路挡板的结构尺寸444.7.2 挡管444.7.3 中间挡板444.8 鞍座 .45结论 46参考文献 .47致谢 48附录
9、 英文文摘及翻译 49大学毕业论文1绪论能源是当前人类面临的重要问题之一，能源开发及转换利用已成为各国的重要课题，而换热器是能源利用过程中必不可少的设备，几乎一切工业领域都要使用，化工、冶金、动力、交通、航空与航天等部门应用尤为广泛。近几年由于新技术发展和新能源开发利用，各种类型的换热器越来越受到工业界的重视，而换热器又是节能措施中较为关键的设备，因此，无论是从工业的发展，还是从能源的有效利用，换热器的合理设计、制造、选型和运行都具有非常重要的意义。近年来随着节能技术的发展，应用领域不断扩大，利用换热器进行高温和低温热能回收带来了显著的经济效益。换热器分类方式多样,按照其工作原理可分为:直接接
10、触式换热器、蓄能式换热器和间壁式换热器三大类,间壁式换热器又可分为列管式和板壳式换热器两类,其中列管式换热器以其高度的可靠性和广泛的适应性,在长期的操作过程中积累了丰富的经验,其设计资料比较齐全, 随着经济的发展，各种不同型式和种类的换热器发展很快，新结构、新材料的换热器不断涌现。近年来尽管列管式换热器也受到了新型换热器的挑战,但由于它具有结构简单、牢固、操作弹性大、应用材料广等优点,列管式换热器目前仍是化工、石油和石化行业中使用的主要类型换热器,尤其在高温、高压和大型换热设备中仍占有绝对优势。列管式换热器适用于化工、石油、医药、食品、轻工、冶金、焦化等行业的液和液,汽和汽,汽和液的对流传热,
11、蒸汽冷凝和液体蒸发传热等换热冷凝流程。列管式换热器是由一个圆筒形壳体及其内部的管束组成。管子两端固定在管板上，并将壳程和管程的流体分开。壳体内设有折流板，以引导流体的流动并支承管子。用拉杆和定距管将折流板与管子组装在一起。列管式换热器共有三种结构型式:固定管板式、浮头式和U 形管式。固定管板式换热器结构简单、紧凑、造价低，每根换热管可以单独清洗和更换，在结构尺寸相同的条件下，与浮头式和 U 形管式换热器相比，换热面积最大。固定管板式换热器的壳程清洗困难，适应热膨胀能力差，决定了固定管板式换热器适用于换热介质清洁，壳程压力不高，换热介质温差不大的场合。浮头式换热器由于管束的热膨胀不受壳体的约束，
12、而且可拆卸抽出管束，检修更换换热管、清理管束和壳程污垢方便，因此，浮头式换热器应用最广泛，在油田储运集输系统中，60%70%的换热器为浮头式换热器。 形管式换热器是管壳式换热器的一种,它由管板、壳体、管束等零部件组成。在同样直径情况下,形管换热器的换热面积最大；它结构简单、紧凑、密封性能高, 检修、清洗方便、在高温、高压下金属耗量最小、造价最低;形管换热器只有一块管板,热补偿性能好、承压能力较强,适用于高温、高压工况下操作。大学毕业论文21 管壳式换热器的类型、结构与型号1.1 换热器的零部件名称表 1.1序号 名称 序号 名称 序号 名称1 接管法兰 11活动鞍座（部件）21 纵向隔板2 管
13、箱法兰 12 U 形换热管 22 接管3 壳体法兰 13 挡管 23 内导流筒4 防冲板 14固定鞍座（部件）24 圆筒5 补强圈 15 滑到 25 管箱侧垫片6 壳体（部件） 16 管箱垫片 26 凸形封头7 折流板 17管箱圆筒（短节）27 双头螺柱或螺栓8 拉杆 18封头管箱（部件）28 放气口9 定距管 19 分层隔板 29 螺母10 支持板 20 中间挡板大学毕业论文3图 1.1U 型管式换热器1.2 换热器的主要组合部件换热器的主要组合部件有前段管箱、壳体和后端结构（包括管束）三部分。详细分类见图 1.2。大学毕业论文4图 1.22 主要部件的分类及代号2 换热器材料选择在进行换热
14、器设计时，对换热器各种零部件的材料，应根据设备的操作压力、操大学毕业论文5作温度、流体的腐蚀性能以及对材料的制造工艺性能等的要求来选取。当然，最后还要考虑材料的经济合理性。一般为了满足设备的操作压力和操作温度，即从设备的强度或刚度的角度来考虑，是比较容易达到的，但对于材料的耐腐蚀性能，有时往往成为一个复杂的问题。如在这方面考虑不周，选材不妥，不仅会影响换热器的使用寿命，而且也大大提高设备的成本。至于材料的制造工艺性能，是与换热器的具体结构有着密切的关系。2.1 选材原则换热器用钢的标准、冶炼方法、热处理状态、许用应力、无损检测标准及检测项目均按 GB150-1998 第四章及其附录 A 的规定
15、。换热器的目的是为了传热，经常与腐蚀性介质接触的换热表面积很大，为了保护金属部受腐蚀，最根本的方法是选择耐腐蚀的金属或非金属材料。换热器主要部件材料选择见表 2.1表 2.1 材料零部件 材料 设计压力 设计温度许用应力 t标准管箱封头 15CrMoR 8.0 323 128.24 GB6654后封头 15CrMoR 8.5 273 136.4 GB6654筒体 15CrMoR 8.5 273 136.4 GB6654管箱圆筒短节15CrMoR 8.0 323 128.24 GB6654管板 0Cr18Ni10Ti 4.5 323 112.62 GB4728换热管 0Cr18Ni10Ti 8.
16、0 323 100.4 GB/T13296-2007壳程接管 15CrMo PN16 273 105.86 GB6479管程接管 0Cr18Ni10Ti PN16 273筒体法兰 15CrMo PN6.4 273GB470O-4703- 2000管程接管法兰0Cr18Ni10Ti PN16 HG20592-97壳程接管法兰15CrMo PN16 323 HG20592-97管箱法兰 15CrMo PN6.4 273GB470O-4703- 2000大学毕业论文63 换热器结构设计管壳式换热器的结构设计，必须考虑许多因素，如材料、压力、温度、比温差、结垢情况、流体的性质以及检修与清理等等来选择一
17、些适合的结构型式。对同一种型式的换热器，由于各种条件不同，往往采用的结构亦不相同。在工程设计中，除尽量选用定型系列产品外，也常按其特定的条件进行设计，以满足工艺上的需要。U 形管式换热器仅有一块管板，且无浮头，所以结构简单，造价比其它换热器便宜，管束可以从壳体内抽出，管外便于清洗，但管内清洗困难，所以管内介质必须清洁及不易结垢的物料。U 形管的弯管部分曲率不通，管子长度不一。管子因渗漏而堵死后，将造成传热面积的损失。U 型管式换热器，使用在压力较高的情况下，在弯管段的壁厚要加厚，以弥补弯管后管壁的减薄。壳程内可按工艺要求装置折流板、纵向隔板等，折流板由拉杆固定，以提高换热设备的传热效果。纵向隔
18、板是一矩形平板，安装在平行于传热管方向（纵向隔板按工艺要求决定）以增加壳侧介质流速。符号：- 钢材厚度负偏差 mm，应按相应钢材标准的规定选取；1C- 钢材的腐蚀裕量，mm；2- 厚度附加量（按1第三章取） ，mm；对多层包扎圆筒只考虑内筒的 C 值，对热套圆筒只考虑内侧第一层套盒圆筒的 C 值；- 圆筒或球壳的内直径，mm；iD- 圆筒或球壳的外直径（ ) ,mm；o 2oinD- 计算压力（按1第 3 章）,MPa；cp- 设计压力，Mpa；dP- 管程设计压力，Mpa；t- 壳程设计压力，Mpa；s- 圆筒或球壳的最大允许工作压力，MPa；wp- 圆筒或球壳的计算厚度，mm；- 圆筒或球
19、壳的有效厚度，mm；e- 圆筒或球壳的名义厚度，mm；n- 设计温度下圆筒或球壳的计算应力，MPa；t- 设计温度下圆筒或球壳材料的许用应力（按1第 4 章）,MPa；- 试验温度下材料的许用应力（按1第 4 章）,MPa；大学毕业论文7- 焊接接头系数（按1第 3 章）；对热套圆筒取 = 1 .0； 3.1 壁厚的确定壳体、管箱壳体和封头共同组成了管壳式换热器的外壳。管壳式换热器的壳体通常由管材或板材卷制而成。压力容器的公称直径按 GB9019-88 规定，当直径400时，通常采用管材做壳体和管箱壳体。当直径400时，采用板材卷制壳体和管箱壳体。其直径系列应与封头、连接法兰的系列相匹配，以便
20、于法兰、封头的选型。卷制圆筒的公称直径以 400为基数，一般情况下，当直径1000时，直径相差 100为一个系列，必要时也可采用 50；当直径1000时直径相差 200为一个系列，若采用旋压封头，其直径系列的间隔可以取为 100。圆筒的厚度按GB150-1998第5章计算，但碳素钢和低合金钢圆筒的最小厚度应不小于表3.1.1的规定，高合金钢圆筒的最小厚度应不小于3.1.2的规定。表3.1.1 2 mm公称直径 400700 7001000 10001500 15002000 20002600浮头式，U形管式 8 10 12 14 16固定式管板式 6 8 10 12 14表3.1.2 2 mm
21、公称直径 400500 500700 7001000100015001500200020002600最小厚度 3.5 4.5 6 8 10 123.2 管箱圆筒短节设计管箱圆筒（短节）计算按GB150-1998第五章的有关规定；其开孔补强计算按GB150-1998第八章有关规定。圆筒的最小厚度按表3.1.2的规定。设计条件见表3.1.3。表3.1.3部件 材料 设计温度 设计压力Mpa tMpaMpa标准 1Cmm2mm管箱圆筒短节 15CrMoR 323 8.0 128.24 1.0GB6654 0 0圆筒计算：设计温度下圆筒的计算厚度按式（3-2-1）计算，公式的适用范围为 。.4tcp大
22、学毕业论文8（3-2-1） 2CitPD其中 ； ； ； =1.0带入上式得：8.0CsPpMa80im18.4tMpa计算厚度：= 25.76mm设计厚度： 25.76d名义厚度： ，经圆整取 = 26mm1n n有效厚度： 2C02e设计温度下圆筒的计算应力按式（3-2-2）计算：（3-2-2）CietPD得 8.02617t Mpa310002600 4= 800mm,取b = 28mm。i表3.5.5.2 2大学毕业论文16iDnb1b700 10 3700 13 5取 = 30mm， = 5mm，则有 。nb12.0n m布管限定圆为管束最外层换热管中心圆直径，布管限定圆按表3.5.
23、5.3确定。表3.5.5.3 2换热器型式 固定管板式、U形管式 浮头式布管限定圆直径 LD32ib12iDb得： 。3280784Libm除了考虑布管限定圆直径外，换热管与防冲板间的距离也许考虑。通常，换热管外表面与邻近防冲板表面间的距离，最小为6mm。换热管中心线与防冲板板厚中心线或上表面之间的距离，最大为换热管中心距的 。3/23.5.6 换热管的排列原则换热管的排列应使整个管束完全对称；在满足布管限定圆直径和换热管与防冲板间的距离规定的范围内，应全部布满换热管；拉杆应尽量均匀布置在管束的外边缘在靠近折流板缺边位置处应布置拉杆，其间距小于或等于700mm，拉杆中心至折流板缺边的距离应尽量
24、控制在换热管中心距地（0.51.5） 范围内；3多管程的各管程数应尽量相等，其相对误差应控制在10%以内，最大不得超过20%。3.6 管板设计符号规定：- 在布管区范围内，因设置隔板槽和拉杆结构的需要，而未能被换热管支承的dA面积， ；例如双管程管板，对于三角形排列：2m（3-6-1）0.8625dnAS- U 形管根数，管板开孔数为2n；n- 沿隔板槽一侧的排管根数；- 换热管中心距，mm；S- 隔板槽两侧相邻管中心距，mm； n- 管板布管区面积，；tA大学毕业论文17三角形排列: （3-6-3）21.73t dAnS- 一根换热管管壁金属的横截面积，；a- 系数，按 和 ，查图19 2；
25、cCfK1t- 系数，按 和 ，查图20 2；e ft- 系数，按 和 ，查图21 2；MCfK1t- 管板开孔前的抗弯刚度，Nmm；D（3-6-5）321pED- 垫片压紧力作用中心圆直径，按1第9章，mm；G- 壳程圆筒和管箱圆筒内直径，mm；iD- 管板布管区当量直径，Mmm；t（3-6-6）4ttDAd - 换热管外径,mm；- 管板材料的弹性模量,MPa；pE- 管板边缘旋转刚度参数，MPa； fK，对于a型连接 fffK0fK- 壳程圆筒与法兰（或凸缘）的旋转刚度参数，MPa；f- 管箱圆筒与法兰（或凸缘）的旋转刚度参数，MPa；- 旋转刚度无量纲参数；对于a型连接 = 0fKfK
26、- 换热管与管板胀接长度或焊脚高度，按5.8.2.3或5.8.3.2 2规定，mm；l- 管板设计压力，MPa；dp- 壳程设计压力，MPa；tP- 管程设计压力，MPa；s- 换热管与管板连接的拉脱力，MPa；q- 许用拉脱力，按5.7.5 2规定，MPa；- 半径，mm；对a型连接： （3-6-R2GRD大学毕业论文187）- 换热管中心距，mm；S- 管板计算厚度，mm；- 管箱圆筒厚度，mm；h- 壳程圆筒厚度，mm；s- 换热管壁厚,mm；t- 管板强度削弱系数，一般可取 ；0.4- 管板材料泊松比，取 ；.3- 布管区当量直径 与直径2R之比；ttD- 设计温度下，管板材料的许用应
27、力，MPa；tr- 设计温度下，换热管材料的许用应力，MPa；t管板是管壳式换热器的一个重要元件，它除了与管子和壳体等连接外，还是换热器中的一个重要受压元件。对管板的设计除了要满足强度要求外，同时应合理的考虑其结构设计。管板得合理设计对于正确选用和节约材料、减少加工制造的困难、降低成本、确保使用安全都具有重要意义。U型管换热器仅有一块管板，采用可拆式连接，管板通过垫片与壳体法兰和管箱法兰连接。其连接形式见图3.6。图3.6管板的最小厚度除满足强度设计要求外，当管板和换热器采用焊接时，应满足结构设计和制造的要求，且不小于12mm。若管板采用复合钢板，其复合层的厚度应不小于3mm。对于有腐蚀要求的
28、复层，还应保证距复层表面深度不小于2mm的复层化学成分和金相组织符合复层材料的要求。当管板与换热管采用胀接时，管板得最小厚度（不包括腐蚀裕度）应满足表3.6.1。若管板采用复合管板，其复层最小厚度应不小于10mm。并应保证距复层表面深度不小于8mm的复层化学成分和金相组织符合复层材料的要求。大学毕业论文19表3.6.1换热管外径d，mm 25 2550 50用于易燃易爆及有毒介质等场合 d最小厚度，mm用于无害介质的一般场合 0.75d 0.70d 0.65d3.6.1 管板连接设计（1）管板与换热管的连接对于换热管与管板的连接结构形式，主要有以下三种：胀接；焊接；胀焊并用，但也可采用其他可靠
29、的连接形式。a、强度胀接用于管壳之间介质渗漏不会引起不良后果的情况下，胀接结构简单，管子修不容易。由于胀接管端处在胀接时产生塑性变形，存在着残余应力，随着温度的上升，残余应力逐渐消失，这样使管端处降低密封和结合力的作用。一般适用设计压力4MPa；设计温度300；操作中无剧烈的振动，无过大的温度变化及明显的应力腐蚀场合。一般要求：1、换热管材料的硬度值一般需低于管板材料的硬度值；2、有应力腐蚀时，不应采用管端局部退火的方式来降低换热管的硬度。b、强度焊是指保证换热管与管板连接的密封性能及抗拉脱强度的焊接。管子与管板的焊接，目前应用较为广泛，由于管孔不需开槽，而且管孔的粗糙度要求不高，管子端部不需
30、退火和磨光，因此制造加工简单。焊接结构强度高，抗拉脱力强，当焊接部分渗漏时，可以补焊，如须调换管子，可采甩专用刀具拆卸焊接破漏管子，反而比拆卸胀管方便。不适用于有较大振动和有间隙腐蚀的场合。其结构形式和尺寸见图3.6.1和表3.6.1。图3.6.1表3.6.1 2换热管规格d 11 121141.5161.5 192 252322.5 383 453573.5大学毕业论文201l0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0换热管最小伸出长度 21.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0最小坡口深度 3l1.0 2 2.5注：1 当工艺要求管端伸出长度列值（如立式换热器要求平齐或少低）时，
31、可适当加大管板坡口深度或改变结构型式2 当换热管直径和壁厚与列表值不同时 值可适当调整1l233 图（c）用于压力较高的工况本次设计中采用不锈钢换热管，通常不锈钢管与管扳一般均采用焊接结构，不管其压力大小，温度高低。采用图3.6.1焊接形式，取 = 1.5mm， = 2.5mm， = 1l2l3l2.0mm。管板最小厚度不小于12mm。c、对于压力高、渗透性强或在一例有腐蚀性的介质，为保证不致泄漏后污染另一侧物料，这就要求管子与管板的连接处绝对不漏，或为了避免在装运及操作过程中的振动对焊缝的影响，或避免缝隙腐蚀的可能性等，采用胀焊并用的结构型式。胀焊并用的结构从加工工艺过程来看，有先胀后焊，先
32、焊后胀，焊后胀接及贴张等几种形式。3.6.2 管板设计计算(1)换热器设计条件：壳程设计压力 = 4.5MPa；管程设计压力 = 4.5MPasPtP管板设计温度323壳程腐蚀裕量C = 0mm；管程腐蚀裕量C = 0mm管程程数为2换热器公称直径DN = 800mm换热管外径d = 19mm换热管壁厚 = 2mmt换热管根数n = 367（根据JB/T4717-1992 U型管式换热器型式与基本参数选取）换热管与管板为焊接连接加持管板的壳程法兰与管箱法兰采用特殊设计的长颈对焊法兰环形密封面垫片为八角垫环900/840垫片基本密封宽度 ，按GB 150-1998表9-1选压紧面形状60b03.
33、758bm大学毕业论文21壳程侧隔板槽深 = 4mm；管程侧隔板槽深 = 4mm1h2h管板强度削弱系数 = 0.4(2)各元件材料及其设计数据换热管材料0Cr18Ni10Ti；设计温度下许用应力 = 112.62MPat管板材料0Cr18Ni10Ti；设计温度下许用应力 =83.62MPar许用拉托力按GB 151-1999表33 0.512.65.31tqMPa(3)计算a、根据布管尺寸计算 、 、 ；根据法兰连接密封面型式和垫片尺寸计算垫片压dAttD紧力作用中心圆直径 。由式（3.6.1）得：G 20.862531(8250.6)17.5dnAS m由式（3.6.3）得： 21.73.
34、77.498.t d由式（3.6.6）得： 42ttDA根据GB150第9.5.1条6.4mm03.75bm= 垫片接触面的平均直径= （900+840）/ 2 = 870mm。Gb、计算 ，以 查表22 2得 ，或以 查图19，由纵坐标轴上直接查得 。t1t cC1tcC/2870/435GRDm.6(2)0.83tt，查图查图19 2，由纵坐标轴上直接查得： =0.27421.t cCc、确定管板设计压力因为本次设计中设备压力高，因而对其工作条件要求高，考虑设备运行的安全性，保证设备在任何情况下管程和壳程压力同时作用，且两侧均为正压，取 4.5dPMa管板计算厚度按式（3.6.8）计算。（
35、3.6.8）0.82cdGtrCD代入数据得： .742.50.82137.02086m大学毕业论文22根据GB151-1999 管板的名义厚度不小于下列三者之和：、管板的计算厚度或最小厚度，取大者；、壳程腐蚀裕量或结构开槽深度，取大者；、管程腐蚀裕量或分程隔板槽深度，取大者；所以， 12,min, n stMAXAXChMh=137.0245.02圆整取 = 150mmn管板得有效厚度整体管板得有效厚度指分程隔板槽底部的管板厚度减去下列二者之和：a、管程腐蚀裕量超出管程隔板槽深度的部分；b、壳程腐蚀裕量与管板在壳程侧的结构开槽深度二者中的较大值。d、换热管的轴向应力一根换热管管壁金属横截面积
36、 ttad219206.7m24tsttPa按三种工况分别计算： 只有壳程设计压力 ，管程设计压力为0；.5sMP2194. 01.946.7t MPa 只有管程设计压力 ，壳程设计压力为0；.5ta2194.4.576.t a 壳程设计压力和管程设计压力同时作用； 4.5tMPa以上三种工况下计算值的绝对值均小于换热管设计温度下的许用应力12.6te、换热管与管板连接拉脱力 taqdl大学毕业论文23其中 取d项计算中三种工况的绝对值最大者t 1.94tMPa24lm取 ， ，则有132ll由此得： = 56.31MPa.9106.75.34qMPaq满足要求。3.7 管箱结构设计管箱的作用
37、是把管道中来的流体，均匀分布到各传热管和把管内流体汇集在一起送出换热器。在多程换热器中，管箱还起改变流体的流向作用。管箱侧或管箱顶部有介质的出、入口接管。3.7.1 管箱的最小内侧深度（1）轴向开口的单管程管箱，开口中心处的最小深度应不小于接管内直径的1/3；（2）多程管箱的内侧深度应保证两程之间的最小流通面积不小于每程换热管流通面积的1.3倍；当操作允许时，也可等于每程换热管的流通面积。两程之间的最小流通面积是指管箱被平行与地面的平面所剖开所形成的载面面积；每程换热管流通面积是指同一管程内的换热管管内截面所形成的面积之和。根据设计要求选择取管箱内侧深度为835mm。3.7.2 分程隔板隔板材
38、料应采用与管箱相同的材料制造。分程隔板的最小厚度应不小于表6 2的规定。按规定取隔板材料为15CrMo，隔板的最小厚度为10mm。分程隔板槽深按照5.6.6.2 2规定：1) 槽深宜不小于4mm ；2）分程隔板槽的宽度为：碳钢12mm,不锈 钢 11 mm ；3）分程隔板槽拐角处的倒角一般为45，倒角宽度b近似等于分程垫片的圆角半径R，见图3.7.2。大学毕业论文24图3.7.2 2取槽深为4mm，槽宽度为12mm，倒角为45。4 换热器其他各部件结构4.1 进出口接管设计在换热器的壳体和管箱上一般均装有接管或接口以及进出口管。在壳体和大多数管箱的底部装有排液管，上部设有排气管，壳侧也常设有安
39、全阀接口以及其他诸如温度计、压力表、液位计和取样管接口。对于立式管壳式换热器，必要时还需设置溢流口。由于在壳体、管箱壳体上开孔，必然会对壳体局部位置的强度造成削弱。因此，壳体、管箱壳体上的接管设置，初考虑其对传热和压降的影响外，还应考虑壳体的强度以及安装、外观等因素。4.1.1 接管法兰设计已知设计条件见表4.1.1表4.1.1管口规格符号 用途或名称 公称尺寸 连接标准 法兰类型及密封面形式1-1，2 管程进出口 PN16 DN250 HG20592-97 WN/RJ2-1，2 壳程进出口 PN16 DN200 HG20592-97 WH/RJ根据HG20592-97选取接管法兰的结构参数如
40、下：大学毕业论文25法兰颈公称直径DN钢管外径A1法兰厚度C N S H1 R法兰高度H法兰理论重量（kg）200 219 66 278 16 16 8 140 65.6250 273 76 340 20 18 10 155 106.4公差连接尺寸DN法兰外径D螺栓孔中心圆直径K螺栓孔直径L螺栓孔数量n螺纹Th200 430 360 36 12 M332250 515 430 42 12 M393密封面尺寸DN d P E F Rmax250 388 330 11 17 0.8200 322 275 11 17 0.8公差 0.5 0.13 +0.400.2 0.5紧固件长度计算：螺柱： 12
41、2lCEhmPTn式中：垫片尺寸DN A P H C200 15.5 275 22 10.5250 15.5 330 22 10.5公差 0.2 0.18 0.4 0.2大学毕业论文26-紧固件长度，mm；l-法兰厚度，mmC-法兰厚度正公差（按HG 2059220635-97表A.0.1-1规定）,mm；-环连接面法兰突台高度（按HG 20592第8.0.2规定） ，mm；E-环连接面法兰间近似距离（按HG 2059220635-97表A.0.1-2规定）,mm；h-螺母最大厚度（按HG 2059220635-97表A.0.1-3规定）,mm；m-紧固件倒角端长度（按HG 205922063
42、5-97表A.0.1-3规定）,mm；P-六角螺栓或螺柱安装时的最小伸出长度（按一个螺距计算，见HG 1T2059220635-97表A.0.1-3规定）,mm；-六角螺栓或螺柱的负公差（按HG 2059220635-97表A.0.1-4规定）,mm；，n-垫片厚度，取 。3Tm查取数值，及计算结果见下表:DN CEhP1Tn计算结果l200 66 +4.0 11 6.7 287 2 2 2.3 3 239.4250 76 +4.0 11 6.7 33.4 2.5 3 2.6 3 272.14.1.2 接管外伸长度接管外伸长度也叫接管伸出长度，是指接管法兰面到壳体（管箱壳体）外壁的长度。可按式（4.1.1）计算：（4.1.1）15lh符号：- 接管外伸长度，mm；l- 接管法兰厚度，mm；h = C+E；壳程进出口法兰： 617shm管程进出口法兰： 8t- 接管法兰的螺母厚度，mm；1壳程进出口法兰： 12.s管程进出口法兰： 34th- 保温层厚度，mm，取为0。代入数据计算接管外伸长度得：壳程进出口接管外伸长度为： ，取 。728.0152.7tl m125tl管程进出口接管外伸长度为： ，取 。3434s 40s
