1、,电潜泵技术简介加强电潜泵技术管理提高机组运行综合效益,目 录,A、管理部分 一、建立操作性强的管理制度1、巡回检查2、定时计量/化验3、发现问题及时分析，及时处理4、严格随意停机 二、严格操作程序一）启动前的检查二）启动三）机组运行过程中日常应收集的主要数据四）故障停机后再启动前至少应完成的检测维护工作,B、技术部分一、潜油电泵机组概述1、潜油泵机组井下工作管柱简图2、潜油电机主要结构、工作原理和电性能测试3、保护器的工作原理和主要功能4、潜油泵主要结构、工作原理及有关的基本概念5、分离器的主要结构和工作原理6、变压器的选型设计计算二、电潜泵机组的选型设计计算1、油井产能计算a、PI法（即生
2、产指数法；适用于流压高于饱和压力）b、IPR法 (适用于流压低于饱和压力),略,C、现场简易计算法（适用于流压高于饱和压力）2、机组选型设计计算a、用于水井的计算方法b、用于油井的计算方法（8大步骤）c、计算泵挂处的气液比（Vg/Vt）三、计算泵工作时的实际效率四、计算电机的实际散热和温升,一、建立操作性强的管理制度A、巡回检查（至少内容）1、确定巡回检查间隔时间： 建议2小时2、必须的检查点： 电控柜、井口、安全阀控制盘3、必须的检查参数： 电流运行曲线值、三相电压/电流是否在额定值范围内、井口处油/套压值是否正常B、定时计量、化验据此判断电潜泵机组实际生产情况、评估机组未来是否存在潜在故障
3、和机组性能/有关运行参数可能的走向,A、管理部分,C、发现问题及时分析、及时处理D、严禁随意停机（即使使用变频器。特别是机组使用的后期） 二、严格操作程序制度一）启动前的检查1、检查出油管线是否连接好、相关的生产闸门/放气阀是否处于正确的开关位置、设定值是否正确2、检查欠载/过载设定值、延时设定值是否合理3、检查相关系统的电器设备是否处于正确位置（顺序：高压真空开关/变压器/接线盒/电控柜（变频器）/井口）4、检查变压器输出端电压值是否正确5、检查电源熔断器的规格是否正确6、记录笔的位置是否正确,7、 系统必须接地 8、所有检查内容和数据应有文字记录 9、电控柜门上应有该井井下机组的主要技术参
4、数数据表，以利随 时对照检查机组工作性能,二）启动（尽量使用变频器启动）1、如果是新机组刚下井，而且事先已经知道目前井里静液面离井口的深度超过500m的话，启动前最好往井里灌满轻质的清洁液体（条件：生产管柱上必须有单流阀）2、按规定要求在电控柜上或变频器上实施启动程序3、启动成功之后，应尽快用钳型电流表检查三相实际电流值，并和圆盘记录卡上的电流值进行比校4、根据井口压力和产量以及现场的工作经验判断相序是否接错5、待井口出液完全稳定后，如条件允许，可以采用电潜泵憋压方式，大致估算电潜泵机组的性能和油井静液面高度（注：1）憋压时间不要超过一分钟）；2）事先计算好井液大致密度）,6、待油井出液完全稳
5、定运转后，再重新调整好电流欠/过载值和启动 延时时间值7、两次启动之间的间隔时间不得少于5分钟8、启动过程和启动后的机组正常运行电性能数据应有文字记录 三）机组运行过程中日常应收集的主要数据1、检查记录卡片上的电流曲线是否正常2、三相电流值/并和额定值比较是否异常3、三相电压值/并和额定值比较是否异常4、原设定的欠/过载、延时值是否漂移5、日产量（油、气、水分别计量-如条件允许的话）6、出砂情况描述（如条件允许，应定期取样化验）7、井口油/套压力值以及是否正常,8、井下压力/温度值及变化情况（如井下安装有测试仪的话）9、井口温度10、安全阀控制压力是否合适（在控制盘处检查）11、有时为了更好地
6、及时掌握机组的运行情况，有助于油井的动态分析，还必须：1）监测动液面深度（利用井下回声仪或通过油井憋压）2）通过有关参数计算/分析机组运行效率 四）故障停机后、再启动前至少应完成的检测维护工作（在确保切断电源的情况下）1、检查记录卡上的电流值是否异常，并分析其原因2、检测动力电缆三相对地绝缘阻值是否符合基本要求3、相间直阻值平衡度是否符合要求,4、检查熔断器（保险丝）是否完好5、检查（电控柜里）有关触点是否完好6、 （电控柜里）低压控制线路是否完好7、欠/过载电流设定值和延迟设定值是否严重漂移8、检查.动力电缆在变压器上的接头是否松动,B、技术部分,一、电潜泵机组概述1、潜油泵机组工作管柱简图
7、,变压器,电控柜,接线盒,2、潜油电机主要结构、工作原理和电性能测试 潜油电机为两级、细长式、三相鼠笼式异步电动机。它主要由定子、转子轴承构成。 根据客户功率要求，潜油电机由数个这种功率相同的细长式、三相鼠笼式异步电动机串联而成（单节），单节最大长度可达10米。更大功率的电机可以由几个单节电机串联组成。 定子的铁心中均匀分布三相绕组，绕组为电机提供旋转磁场；当绕组接通交流电时，根据左手定则，转子为电机提供电磁转矩。,（见下图）,1,潜油电机定子绕组, 轴承全部为滑动轴承。其中一个为止推滑动轴承，承载转子的重量；其余的为径向滑动轴承，起扶正转子的作用； 电机内部充满绝缘性能很高的润滑油，在电机中
8、起绝缘、润滑和 转递热量作用。 根据客户的温度要求，目前国内潜油电机主要分900C、1200C和1500C三种； 定子的绝缘结构分绝缘漆（清漆）和环氧树脂两种；两种形式各有优缺点； 满负荷时电机的功率因数和效率比轻负荷时高；, 电机的效率稍微提高一些，如果电机数量大的话，即可为用户节约大量的电费；,效率,输入功率,功率因数,OA,OI,输出功率,o,I,A,E,线电流,感应电流,（电压）,（迟后电压的）滞后电流,（和电压同相位的）有效电流,900,（实测值）,铠皮,K,兆欧表,A,B,C,A相- 铠皮,B相- 铠皮,C相- 铠皮,1000兆欧,下井前应对电缆进行下列两种电性能测量,1、对地绝缘
9、阻值测量,2、测量相间直阻值,A,B,C,A-B,B-C,C-A,万用表,标准值,天津：2.03.0 欧姆,森垂: 2.02.2 欧姆,雷达: 1.82.2 欧姆,三相间的阻值不平衡度2%,三次测得的平均值最小值(或最大值),最小值(或最大值),2%,K,A,B,C,A相-外壳500兆欧,B相- 外壳500兆欧,C相- 外壳500兆欧,注: 每测一次后，要立即放电,下井前应对电机进行下列电性能测试,1、对电机进行对地绝缘阻值测量,2、对电机进行相间直阻测量,B,C,标准值,天津：1.72.0欧姆,森垂:0.91.0欧姆,雷达:0.91.0欧姆,三相间直阻值不平衡度2%,三次的平均值最小值(最大
10、值),最下值(或最大值),A-B,B-C,C-A,A,外壳,外壳,兆欧表,万能表,3、保护器的工作原理和主要功能,1、连接泵和电机；2、承担电机的部分轴向负荷（带一个止推轴承）；3、为电机的动力端提供密封功能，防止井液进入电机内造成绕组短路，并保持电机内的压力和井内的压力系统相连通；4、补偿电机升温后电机油体积的膨胀；,关键作用,典型保护器密封示意图,典型的（其中一道）机械密封,4、潜油泵主要结构、工作原理及有关基本概念, 潜油泵是由多个单级离心泵串联而成。每一级由一个转动的叶轮和一 个固定的导轮（壳）组成；叶轮内的油液随着叶轮的旋转而旋转，以 实现压能的转换。导轮的主要作用是在转换液体压能的
11、同时，把部分高速动能变成低速（举升）能量（势能）； 泵的叶轮分“浮式”叶轮和“固定”式两种。 浮式叶轮多用于中小排量泵；固定式叶轮一般用于大排量泵；图（全浮式、部分浮式、图磨损）,全浮式,典型的全浮式泵示意图,典型的半浮式泵示意图,浮式泵平衡原理,排量曲线图,排量对轴承的影响,有关泵的一些基本概念：1、离心泵的排量取决于：转速、叶轮尺寸、出口压力和液体性质，与泵的级数无关；2、离心泵的扬程取决于：叶轮的圆周速度（Hu2/g）和泵的级数；3、泵的扬程与所泵送的液体的比重无关;比如，泵送比重为1.0的清水、比重为0.7的油、比重为1.2的盐水和其它任何比重的液体时,其扬程都是一样的;但功率不同;,
12、1000 （英尺）,1000 （英尺）,比重1.2,比重1.0,比重0.7,520磅/英寸2,433磅/英寸2,303磅/英寸2,泵,泵,泵,1000 （英尺）,4、额定电流不同的电机不能串联使用；5、泵应在厂家所推荐的最佳范围内运转。 若实际排量超过最佳排量范围上限，则上止推轴承加速磨损； 若实际排量超过最佳排量范围下限，则下止推轴承加速磨损； 偏离的越多，上止推轴承或下止推轴承磨损得越快；6、一旦泵的型号和泵的级数定了之后，就意味着泵的最大扬程定了，再增加多大的功率也不会增加泵的扬程；7、如果电机在低于额定电压下工作，电机转速下降，电流上升，长此下去，对电机寿命是非常不利的；电机在稍微高于
13、额定电压下长期工作，通常对电机不会有明显的影响；,8、单流阀的作用：1）防止停泵时油管内的赃物下沉而卡泵；2）防止泵反转（反转时产生的电流可能烧坏电机和电缆、损坏传动轴3）若管柱上没有单流阀，当电机还在反转时，若有人重新启动电机，这时机组很可能会损坏；9、气锁如果井液中有大量的游离气存在，当游离气多到一定程度，进到 泵内的基本上都是气体时，泵就会抽空，这种现象叫气锁；发生气锁 时，泵即表现为欠载停机；,10、气穴由于井液进入泵叶轮后，液体流速加快，同时压力降低，当压力下降到泡点压力以下时，液体会汽化，在泵中形成气体段塞，当气体段塞进入到叶轮的高压区时，气体段塞被压碎。此时，被压碎的气体段塞产生
14、巨大的能量而破坏叶轮。这种现象叫气穴。（当油层泡点压力高时，容易产生这种现象）；,5、旋转分离器的主要结构和工作原理a、主要结构主要由上下接头、分离腔、分流壳、轴、导向轮、导轮、叶轮和诱导叶轮等组成。b、工作原理首先诱导叶轮将油气引入低压吸入叶轮区，然后，低压吸入叶轮使油气混合液获得稳定的压头。叶轮的高速旋转使混合液的流向经过导向轮后，由径向流变为轴向流进入分离腔。混合液在高速旋转分离腔内做匀速圆周运动。由于离心力原理，比重大的液体甩向外围，比重轻的气体则聚集于轴心附近。被甩向外围的液体，经分流壳进入泵的第一级；气体则经过分流壳的分叉流道、再经过上接头放气孔进入油套环空。,1,上接头,分流壳（
15、不转）,分流腔（转）,轴（转）,导向轮（转）,导轮（不转）,诱导叶轮（转）,下接头,叶轮（转）,旋转气体分离器工作原理,油气混合液,油,气,6、海洋平台电潜泵变压器的选型设计计算,A、基本原则：）合适足够的防爆、防雨水性能（防护等级IP23，绝缘等级F）容量能满足目前最小机组功率和今后可能的最大机组功率要求;（多档；一般1档基本够用）电压、电流的取值范围至少能基本上覆盖目前国内几大电潜泵 生产厂家的机组的电压、电流值；B、变压器容量计算,KVA,3Vi,1000,式中： KVA - 千伏安（视在功率）V - 电压，伏特i - 电流（线性电流），安培,公式：,假设某平台在20年内，电潜泵的最小功
16、率为35千瓦，最大功率 为130千瓦。在这种情况下，如何设计变压器的容量和电压档位？,方法： 1）首先应根据最小功率35千瓦和最大功率130千瓦，查有关电潜泵 生产厂家的电机目录，圈定出符合这两种功率的最低/最高电压 范围和最小/最大电流值范围。 2）符合功率35千瓦的电机有：760v/43A；975V/34A；1230V/27A970V/38A；693V/43A；-；符合功率130千瓦的电机有：1820V/63A；-；,因此，最低电压为693伏 ；最高电压为1820伏；最小电流为27安培；最大电流为63安培；,电压档位设计（以某平台为例）,注：千伏安和千瓦之间的关系,线电流,电压,电流 （和
17、电压同相位）,滞后电流 （滞后电压900）,900,0,A,I,E,KVA,3,Vi,1000,Kw,3,vicos,1000,（视在功率）,（实际功率）,二、电潜泵机组的选型设计计算,1）油井的产能计算a、PI法（即产液指数法；适用于流压高于饱和压力）当流压高于饱和压力时，液流近似单向流，其特性曲线是一条斜率为“J”的直线。式中：q - 油井日产量，m3/d（已知）；Pws - 油层静压，MPa（已知）；pwf - 在产量为q时的流压，MPa（已知）；J - 产液指数，m3/d/MPa根据已知的油井生产测试数据(q、Pws、Pwf），即可计算出斜率“J”。毫无疑问，当流压Pwf0时，产液量q
18、为最大值，即,q,PwsPwf,J,这时的q即为qmax 。计算出qmax后，用斜率“J”即可画出一条直线。在“PI”曲线以内每 一个流压值（Pwf）都对应于一个相应的产量值（q）。根据“PI”曲线有关工程师可以选择合适的生产制度、选择合适排量的电潜泵机组。举例：根据油藏部门提供的下列已知数据，计算该井的最大产能。1、已知数据测试产量- q119.2 m3/d(750bb/d);油层静压- Pws6.5 MPa(925psi);在产量为119.2m3/d时的流压Pwf3.87MPa(550psi);2、求该井的最大产能,解：将已知数据代入公式，求出直线斜率“J”,J,q,PwsPwf,119.
19、2,6.53.87,45.3m3/d/MPa,当流压Pwf0时，产量q为最大值qmax，所以，,qmax,pws,qmaxJPws45.36.5294m3/d（1850bb/d）,典型的“PI”油井产能曲线图见下图。,J,油井产能曲线图,b、IPR法（即沃格法；适用于流压低于饱和压力）基本方程：,q,qmax,10.2,Pwf,Pws,0.8,Pwf,Pws,2,式中: q - 测试时的日产量，m3/d；（已知）Pws - 油层静压，MPa；（已知）Pwf - 在q产量下时的井底流压，MPa；（已知）qmax- 油井最大日产量，m3/d； （未知）,举例（略）,C、现场简易计算方法,若在现场无
20、法通过测试作业获得油井产量和压力数据时，我们可以用下面 简易方法计算油井的近似最高产能，并大致了解油井的动液面和静液面值。操作步骤如下：1、停泵关井，待液面恢复静止状态。如果是亏空井或原来没开井,在求产之前应将油管灌满液体；2、灌满液体之后，关闭出油闸门；3、开泵运行（大略一分钟）；4、在泵运行时，立即记下井口压力表读数。此压力值是排量为“0”时的力；5、然后打开出油闸门；6、计量产液量，直到产量稳定为止；7、关闭闸门；8、记录关闭闸门时的井口压力（有气体存在时井口压力恢复得缓慢）。这个压 力值代表上述第6项测得的排量稳定时的压力；,根据上述两个点的压力，即可以确定出油井的产能。如下图所示。图
21、中闸门全关闭时泵所产生的压头用“H”表示，相应的地面表压用“P1”表示，静液面高度用L1表示。请注意，在目前给定的排量下，闸门打开时泵所产生的压头和闸门全关闭时泵所产生的压头是一样的，都是“H”。稳定生产时，地面表压为“P2”（注：P1和 P2的值是永远不相等的）；动液面高度用L2 表示。液面从静液面下降至动液面处的距离为L2L1，大致相当于P1P2， 如图所示。这种关系可用下面公式表示：,式中， L2L1 - 给定排量下的压力降，英尺（公制时为m）；P1P2 - 地面压力表的差值，磅/英尺2（公制时为Mpa）；,P1P2,K,L2L1,压头（英尺）,磅/英尺22.31,r（液体比重）,压头(
22、m),kg/cm210,r（液体比重）,注:, 常用K值如下（英制时）：淡水为0.43; 盐水为0.450.5; 400API原油为0.36; L1、P1、P2、r为已知值；,K - 常数，每英尺高度液体在每平凡英寸面积上所产生的重量，磅/英寸2；,0,100,200,300,400,500,600,700,800,900,1000,DT 1000,900,800,700,600,500,400,300,200,100,地面,排量,L2L1,L2,L1,H,P1,P1,P2,L2L1P1P2,井的生产率,井的生产率,P2,H,现场求油井产能简易计算图,动液面,静液面,HL1,100P1,r,H
23、L2,100P2,r,L2L1,100（P1P2）,r,用公制时：,图中所给出的数据是测试排量为400桶/天时的压力降。从图中可以看出，当动液面降至1000英尺时，该井可能达到的最大的理论排量。作该图时只用了两个测试点，便作出了压力降曲线。用几个不同的测试排量，可以获得更多的测试点，以便检查曲线的正确性（重合性）。,2)、机组选型设计计算,这里我们必须明白几个基本问题： 任何厂家提供的潜油泵的排量和扬程数据，都是按泵送水条件提供的。如果泵送介质变了（不是水），在计算泵的排量和扬程时，应根据有关公式或有关图表或实验数据对排量和扬程进行修正; 同一套机组在泵水时的排量比泵高粘度原油或含水在30%5
24、0%的原油时的排量大得多；比泵高粘度原油或含水在30%50%的原油时的扬程和功率都要小得多；, 电潜泵机组选型设计计算的核心，是计算在要求的产量下泵的扬程 和电机功率。,a、用于水井的计算方法（基本的）基本公式：,8813,式中 N电机 - 电机功率，kw；Q - 泵排量，m3/日H总 - 泵总扬程，m；r - 水比重；泵 - 泵的效率；,注：该公式也基本上适用于含水70%以上的油井机组的选型设计计算。,QHr,N电机 ,b、用于高黏度油井的计算方法（八大步骤。略）,计算泵挂处的c、气液比（Vg/Vt）,举例：1、已知条件：气体比重 - 0.80原油比重 - 0.865饱和压力 - 1500磅
25、/英寸2 泵挂处的温度- 1450F预计泵沉没处压力 - 400磅/英寸2预计产油量 - 154桶/日原油重度 - 320API预计产水量 - 446桶/日地面油气比 - 225英尺3/桶2、计算步骤,1）、计算（地层条件下的）溶解油气比（RS）- 英制单位方法A：可直接从有关地质资料上查得 RS方法B：应用公式计算：,RSYg,Pb,18,10 0API,10,1,0.83,式中 RS - 在地层条件下的溶解油气比 (标准英尺3/标准桶)Yg - 气体比重Pb - 地层饱和压力 (磅/英寸2)T - （地层）井底温度 (0F),上述计算出来的溶解油气比值，必须用下图的系数进行修正。此系数校正
26、了井底流压低于饱和压力时的影响。,0.00091T,0.0125,先计算地层饱和压力和泵挂处的压力之比值,泵处沉没压力,地层饱和压力,比值0.266），然后再根据下图，查找在泵挂处压力下溶解油气比的溶解度为52%）。,，（此例题的,0.52,0.266,因此，泵挂处的溶解油气比，即RS修RS0.52；根据已知油井数据，查有关地质资料或经过计算,得地层条件下的溶 解油气比 RS347标准英尺3/标准桶。所以，泵挂处的溶解油气比应为:RS修3470.52180.44 (标准英尺3/标准桶)注：也可直接用下面公式计算校正系数fc：fc0.629,Pb,0.37,P,式中 P - 泵入口压力，MpaP
27、b - 地层饱和压力，Mpa,2)、计算泵挂处气体体积系数 Bg（泵挂处桶/标准千英尺3- 英制单位）Bg5.05,ZT,P,式中 Bg -（泵挂处）气体体积系数， (泵挂处桶/标准千英尺3)Z - 气体压缩系数 (0.810.91)T -（泵挂处）井底温度,0F, (4600F)P -泵挂处的压力 (磅/英寸2)将已知数据代入上述方程，得：Bg 5.05,ZT,P,5.05,0.85(460145),400,6.49(泵处桶/标准千英尺3),3)、计算泵挂处的油体积系数B0 （泵挂处桶/标准桶，英制单位）B00.9720.000147F,1.175,式中 F RS修,Yg,Y0,0.5,1.
28、25T,将已知数据代入上述方程式，得,B00.9720.000147,RS修,Yg,Y0,0.5,1.25T,1.175,0.9720.000147,180.44,0.80,0.5,1.25145,0.865,1.175,1.121 (泵挂处桶/标准桶),4)、计算泵入口处气体总体积 Vt（游离气和溶解气之合英制单位）Vt,日产油量（桶） 油气比,1000,154225,1000,34.66 千英尺3,其中： 泵处溶解气气量,日产油量（桶）RS修,1000,154180.44,1000,27.78千英尺3,注: 指地面气量。982m3, 泵处游离气气量34.6627.786.88 千英尺3 泵
29、挂处油体积 V0日产油量（桶）B01541.121172桶 泵挂处游离气的体积Vg (按体积系数Bg转换为桶数)游离气量(千英尺)3Bg6.886.4945桶 泵挂处水体积446桶 泵挂处油、气、水总体积17245446663桶 泵挂处游离气占泵入口处三相流总体积的百分率为：,Vg,Vt,45,663,6.78%,从计算结果可以看出，要想日采出600桶产液量(油154桶，水446桶），应选择排量为663桶的泵才能满足日产液600桶要求。,注1：对中等油气比的重原油，如果一时得不到某油田的实际RS、BG和B0值，可用下面的简易方法计算RS、Bg和B0。其误差为5%10%。 RS1350.25P
30、标准英尺3/标准桶式中 P- 泵沉没处压力，磅/英寸2 Bg,2572,P,桶/标准千英尺,3, B01.050.0005Rs,其它具体计算方法同前。,注2: 用公制单位直接计算时，计算公式为：RS0.1342Yg,10Pb,10,0.0125 ,141.5,Y0,131.5,10,0.00091(1.8t32),1,0.83,式中 Yg - 气体比重Y0 - 原油比重Pb - 原油地层饱和压力，Mpat - 泵挂处温度，0C Rs - 泵挂处溶解油气比（没修正前的），m3/m3 注：应根据：泵入口压力（Mpa）/地层饱和压力（Mpa）比值，查曲线图对Rs进行修正。,B00.9720.0001
31、47,5.61Rs修,Yg,Yo,0.5,1.25,1.8t32,1.175,式中 B0 - （泵挂处）原油体积系数， m3/m3Yg - 气体比重Yo - 原油比重Rs修 - (泵入口处)根据Rs修正后的溶解油气比，m3/m3t - （泵入口处）温度，0C,Bg0.000378,Z,P,，m3/m3,式中 Bg- （泵入口处）天然气体积系数, m3/m3Z - 天然气压缩系数，0.810.91t - （泵挂处）井底温度，0CP - 泵入口处压力，Mpa,t273,最后，泵入口处的气液比（GLR）为：,（1fw）（GORRs修） Bg,（1fw） B0 （1fw）（GORRs修） Bgfw,G
32、LR,式中 fw - 含水率，小数GOR - 地面油气比，m3/m3Rs修 - 地层溶解油气比（Rs）的修正值Bg - （泵入口处）天然气体积系数，m3/m3,Bo - 泵入口处油体积系数，m3/m3注：泵入口处的气液比是随流压的变化而变化的。为了随时掌握泵挂处的气液比值，可以事先假设数个不同的泵入口压力值，并计算出相应值下的、泵挂处数个不同气液比值。根此即可绘制出泵入口处气液比与泵入口处的压力关系曲线图。,三、现场计算泵工作时的实际效率,泵的名牌效率一般都比较高，但在现场实际应用中泵的有效功率到底有多大，泵运转得是否合理，可以通过计算泵的实际工作效率与泵的名牌效率进行比较来衡量。如果实际运转
33、效率太低，应采取措施整改。基本公式：,泵实际效率,N泵出,N泵入,- （1）,N泵入（kw）,3 ViCOS电机效率,1000,- （2）,N泵出（kw）,QH总r混,102,- （3）,式中,N泵出 - 泵的输出功率，kw； N泵入 - 泵的输入功率（即电机的输出功率），kw；,V - 电机工作电压；I - 电机工作电流；COS - 电机功率因素；电 - 电机效率；r混 - 产液混合液比重（kg/m3）；H总 - 泵的实际总扬程（m）；,Q,日产液量（kg）,混合液比重（kg/m3 ）86400,例题：某井下入雷达公司电潜泵，日产液量539吨，含水80/%，动液面高度 （H动）607m，井口
34、压力1.1Mpa，套压2.1Mpa，工作电流49A，工作电压2000V，功率因素COS为0.70，电机效率电为0.85，原油比重r油为863.4kg/m3，水比重r水为1000kg/m3。试计算电潜泵的实际工作效率是多少？,解： 1、计算泵的实际轴功率（即泵的实际输入功率）,3 2000490.700.85,1000,101 (kw),N泵入,H井口,102,0.973,1.12.1)104m,所以, H总6071040503 m,2、计算泵的实际输出功率（即泵的有效功率）A、计算油井混合液的比重r混r混r水0.80(10.80)r油10000.800.20863.4973 kg/m3B、计算
35、总扬程H总H动H井口H套H磨式中：H动607m；H磨略；H井口1.1Mpa；H套2.1Mpa,注: 1Mpa9.87(物理)大气压 1（物理）大气压1.0322(工程)大气压 1Mpa9.871.032210.187(工程)大气压 10m高水柱相当于1（ 工程）大气压 （水的比重按1.0计算)C、泵的实际输出功率,N泵出,QH总r混,102,102,97386400,539000,503973,30.7kw,N泵出,N泵入,30.7,101,0.303930.4%,泵实际效率,四、现场计算机组的实际散热量和温升,公式：,t（0F）,泵实际输出功率(1泵实际效率)0.70760,加仑/分8.33
36、比重比热,泵实际输出功率(马力) - 根据泵的实际排量Q、扬程H总和比重r混算出（参考上述N泵出计算公式） 泵实际效率 - 泵运转时的实际效率，非名牌上的效率（参考上述泵实际效率计算公式） 比重 - 混合液的比重 比热 - 混合液的比热 例题：某型泵在最高效率点时的排量为600桶/日（17.5加仑/分),压头为3000英尺,泵最高效率为60%，电机效率为0.83,混合液的比重为0.7938，混合液的比热为0.5。求该泵在最高效率点时的机组温升是多少？,注：此例题是求机组在最高效率点（名牌效率）工作状态下的温升。但现场计算时，泵的实际效率往往低于泵的名牌效率，因此，在现场计算机组的温升时，应先计
37、算出泵的实际工作效率（参考上述泵实际效率计算公式），然后再根据公式计算机组温升。 解：1） 计算泵的输出功率,N泵出,17.5加仑/分30000.7938,3960,13.3 (马力),2),计算泵的输入功率(泵制动功率),N泵入,N泵出,0.6,13.3,0.6,22.2(马力),3) 计算电机的输入功率,N电入,N泵入,0.83,22.2,0.83,26.74(马力),4) 分析很显然,给电机输入的26.74马力中,除了22.2马力之外,其余的功率都以热的形式损失掉了。因此：N电损26.7413.313.44(马力)；因为，1马力42.44英热单位/分；因此，13.44马力42.44英热单位/分570.4英热单位/分（即电机每分钟损失的热量）；电机的上述热量被流过电机而进入泵的液体带走。,17.5加仑/分8.1磅/加仑142磅/分 注: 当液体的比重为0.7938时,每加仑液体重为8.1磅。 在这种情况下，每磅液体每分钟应带走的热量为：,570.4英热单位/分,142磅/分,4.02英热单位/磅,温升t,4.02,0.5,8.040F,
