基于零序基波比幅比相及五次谐波选线原理的 小电流接地系统故障选相 PSCAD 仿真与分析.pdf

1、 2020年中国电机工程学会年会论文集-1-基于零序基波比幅比相及五次谐波选线原理的小电流接地系统故障选相 PSCAD仿真与分析 钟臻1，林春江1，张楷旋2，申津京1，李翔宇1 1国网重庆市电力公司市北供电分公司,重庆市渝北区新牌坊三路 89号 401120；2国网重庆市电力公司市南供电分公司,重庆市南岸区长电路 13号 400000;PSCAD Simulation And Analysis Of Fault Phase Selection In Small Current Grounding System Based On Zero Sequence Fundamental Wave Am

2、plitude Phase Comparison And Fifth Harmonic Line Selection Principle Zhen Zhong1,Chunjiang Lin1,Kaixuan Zhang2,Jinjin Shen1，Xiangyu Li1 State Grid Chongqing Electric Power Company Shibei power supply branch,No.89,Xinpaifang 3rd road,Yubei District,Chongqing 401120;State Grid Chongqing Electric Power

3、 Company Shinan power supply branch,No.13,Changdian Road,Nanan District,Chongqing 400000 摘要：随着城区电网的发展，使得 10kV 电力系统网络中的对地电容电流不断增大，对于非故障相电缆的绝缘提 出了极高的要求。参考近年来线路的运行情况，当发生单相接地后，还未来得及完成接地回路的切除，接地点已产生明火，进而发展为相间短路、三相短路故障，使事故扩大，引发大面积停电。本文提出，正确选出故障线路，并快速切除单相接地线路，隔离故障点 是解决问题 的 关键。本文 首先分析 了中 性 点不接地系统发生单相接地故障 时特

4、性，确 定 了 通过通过零序基波分量比幅比 相的 算法以 及 五次谐波分量 的 算法能够 选 择 出故障线路。其次，本文 依据理论分析结果，采用 PSCAD 仿真平台搭建 10kV 小 电流接地系统故障选线 模型和算法，并 详细 分析每个建模模块。采用贝杰龙模型建立长度分别 为 15km、20km、25km 的三 条 线路，分别在 中 性 点不接地 和 中 性 点 经消弧 线 圈 接地 两种工 况 下 发生线路单相接地故障，考 察比幅比 相 算法和五次谐波分量算法 的选线 结果。最 后，分析 选线 结果 得出 在 中 性 点不接地的情况 下，零序基波 电流 比幅比 相 可以很好 的选出故障线路

5、，五次谐波 选线 也可以 选出故障线路。在 中 性 点 经消弧 线 圈 接地的情况 下，消弧 线 圈 的 存在会影响基波 电流 比 相的 识别，而 五次谐波仍然能够可靠识别 故障线路。但五次谐波具有衰减特性，在 故障进 入稳态 后，五次谐波消 失，选线能 力随 之 消 失。关键字：不接地系统；零序基波分量比幅比 相；五次谐波分量；故障选线 Abstract:With the development of urban power grid,the capacitive current to ground in 10kV power system network is increasing,whi

6、ch puts forward high requirements for the insulation of non fault phase cables.Referring to the operation of the line in recent years,when the single-phase grounding occurs,the grounding circuit has not yet been cut off,the ground point has generated open fire,and then developed into phase to phase

7、short-circuit and three-phase short-circuit fault,which expands the accident and causes large-scale power failure.This paper points out that the key to solve the problem is to select the fault line correctly,cut off the single-phase grounding line quickly and isolate the fault point.This paper first

8、 analyzes the characteristics of single-phase grounding fault in ungrounded neutral system,and determines that the fault line can be selected through the algorithm of amplitude phase comparison of zero sequence fundamental component and the algorithm of fifth harmonic component.Secondly,based on the

9、 results of theoretical analysis,this paper uses PSCAD simulation platform to build the fault line selection model and algorithm of 10kV small current grounding system,and analyzes each modeling module in detail.Three lines with length of 15km,20km and 25km are established by Bergeron model.Single p

10、hase to ground fault occurs under two conditions of ungrounded 2020年中国电机工程学会年会论文集-2-neutral point and grounded neutral point through arc suppression coil.The results of line selection based on amplitude comparison and phase comparison algorithm and fifth harmonic component algorithm are investigated

11、.Finally,by analyzing the results of line selection,it is concluded that in the case of ungrounded neutral point,the ratio of amplitude and phase of zero sequence fundamental current can well select the fault line,and the fifth harmonic current can also select the fault line.When the neutral point i

12、s grounded through the arc suppression coil,the existence of the arc suppression coil will affect the identification of the fundamental current phase comparison,and the fifth harmonic can still reliably identify the fault line.But the fifth harmonic has the attenuation characteristic,after the fault

13、 enters the steady state,the fifth harmonic disappears,and the line selection ability disappears.Keywords:ungrounded system;zero sequence fundamental component amplitude phase ratio;5th harmonic component;fault line selection 1 不接地系统单相接地短路零序网络分析 1.1中性点不接地系统零序网络分析 如图 1所示 为中 性 点不接地系统发生单相接地短路。其 中 C 为线路

14、 1到 4 的对地电 容 1-2。1C2C3C4CI KA）（1 图 1 中性点不接地系统发生单相接地短路 Fig 1 Single-Phase Grounding Short Circuit Occurs In The Neutral Point Ungrounded System 对 该 系统 做如 下 三点 假设 3-4：由 于 综合 零序 阻抗远远 大于 综合 正 序、综 合负 序 阻抗，因此 可以 忽略 系统 综合 正 序、综 合负 序 阻抗。因 为接地电流 很小，因此 接地电流 在 综合 正 序、综合负 序 阻抗上 的 压降远远 小 于 其在 综合 零序 阻抗上 的 压降，因此 可

15、以 忽略 接地电流 在 综合 正 序、综合负 序 阻抗上 的 压降。同 理可 忽略 零序 电流 在 线路 零序 阻抗上的 压降，只保留 其在 线路对地电容 上 的 压降。基 于 上述 三点 假设，当线路 4 发生 K 点单 相接地故障 时，其 复合 序 网 图 2所示。N I0U01I02I03I04I1C2C3C4CI KA）（11A EI KA）（12I KA）（10U KA）（11U KA）（12U KA）（101K1N2N0N2K0K图 2 中性点不接地系统A相接地短路复合序网图 Fig 2 A Phase Grounding Short Circuit Composite Seque

16、nce Network Diagram Of Neutral Point Ungrounded System 由复合 序 网 可以 得 到 系统 零序 电 压 为 5：=(1)各 线路的 零序 电流 分别 为：I=jC U(2)I=jC U(3)I=jC U(4)I=(I+I+I)=-j(C+C+C)U(5)分析可 得：(3I)=j3C U(6)其 中 j 为非故障线路(3I)=j3(CC)U(7)其 中 m 为故障线路 因此，非故障线路的 零序 电流为本线路对 地电容电流，零序 电流 超前 零序 电 压 的相 位角 是 90；故障线路的 零序 电流 是其 他 非故障线 路对地电容电流 之 和

17、，零序 电流 滞 后 零序 电 压 的相 角 是 906-8。1.2 中性点经消弧线圈接地系统故障分析 2020年中国电机工程学会年会论文集-3-当系统 经消弧 线 圈 接地 时，其 系统 图 和 复合 序 网 图图 3、图 4所示 9-10。1C2C3C4CI KA）（1 图 3 中性点经消弧线圈接地系统发生单相接地短路 Fig 3 A Single-Phase Grounding Short Circuit Occurs In The Neutral Point Through The Arc Suppression Coil Grounding System N I0U01I02I03I

18、04I1C2C3C4CI KA）（11A EI KA）（12I KA）（1031 I KA）（U KA）（11U KA）（12U KA）（101K1N2N0N2K0K 图 4 中性点经消弧线圈接地系统 A相接地短路复合序网图 Fig 4 The Neutral Point Is Grounded By The Arc Suppression Coil And The Phase A Grounded Short Circuit Composite Sequence Network Diagram 同 理可以分析 得 到：(3I)=j3C U(8)其 中 j 为非故障线路(3I)=j3(CC)U

19、 3U 3Z=j3(CC)U+jU L U R=I+j3C U(9)m 为故障线路 其 中，=1 为 补偿 电网的 脱 谐度，通 常 情况 下|111。根 据分析可以 得出，第一，当中 性 点 经消 弧 线 圈 接地 时，其 故障线路的 零序 电流 减小 程度 大于中 性 点不接地系统发生 同样 故障。因此 故障线路 和 非故障线路的 零序 电流 幅 值 相 差变 小 了。第二，系统 过 补偿 时，GTimedFaultLogic接地 变 消弧 线 圈VATLine_3TLine_22TLine_32TLine_12 2020年中国电机工程学会年会论文集-4-线路 采用贝杰龙模型，三 条 线路

20、的 长度分 别 为 15km、20km、25km 参 数如 下 表所示：图 8 10kV线路参数表 Fig 8 10kV Line Parameter Table 接地 变 及 消弧 线 圈 参 数如表 1所示：表 1 10kV接地变及消弧线圈参数表 Tab 1 10kV Grounding Transformer And Arc Suppression Coil Parameter Table R（ohm）5.63 L（H）0.18 2.2 零序基波分量比幅比相选线算法建模 由上述 分析可 知，由 于故障线路的 零序 电流 3I 基波 相 位滞 后 零序 电 压 3U 基波 相 位90，即

21、arg()=-90；而非故障线路的 零序电流 3I 基波 相 位超前 零序 电 压 3U 基波 相 位90，即 arg()=90。即 故障线路 和 非故障线路 零序 电流的相 位 相 反。因此，通过比 较 每 一 条 线路 零序 电流 3I 的相 位，即 可以 选出故障线路。根 据 该原 理，封装 零序基波分量比幅比 相 算法模型 如图 9所示：图 9 零序基波分量比幅比相算法封装模型 Fig 9 Encapsulation Model Of Zero Sequence Fundamental Wave Component Ratio Amplitude Ratio Phase Algorit

22、hm 封装 模型 中，用 加 法 器 提 取 每条 线路的 3倍 零序 电流 3I 作 为 FFT模块 的 输 入，分别 进行 傅里叶变换，提 取 其 3I 的 基波有 效值。以线路 1为 例，如图 10、图 11所示：图 10 线路 1的 3倍零序电流 FFT模块 Fig 10 3 Times Zero Sequence Current FFT Module Of Line 1 图 11 线路 1的 3倍零序电压 FFT模块 Fig 11 3 Times Zero Sequence Voltage FFT Module Of Line 1 通过 将 线路 1输 入 的 ABC 三相电流的 谐

23、波幅 值 和 相 角作 关 于 时 间 t 的 函 数。每个时 间点 所 对 应 的 数值 为 此 刻 电流 在 该 时 间 窗口附近 变换 后的 幅 值 16。经过 FFT模块 变换之 后，输 出三相电流的 基波有 效值 及相 位 17。其 中，由 于故障 前 的 零序 电流 几乎 为 零，只 有 三相不 平 衡 电流，仿真 的相 角 波 动 较 大，故 采用 了 一 个 测 量 闭锁 模块，如图 12、图 13所示：图 12 线路 1三相电压电流的闭锁模块 Fig 12 Line 1 Three-Phase Voltage And Current Blocking Module 零序基波

24、电流 比幅比 相out1out2out3I1 I2 I3 V1 V2 V3Out1Out2Out3(7)(7)(7)(7)(7)(7)XAXBXCPh+Ph-Ph0Mag+Mag-Mag0dcA dcB dcCF F TF=50.0 HzI1cI1bI1a1I1_0_RMS1I1_0_PhI1_0_RMSV1_0_RMSV1_0_Ph1V1_0_RMS1V1aV1bV1c(7)(7)(7)(7)(7)(7)XAXBXCPh+Ph-Ph0Mag+Mag-Mag0dcA dcB dcCF F TF=50.0 HzI1_0_Ph_sTimedFaultLogicABCtrlCtrl=10.0I1_0

25、_PhI3_0_Ph_sI2_0_Ph_sI2_0_Ph0.0ABCtrlCtrl=1TimedFaultLogicI3_0_Ph0.0ABCtrlCtrl=1TimedFaultLogicI1_0_Ph_sI2_0_Ph_sI3_0_Ph_s V3_0_Ph_sV2_0_Ph_sV1_0_Ph_sTimedFaultLogicABCtrlCtrl=10.0V3_0_PhTimedFaultLogicABCtrlCtrl=10.0V2_0_PhV2_0_Ph_sV3_0_Ph_sV1_0_Ph0.0ABCtrlCtrl=1TimedFaultLogicV1_0_Ph_s 2020年中国电机工程

26、学会年会论文集-5-零序基波幅 值 选线 控制 模块 如 下 图所示：图 13 零序基波幅值选线控制模块 Fig 13 Zero Sequence Fundamental Wave Amplitude Selection Control Module 零序基波 相 角 选线 控制 模块 如图 14所 示，采用 一 个 输 入 器 和 单 稳态 多 谐 振荡 器 组成。在仿真 启动初期，用 0.01s的 振荡闭锁 来躲避 此 刻 系统的不 稳定过 程 18-19。由 于相 角 的 稳定性比 信号 较 弱20，因此 采用 单 稳态 多 谐 振荡 器 对 其 输 出 信号 进行 保 持。图 14 零

27、序基波相角选线控制模块 Fig 14 Zero Sequence Fundamental Wave Phase Angle Line Selection Control Module 总 的选线 结果 输 出 模块 如图 15所示，在 示 波 器 中 添 加输 出 通 道 可以 得出选线 结果，其 高电 平 输 出为故障线路，低 电 平 输 出为非故障 线路。图 15 零序基波比幅比相输出模块 Fig 15 Zero Sequence Fundamental Wave Ratio Amplitude Ratio Phase Output Module 2.3 五次谐波选线算法建模 电力系统故障

28、的发生，都伴 随着高 次谐波，其 中，五次谐波分量在谐波 故障 分量 中 所 占 的 比 例 最 大。因此 线路电流中，五次谐波分 量 所 占 比 重 最 大的线路为故障线路。根 据 前 面 分析，当系统 经消弧 线 圈 接地 时，线路 上 零序 电流 和零序 电 压 的 夹角 不 再呈直 角。而 消弧 线圈 对 五次谐波 的 补偿 微乎 其 微，约 是其 对 工 频分量 补偿 的 左右。因此，五次谐波 选线 算法受 系统 是 否 经消弧 线 圈 接地的 影响很小，弥 补了 比幅比 相 算法 的不 足。五次谐波 选线 算法 的 判 据 为：（1）故障线路的 五次谐波 电流 占 比最 大。（2）

29、以五次谐波 电 压 为 基 准，计 算每条线路 上 五次谐波 电流 与 五次谐波 电 压 的 夹角的正 弦 值，故障线路 该值 大于 零，而非故障线 路 该值 小 于 零。首先 提 取 线路电流电 压 的 五次谐波分量，以 线路 1 为 例，如图 16、图 17所示，和比幅比 相 算法 一样，加 入 故障 前 的 闭锁判 据。图 16 线路 1的五次谐波电流分量 FFT模块 Fig 16 FFT Module Of The Fifth Harmonic Current Component Of Line 1 I1_0_RMSI2_0_RMSI3_0_RMSRMSLogicL1D+F-ABCom

30、par-ator0.001D+F-I1_0_RMS0.001ABCompar-atorRMSLogicL3RMSLogicL2ABCompar-ator0.001I1_0_RMSD+F-I2_0_RMSRMSLogicL1RMSLogicL2RMSLogicL3D+F-V1_0_Ph_sI1_0_Ph_sAB Compar-ator 80.0AB Compar-ator100.0PhLogicL2PhLogicL3PhLogicL1100.0AB Compar-ator80.0AB Compar-atorI2_0_Ph_sV2_0_Ph_s D+F-100.0AB Compar-ator80.

31、0AB Compar-atorI3_0_Ph_sV3_0_Ph_s D+F-AngleResolverAngleResolverAngleResolverPhLogicL1PhLogicL2PhLogicL3RMSLogicL3RMSLogicL2RMSLogicL1PhLogicL3PhLogicL2PhLogicL1 out1 out2 out3 I1_0_5RMSI1_0_5Ph5I1_0_5RMS5I1aI1bI1c(7)(7)(7)(7)(7)(7)XAXBXCPh+Ph-Ph0Mag+Mag-Mag0dcA dcB dcCF F TF=50.0 Hz 2020年中国电机工程学会年会

32、论文集-6-图 17 线路 1的五次谐波电压分量 FFT模块 Fig 17 FFT Module Of The Fifth Harmonic Voltage Component Of Line 1 算法 的 五次谐波幅 值 幅 值 选线 模块 如图 18所示，其五次谐波 相 角 选线 模块 如图 19所示，利 用 傅里叶 算法 提 取 其五次谐波分量，并通过 示 波 器输 出选线 结果，其 高电 平 输 出为故 障线路，低 电 平 输 出为非故障线路。图 18 五次谐波幅值选线模块 Fig 18 Fifth Harmonic Amplitude Line Selection Module 图

33、19 五次谐波相角选线模块 Fig 19 Fifth Harmonic Phase Angle Line Selection Module 3 仿真实验结果 3.1 中性点不接地系统仿真 设 置 中 性 点不接地系统 下 的 仿真工 况，分别在 线路 1、线路 2、线路 3 的 全 长 处 发生 A相接地故障（1）零序基波比幅比 相选线 算法在 不接地系统中的 仿真 比幅比 相选线 算法 中，三 条 线路的 基波零 序 电流电 压 的 幅 值，示 波 器输 出 结果 如 下 图2 0-2 5所示。图 20 线路 1故障-三条线路零序基波电流输出（不接地系统）Fig 20 Line 1 Faul

34、t-Zero Sequence Fundamental Current Output Of Three Lines(Not Grounded)图 21 线路 1故障-三条线路零序基波电压输出（不接地系统）Fig 21 Line 1 Failure-Zero Sequence Fundamental Voltage Output Of Three Lines(Not Grounded)图 22 线路 2故障-三条线路零序基波电流输出（不接地系统）Fig 22 Line 2 Failure-Zero Sequence Fundamental Current Output Of Three Line

35、s(Not Grounded)(7)(7)(7)(7)(7)(7)XAXBXCPh+Ph-Ph0Mag+Mag-Mag0dcA dcB dcCF F TF=50.0 HzV1cV1bV1a5V1_0_5RMS5V1_0_5PhV1_0_5RMSI2_0_5RMS D+F-I1_0_5RMSABCompar-atorRMS_5LogicL2RMS_5LogicL3AB Compar-atorI1_0_5RMSD+F-1.0e-005ABCompar-atorD+F-RMS_5LogicL1I3_0_5RMSI2_0_5RMSI1_0_5RMS1.0e-0051.0e-005RMS_5LogicL

36、1RMS_5LogicL2RMS_5LogicL3AngleResolverAngleResolverAngleResolverLogic_5_ph1D+F-V3_0_5Ph_sI3_0_5Ph_sD+F-V2_0_5Ph_sI2_0_5Ph_sI1_0_5Ph_sV1_0_5Ph_s D+F-Logic_5_ph2Logic_5_ph3SinSinSinAB Compar-ator 1.0e-0061.0e-006AB Compar-ator1.0e-006AB Compar-atordelta1_V5_I5 delta2_V5_I5 delta3_V5_I5Logic_5_ph1Logic

37、_5_ph2Logic_5_ph3 2020年中国电机工程学会年会论文集-7-图 23 线路 2故障-三条线路零序基波电压输出（不接地系统）Fig 23 Line 2 Failure-Zero Sequence Fundamental Voltage Output Of Three Lines(Not Grounded)图 24 线路 3故障-三条线路零序基波电流输出（不接地系统）Fig 24 Line 3 Fault-Zero Sequence Fundamental Current Output Of Three Lines(Not Grounded)图 25 线路 3故障-三条线路零序基

38、波电压输出（不接地系统）Fig 25 Line 3 Failure-Zero Sequence Fundamental Voltage Output Of Three Lines(Not Grounded)从 故障 输 出的 零序基波 电流电 压 可以 看出，故障 特 点 与 理论分析 一 致。经过 选线 模块，零序基波比幅比 相 算法 的选线 结果 如 下 图 26-28所示。高电 平 表示 故障线路，因此该 算法能 正确选线。图 26 线路 1故障-零序基波比幅比相算法选线结果（不接地系统）Fig 26 Line 1 Fault-Zero Sequence Fundamental Wave

39、 Ratio Amplitude Comparison Algorithm Line Selection Result(Ungrounded)图 27 线路 2故障-零序基波比幅比相算法选线结果（不接地）Fig 27 Line 2 Fault-Zero Sequence Fundamental Wave Ratio Amplitude Comparison Algorithm Line Selection Result(Ungrounded)图 28 线路 3故障-零序基波比幅比相算法选线结果（不接地系统）Fig 28 Line 3 Fault-Zero Sequence Fundamenta

40、l Wave Ratio Amplitude Comparison Algorithm Line Selection Result(Ungrounded)（2）五次谐波 选线 算法在 不接地系统中的 仿 真 五次谐波 选线 算法 中，三 条 线路的故障电 流 五次谐波分量幅 值、电流电 压夹角，其 示 波 器输 出 结果 如 下 29-34所示。2020年中国电机工程学会年会论文集-8-图 29 线路 1故障-三条线路的故障电流五次谐波分量幅值（不接地系统）Fig 29 Line 1 Fault-The Amplitude Of The Fifth Harmonic Component Of

41、The Fault Current Of The Three Lines(Not Grounded)图 30 线路 1故障-三条线路五次谐波电流电压夹角输出（不接地系统）Fig 30 Line 1 Fault-The Fifth Harmonic Current And Voltage Angle Output Of Three Lines(Not Grounded)图 31 线路 2故障-三条线路的故障电流五次谐波分量幅值（不接地系统）Fig 31 Line 2 Fault-The Amplitude Of The Fifth Harmonic Component Of The Fault

42、Current Of The Three Lines(Not Grounded)图 32 线路 2故障-三条线路五次谐波电流电压夹角输出（不接地系统）Fig 32 Line 2 Fault-The Fifth Harmonic Current And Voltage Angle Output Of Three Lines(Not Grounded)图 33 线路 3故障-三条线路的故障电流五次谐波分量幅值（不接地系统）Fig 33 Line 3 Fault-The Amplitude Of The Fifth Harmonic Component Of The Fault Current Of

43、 The Three Lines(Not Grounded)图 34 线路 3故障-三条线路五次谐波电流电压夹角输出（不接地系统）Fig 34 Line 3 Fault-The Fifth Harmonic Current And Voltage Angle Output Of Three Lines(Not Grounded)从 故障 输 出的故障电流电 压 的 五次谐波分量可以 看 出，故障 特 点 与 理论分析 一 致。经过 选线 模块，零序基波比幅比 相 算法 的选线 结果 如 下 图 35-37所示。高电 平 表示 故障线路，因此该 算法能 正确选线。图 35 线路 1故障-五次谐波

44、选线结果（不接地系统）Fig 35 Line 1 Fault-Fifth Harmonic Line Selection Result(Not Grounded)2020年中国电机工程学会年会论文集-9-图 36 线路 2故障-五次谐波选线结果（不接地系统）Fig 36 Line 2 Fault-Fifth Harmonic Line Selection Result(Not Grounded)图 37 线路 3故障-五次谐波选线结果（不接地系统）Fig 37 Line 3 Fault-Fifth Harmonic Line Selection Result(Not Grounded)综上，在

45、 中 性 点不接地的情况 下，零序基 波 电流 比幅比 相 可以很好 的选出故障线路，5次谐波 选线 也可以 选出故障线路，但 5次谐波 具有衰减特性，在 故障进 入稳态 后，5次谐波 消 失。3.2 中性点经消弧线圈接地系统仿真 保 持 系统参 数 和 线路参 数 不 变，设 置 中 性点不接地系统 下 的 仿真工 况，保 持 故障点 和 故 障 类 型 不 变，在 线路 1、线路 2、线路 3全 长 处发生 A 相接地故障（1）零序基波比幅比 相选线 算法在经消弧 线 圈 接地系统的 仿真 比幅比 相选线 算法 中，三 条 线路的 基波零 序 电流电 压 的 幅 值，示 波 器输 出 结果

46、 如 下 图38-43 所示。图 38 线路 1故障-三条线路零序基波电流输出（消弧线圈接地）Fig 38 Line 1 Failure-Zero Sequence Fundamental Current Output Of Three Lines(Arc Suppression Coil Is Grounded)图 39 线路 1故障-三条线路零序基波电压输出（消弧线圈接地）Fig 39 Line 1 Fault-Zero Sequence Fundamental Voltage Output Of Three Lines(Arc Suppression Coil Is Grounded)图

47、 40 线路 2故障-三条线路零序基波电流输出（消弧线圈接地）Fig 40 Line 2 Failure-Zero Sequence Fundamental Current Output Of Three Lines(Arc Suppression Coil Is Grounded)图 41 线路 2故障-三条线路零序基波电压输出（消弧线圈接地）Fig 41 Line 2 Fault-Zero Sequence Fundamental Voltage Output Of Three Lines(Arc Suppression Coil Is Grounded)2020年中国电机工程学会年会论文

48、集-1 0-图 42 线路 3故障-三条线路零序基波电流输出（消弧线圈接地）Fig 42 Line 3 Failure-Zero Sequence Fundamental Current Output Of Three Lines(Arc Suppression Coil Is Grounded)图 43 线路 3故障-三条线路零序基波电压输出（消弧线圈接地）Fig 43 Line 3 Fault-Zero Sequence Fundamental Voltage Output Of Three Lines(Arc Suppression Coil Is Grounded)从 故障 输 出的故

49、障电流电 压 的 五次谐波分量可以 看 出，故障 特 点 与 理论分析 一 致。经过 选线 模块，零序基波比幅比 相 算法 的选线 结果 如 下 图 44-46所示。高电 平 表示 故障线路，从 选线 结果可以 看 出，零序基波比幅比 相算法 受 接地 消弧 线 圈 电 感 影响，无 法 正确选线。图 44 线路 1故障-零序基波比幅比相算法选线结果（消弧线圈接地）Fig 44 Line 1 Fault-Zero Sequence Fundamental Wave Ratio Amplitude Comparison Algorithm Line Selection Result(Arc Su

50、ppression Coil Grounded)图 45 线路 2故障-零序基波比幅比相算法选线结果（消弧线圈接地）Fig 45 Line 2 Fault-Zero Sequence Fundamental Wave Ratio Amplitude Comparison Algorithm Line Selection Result(Arc Suppression Coil Grounded)图 46 线路 3故障-零序基波比幅比相算法选线结果（消弧线圈接地）Fig 46 Line 3 Fault-Zero Sequence Fundamental Wave Ratio Amplitude C