1、桥梁与隧道工程专业优秀论文 CFRP 及钢绞线体外预应力混凝土梁的试验研究关键词：预应力混凝土梁 体外预应力筋 钢绞线 极限应力摘要：随着高强混凝土和新型预应力筋材料的发展，体外预应力结构越来越多地应用在桥梁的新建和加固工程中。 本论文进行了四根体外预应力混凝土简支梁和三根体外预应力混凝土连续梁的试验研究。其中，三根简支梁的体外预应力筋为 CFRP(碳纤维)，其余四根梁的体外预应力筋为钢绞线。通过对试验数据的分析，讨论了从开始加载到梁破坏的过程中混凝土应变、非预应力筋和预应力筋应力、梁的挠度和连续梁弯矩重分布的变化过程以及梁上裂缝的分布情况。 试验表明，在配筋适量、体外预应力筋锚固可靠的前提下
2、，无论是简支梁还是连续梁，其跨中弯矩挠度曲线均经历以受拉区混凝土开裂、非预应力受拉钢筋屈服、混凝土压碎为特征点的三个阶段。无论是简支梁还是连续梁，预应力筋的应力增量与跨中挠度为直线或接近直线的关系。 对比体外预应力筋极限应力计算值和试验值后发现，不论是简支梁还是连续梁，以钢绞线或者CFRP 筋为体外预应力筋，采用 Pannell 的等效塑性区模型来计算预应力筋极限应力是合理的。在本文介绍的弯矩调幅公式中，美国 ACI 318-95 规范、CEB-FIP 模式规范 MC 90 和混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)建议公式的计算结果与试验值较为接近，其余公式的计算结果与实测值差别较大
3、。正文内容随着高强混凝土和新型预应力筋材料的发展，体外预应力结构越来越多地应用在桥梁的新建和加固工程中。 本论文进行了四根体外预应力混凝土简支梁和三根体外预应力混凝土连续梁的试验研究。其中，三根简支梁的体外预应力筋为 CFRP(碳纤维)，其余四根梁的体外预应力筋为钢绞线。通过对试验数据的分析，讨论了从开始加载到梁破坏的过程中混凝土应变、非预应力筋和预应力筋应力、梁的挠度和连续梁弯矩重分布的变化过程以及梁上裂缝的分布情况。试验表明，在配筋适量、体外预应力筋锚固可靠的前提下，无论是简支梁还是连续梁，其跨中弯矩挠度曲线均经历以受拉区混凝土开裂、非预应力受拉钢筋屈服、混凝土压碎为特征点的三个阶段。无论
4、是简支梁还是连续梁，预应力筋的应力增量与跨中挠度为直线或接近直线的关系。 对比体外预应力筋极限应力计算值和试验值后发现，不论是简支梁还是连续梁，以钢绞线或者 CFRP筋为体外预应力筋，采用 Pannell 的等效塑性区模型来计算预应力筋极限应力是合理的。在本文介绍的弯矩调幅公式中，美国 ACI 318-95 规范、CEB-FIP 模式规范 MC 90 和混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)建议公式的计算结果与试验值较为接近，其余公式的计算结果与实测值差别较大。随着高强混凝土和新型预应力筋材料的发展，体外预应力结构越来越多地应用在桥梁的新建和加固工程中。 本论文进行了四根体外预应力混
5、凝土简支梁和三根体外预应力混凝土连续梁的试验研究。其中，三根简支梁的体外预应力筋为 CFRP(碳纤维)，其余四根梁的体外预应力筋为钢绞线。通过对试验数据的分析，讨论了从开始加载到梁破坏的过程中混凝土应变、非预应力筋和预应力筋应力、梁的挠度和连续梁弯矩重分布的变化过程以及梁上裂缝的分布情况。 试验表明，在配筋适量、体外预应力筋锚固可靠的前提下，无论是简支梁还是连续梁，其跨中弯矩挠度曲线均经历以受拉区混凝土开裂、非预应力受拉钢筋屈服、混凝土压碎为特征点的三个阶段。无论是简支梁还是连续梁，预应力筋的应力增量与跨中挠度为直线或接近直线的关系。 对比体外预应力筋极限应力计算值和试验值后发现，不论是简支梁
6、还是连续梁，以钢绞线或者 CFRP 筋为体外预应力筋，采用 Pannell 的等效塑性区模型来计算预应力筋极限应力是合理的。在本文介绍的弯矩调幅公式中，美国 ACI 318-95 规范、CEB-FIP 模式规范 MC 90 和混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)建议公式的计算结果与试验值较为接近，其余公式的计算结果与实测值差别较大。随着高强混凝土和新型预应力筋材料的发展，体外预应力结构越来越多地应用在桥梁的新建和加固工程中。 本论文进行了四根体外预应力混凝土简支梁和三根体外预应力混凝土连续梁的试验研究。其中，三根简支梁的体外预应力筋为 CFRP(碳纤维)，其余四根梁的体外预应力筋为
7、钢绞线。通过对试验数据的分析，讨论了从开始加载到梁破坏的过程中混凝土应变、非预应力筋和预应力筋应力、梁的挠度和连续梁弯矩重分布的变化过程以及梁上裂缝的分布情况。 试验表明，在配筋适量、体外预应力筋锚固可靠的前提下，无论是简支梁还是连续梁，其跨中弯矩挠度曲线均经历以受拉区混凝土开裂、非预应力受拉钢筋屈服、混凝土压碎为特征点的三个阶段。无论是简支梁还是连续梁，预应力筋的应力增量与跨中挠度为直线或接近直线的关系。 对比体外预应力筋极限应力计算值和试验值后发现，不论是简支梁还是连续梁，以钢绞线或者 CFRP 筋为体外预应力筋，采用 Pannell 的等效塑性区模型来计算预应力筋极限应力是合理的。在本文
8、介绍的弯矩调幅公式中，美国 ACI 318-95 规范、CEB-FIP 模式规范 MC 90 和混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)建议公式的计算结果与试验值较为接近，其余公式的计算结果与实测值差别较大。随着高强混凝土和新型预应力筋材料的发展，体外预应力结构越来越多地应用在桥梁的新建和加固工程中。 本论文进行了四根体外预应力混凝土简支梁和三根体外预应力混凝土连续梁的试验研究。其中，三根简支梁的体外预应力筋为 CFRP(碳纤维)，其余四根梁的体外预应力筋为钢绞线。通过对试验数据的分析，讨论了从开始加载到梁破坏的过程中混凝土应变、非预应力筋和预应力筋应力、梁的挠度和连续梁弯矩重分布的变
9、化过程以及梁上裂缝的分布情况。 试验表明，在配筋适量、体外预应力筋锚固可靠的前提下，无论是简支梁还是连续梁，其跨中弯矩挠度曲线均经历以受拉区混凝土开裂、非预应力受拉钢筋屈服、混凝土压碎为特征点的三个阶段。无论是简支梁还是连续梁，预应力筋的应力增量与跨中挠度为直线或接近直线的关系。 对比体外预应力筋极限应力计算值和试验值后发现，不论是简支梁还是连续梁，以钢绞线或者 CFRP 筋为体外预应力筋，采用 Pannell 的等效塑性区模型来计算预应力筋极限应力是合理的。在本文介绍的弯矩调幅公式中，美国 ACI 318-95 规范、CEB-FIP 模式规范 MC 90 和混凝土结构设计规范(GB 5001
10、0-2002)建议公式的计算结果与试验值较为接近，其余公式的计算结果与实测值差别较大。随着高强混凝土和新型预应力筋材料的发展，体外预应力结构越来越多地应用在桥梁的新建和加固工程中。 本论文进行了四根体外预应力混凝土简支梁和三根体外预应力混凝土连续梁的试验研究。其中，三根简支梁的体外预应力筋为 CFRP(碳纤维)，其余四根梁的体外预应力筋为钢绞线。通过对试验数据的分析，讨论了从开始加载到梁破坏的过程中混凝土应变、非预应力筋和预应力筋应力、梁的挠度和连续梁弯矩重分布的变化过程以及梁上裂缝的分布情况。 试验表明，在配筋适量、体外预应力筋锚固可靠的前提下，无论是简支梁还是连续梁，其跨中弯矩挠度曲线均经
11、历以受拉区混凝土开裂、非预应力受拉钢筋屈服、混凝土压碎为特征点的三个阶段。无论是简支梁还是连续梁，预应力筋的应力增量与跨中挠度为直线或接近直线的关系。 对比体外预应力筋极限应力计算值和试验值后发现，不论是简支梁还是连续梁，以钢绞线或者 CFRP 筋为体外预应力筋，采用 Pannell 的等效塑性区模型来计算预应力筋极限应力是合理的。在本文介绍的弯矩调幅公式中，美国 ACI 318-95 规范、CEB-FIP 模式规范 MC 90 和混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)建议公式的计算结果与试验值较为接近，其余公式的计算结果与实测值差别较大。随着高强混凝土和新型预应力筋材料的发展，体外
12、预应力结构越来越多地应用在桥梁的新建和加固工程中。 本论文进行了四根体外预应力混凝土简支梁和三根体外预应力混凝土连续梁的试验研究。其中，三根简支梁的体外预应力筋为 CFRP(碳纤维)，其余四根梁的体外预应力筋为钢绞线。通过对试验数据的分析，讨论了从开始加载到梁破坏的过程中混凝土应变、非预应力筋和预应力筋应力、梁的挠度和连续梁弯矩重分布的变化过程以及梁上裂缝的分布情况。 试验表明，在配筋适量、体外预应力筋锚固可靠的前提下，无论是简支梁还是连续梁，其跨中弯矩挠度曲线均经历以受拉区混凝土开裂、非预应力受拉钢筋屈服、混凝土压碎为特征点的三个阶段。无论是简支梁还是连续梁，预应力筋的应力增量与跨中挠度为直
13、线或接近直线的关系。 对比体外预应力筋极限应力计算值和试验值后发现，不论是简支梁还是连续梁，以钢绞线或者 CFRP 筋为体外预应力筋，采用 Pannell 的等效塑性区模型来计算预应力筋极限应力是合理的。在本文介绍的弯矩调幅公式中，美国 ACI 318-95 规范、CEB-FIP 模式规范 MC 90 和混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)建议公式的计算结果与试验值较为接近，其余公式的计算结果与实测值差别较大。随着高强混凝土和新型预应力筋材料的发展，体外预应力结构越来越多地应用在桥梁的新建和加固工程中。 本论文进行了四根体外预应力混凝土简支梁和三根体外预应力混凝土连续梁的试验研究。
14、其中，三根简支梁的体外预应力筋为 CFRP(碳纤维)，其余四根梁的体外预应力筋为钢绞线。通过对试验数据的分析，讨论了从开始加载到梁破坏的过程中混凝土应变、非预应力筋和预应力筋应力、梁的挠度和连续梁弯矩重分布的变化过程以及梁上裂缝的分布情况。 试验表明，在配筋适量、体外预应力筋锚固可靠的前提下，无论是简支梁还是连续梁，其跨中弯矩挠度曲线均经历以受拉区混凝土开裂、非预应力受拉钢筋屈服、混凝土压碎为特征点的三个阶段。无论是简支梁还是连续梁，预应力筋的应力增量与跨中挠度为直线或接近直线的关系。 对比体外预应力筋极限应力计算值和试验值后发现，不论是简支梁还是连续梁，以钢绞线或者 CFRP 筋为体外预应力
15、筋，采用 Pannell 的等效塑性区模型来计算预应力筋极限应力是合理的。在本文介绍的弯矩调幅公式中，美国 ACI 318-95 规范、CEB-FIP 模式规范 MC 90 和混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)建议公式的计算结果与试验值较为接近，其余公式的计算结果与实测值差别较大。随着高强混凝土和新型预应力筋材料的发展，体外预应力结构越来越多地应用在桥梁的新建和加固工程中。 本论文进行了四根体外预应力混凝土简支梁和三根体外预应力混凝土连续梁的试验研究。其中，三根简支梁的体外预应力筋为 CFRP(碳纤维)，其余四根梁的体外预应力筋为钢绞线。通过对试验数据的分析，讨论了从开始加载到梁
16、破坏的过程中混凝土应变、非预应力筋和预应力筋应力、梁的挠度和连续梁弯矩重分布的变化过程以及梁上裂缝的分布情况。 试验表明，在配筋适量、体外预应力筋锚固可靠的前提下，无论是简支梁还是连续梁，其跨中弯矩挠度曲线均经历以受拉区混凝土开裂、非预应力受拉钢筋屈服、混凝土压碎为特征点的三个阶段。无论是简支梁还是连续梁，预应力筋的应力增量与跨中挠度为直线或接近直线的关系。 对比体外预应力筋极限应力计算值和试验值后发现，不论是简支梁还是连续梁，以钢绞线或者 CFRP 筋为体外预应力筋，采用 Pannell 的等效塑性区模型来计算预应力筋极限应力是合理的。在本文介绍的弯矩调幅公式中，美国 ACI 318-95
17、规范、CEB-FIP 模式规范 MC 90 和混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)建议公式的计算结果与试验值较为接近，其余公式的计算结果与实测值差别较大。随着高强混凝土和新型预应力筋材料的发展，体外预应力结构越来越多地应用在桥梁的新建和加固工程中。 本论文进行了四根体外预应力混凝土简支梁和三根体外预应力混凝土连续梁的试验研究。其中，三根简支梁的体外预应力筋为 CFRP(碳纤维)，其余四根梁的体外预应力筋为钢绞线。通过对试验数据的分析，讨论了从开始加载到梁破坏的过程中混凝土应变、非预应力筋和预应力筋应力、梁的挠度和连续梁弯矩重分布的变化过程以及梁上裂缝的分布情况。 试验表明，在配筋适
18、量、体外预应力筋锚固可靠的前提下，无论是简支梁还是连续梁，其跨中弯矩挠度曲线均经历以受拉区混凝土开裂、非预应力受拉钢筋屈服、混凝土压碎为特征点的三个阶段。无论是简支梁还是连续梁，预应力筋的应力增量与跨中挠度为直线或接近直线的关系。 对比体外预应力筋极限应力计算值和试验值后发现，不论是简支梁还是连续梁，以钢绞线或者 CFRP 筋为体外预应力筋，采用 Pannell 的等效塑性区模型来计算预应力筋极限应力是合理的。在本文介绍的弯矩调幅公式中，美国 ACI 318-95 规范、CEB-FIP 模式规范 MC 90 和混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)建议公式的计算结果与试验值较为接近，
19、其余公式的计算结果与实测值差别较大。随着高强混凝土和新型预应力筋材料的发展，体外预应力结构越来越多地应用在桥梁的新建和加固工程中。 本论文进行了四根体外预应力混凝土简支梁和三根体外预应力混凝土连续梁的试验研究。其中，三根简支梁的体外预应力筋为 CFRP(碳纤维)，其余四根梁的体外预应力筋为钢绞线。通过对试验数据的分析，讨论了从开始加载到梁破坏的过程中混凝土应变、非预应力筋和预应力筋应力、梁的挠度和连续梁弯矩重分布的变化过程以及梁上裂缝的分布情况。 试验表明，在配筋适量、体外预应力筋锚固可靠的前提下，无论是简支梁还是连续梁，其跨中弯矩挠度曲线均经历以受拉区混凝土开裂、非预应力受拉钢筋屈服、混凝土
20、压碎为特征点的三个阶段。无论是简支梁还是连续梁，预应力筋的应力增量与跨中挠度为直线或接近直线的关系。 对比体外预应力筋极限应力计算值和试验值后发现，不论是简支梁还是连续梁，以钢绞线或者 CFRP 筋为体外预应力筋，采用 Pannell 的等效塑性区模型来计算预应力筋极限应力是合理的。在本文介绍的弯矩调幅公式中，美国 ACI 318-95 规范、CEB-FIP 模式规范 MC 90 和混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)建议公式的计算结果与试验值较为接近，其余公式的计算结果与实测值差别较大。特别提醒 ：正文内容由 PDF 文件转码生成，如您电脑未有相应转换码，则无法显示正文内容，请您
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