1、超临界压力 600MW 中间再热凝汽式汽轮机在额定工况下的热经济指标计算。已知：机组型号：N600-24.2/566/566汽轮机型式：超临界、单轴、三缸（高中压合缸） 、四排汽、一次中间再热凝汽式蒸汽初参数： ， ； ，MPap2.40560t MPap5146.0再热蒸汽参数：冷段压力 ，冷段温度 ；热段压ainrh3. .3inrht力 ，热段温度 ； ，apoutrh648.3out rh.排汽压力： （0.0054 ）kpc.5抽汽及轴封参数见表 1。给水泵出口压力 ，凝结水泵出压Papu376.0力为 。机械效率、发电机效率分别取为 ， 。MPa84.1 9m8.0g汽动给水泵用汽
2、系数 为 0.05177pu表 1 N600-24.2/566/566 型三缸四排汽汽轮机组回热抽汽及轴封参数项目 单位 回热抽汽点、轴封参数点及凝汽器参数加热器编号 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 SG C抽汽压力 MPa6.003 4.053 1.827 0.941 0.3893 0.1033 0.04606 0.01911 0.0054抽汽温度 353.4 303.5 456.2 360.9 253.9 121.5 79.3 59.1 34.3轴封汽量 sg 0.000893轴封汽比焓 sghkJ 2817.8解：1.整理原始资料（1）根据已知参数 、 在 图上画出汽轮机
3、蒸汽膨胀过程线，得到新ptsh汽焓等。 ， ， ，0.3960hkgJ82.970inrkgJ245.398outrhkgJ。.287245.8rhq（2）根据水蒸汽表查的各加热器出口水焓 及有关疏水焓 或 ，将机wj jdwjh组回热系统计算点参数列于表 2。33963055.42970.33598.24253373.57633182.69632972.88932719.14882593.0092501.112362.1230023502400245025002550260026502700275028002850290029503000305031003150320032503300335
4、034003450350035503600365037006.266.356.377.327.357.377.417.467.477.607.71s,kJ/(kgK)h,kJ/kg图 1 超临界压力 600MW 三缸四排汽凝汽式机组蒸汽膨胀过程线2.计算回热抽汽系数与凝汽系数采用相对量方法进行计算。（1）1 号加热器（H1）由 H1 的热平衡式求 1211whdw06385.94.305826121dwhH1 的疏水系数 7.1d（2）2 号加热器（H2） 322122 whdwdwhl2308974. 8.9013.78.9016.6.1.5H2 的疏水系数 530281.4.62.212
5、d再热蒸汽的系数 697.15308.21rh（3）3 号加热器（H3）给水泵焓升 的计算，设除氧器的水位高度为 50m，则给水泵的进口压puw力为 ，取给水的平均比热容为MPapin 538.9.03.098.5、给水泵的效率 ，则kgmvaV31. pupuinotaVwvh3183.091.76.31.8kgJ由 H3 的热平衡式得 puwwhdwdw hh433233 dwdwhpuwhh332430357. .7896. .789.011508.92.H3 的疏水系数 18736.035.1502.323 d（4）除氧器（HD）第四段抽汽由除氧器加热蒸汽 和汽动给水泵用汽 两部分组成
6、，即4pupu由除氧器的物质平衡可知除氧器的进水系数 为4o341do由于除氧器的进出口水量不相等， 是未知数。根据除氧器的热平衡式：吸热量/ =放热量，即h 54344 wodhwh将 的关系代入，整理成以进水焓为基准后可得：4o535454 dwh 543dwh071. 6.81.26.5813.79096.8.4.0.73.434 do 905pu（5）5 号低压加热器（H5）由 H5 的热平衡式可得 6545wohh5645wo072. 4.9.0381.H5 的疏水系数 0572.5d(6)6 号低压加热器（H6）同理，有 764656 wohd hh6746wo0259. 34.1
7、52.934.156.92073.1.H6 的疏水系数 08291.07.656 d（7）7 号低压加热器（H7） 874767 wohd hh7847wo02531. 81.3260.5981.3264.52.6.H7 的疏水系数 026.7.8.767 d（8）8 号低压加热器（H8）和轴封加热器（SG）为了计算方便，将 H8 和 SG 作为一个整体考虑，由热井的平衡方程式，可得 174sgdopuc 根据吸热量=放热量写出热平衡式， 7184 cpucdsgwo hhh将 消去，并整理成以 吸热为基础以进水焓 为基准的热平衡puc4o 式，得 84178 cwohcsgcdc hhh 8
8、48 cswo5.143.205.1438.269.31764.05.4.2879.018.（9）凝汽系数 的计算与物质平衡校核c由热井的物质平衡计算 c8174 puxsgdoc5839.0 05176.92.03.026.6 由汽轮机同流部分物质平衡来计算 ，以校核计算的准确性c811xsgjc 0259.7.09864.0357.894.06327.( ）25089.两者计算结果相同，表明以上计算正确。3.新汽量 计算及功率校核0D根据抽汽做功不足多耗汽的公式计算 0D81100 sgjcc Y（1）计算 0c凝汽的比内功 为iw8.16.239.670.30 crhicq kgJhtP
9、Dgmice 7.8.1036（2）计算 0各级抽汽做功不足系数 如下：jY795042.8.16123974.3051 icrhwq83.22icrhY6087.162373 icwhY492.84ic 3675.0.162975 icwhY148.8.6ic 396.0.1625937 icwhY84.08ic 036.1629431 icsgswhY、 和 的计算数据见表 3jhjjD表 3 、 和 的计算数据jhjYjDj jhj j jY（ ） （jDht）jj00.063228713055.41193.18911Y0.795042 0.0502691107.639720.08979
10、94 2970.32h2h266.731 0.74383220.0667962Y152.87330.035707733373.63120.463530.60867730.021734360.7883240.098864 3182.64h314.64464h0.4937424Y0.0488134168.30480.05772252972.95171.601750.36755350.0212165Y98.265180.02520962719.26h68.548316h0.21488760.005417642.915470.025337172593765.699170.1389467Y0.03527
11、43.133550.01928282501.18h8h48.22621 0.08364480.0016138Y32.825430.583957c2362.1ch1363.786ch 1.5202320.0008931sg2817.1sg2.1541sg8970.030681sgY82.741sgY50994.12082630.62h0.2194071702.387于是抽汽做功不足汽耗增加系数 为28107.194.0181sgjY则气轮机的新汽耗量 为0Dhtc 3.7286.7.3（3）功率校核1kg 新汽的比内功 为iw8110i sgcjrht hqkgJ937.1262.309.62746据此，可得汽轮机的发电功率 为ePMWwDPgmie 1438.59098.1.8.00 计算误差 %.6043.59%1 eP误差在工程允许范围内。4. 热经济指标计算1kg 新汽的比热耗 0q 91365.270.169.27846.0390 fwrhq kgJ汽轮机的绝对内效率 i%5.43.10qii汽轮发电机组绝对电效率 e 2.698.04765. gmie汽轮发电机组热耗率 q074.834625.03ehkWJ汽轮发电机组汽耗率 d8605.913.2700qhkg5.各汽水流量绝对值计算由 求出各处 ，见表 3jjD0j
