1、大体积混凝土施工方案一、编制依据1.北京市通信公司综合业务楼施工组织设计2.北京东方筑中建设规划设计有限公司设计的北京市通信公司综合业务楼施工图纸3.地基与基础工程施工质量验收规范（GBJ202）4.地下室防水工程施工质量验收规范（GB50208）5.混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204）6.混凝土质量控制标准（GB50164）二、工程概况北京市通信公司综合业务楼工程拟建建筑物包括两栋分别为 8层及 15层的高层办公楼、中庭、报告厅及地下室，总建筑面积约 6万平米。地下室共三层，主要为车库、设备用房、库房、变配电室、柴油发电机室，约 1.8万平米；地上建筑总高度 60米，主要为办公室
2、、餐厅、多功能厅、会议室等，约 4.2万米。拟建建筑物 0.00标高为 48.00m，采用筏板基础，基础埋深 17.85 m。矚慫润厲钐瘗睞枥庑赖賃軔朧。底板长度为 110米，宽度为 60米；底板厚度为 1.3米、 1.0米。东西及南北方向均设有后浇带，将底板分成 6个施工区。底板混凝土强度等级为 C40，抗渗等级为P12。分区详见下图。(1103M2)(932M2)(846M2)(854M2)(891M2)(897M2)聞創沟燴鐺險爱氇谴净祸測樅。三、施工部署1.施工组织1.1.项目部成立以经理张德训为组长的领导小组，负责底板大体积砼的浇筑的质量，人员分工如下序号姓名职务负责内容1张德训经理
3、现场总负责、总协调2彭万武书记对外交通、对外关系协调3魏东总工程师人员培训、方案交底，技术协调4韦夷山工程经理人员、机械组织、现场指挥6王晓飞土建工程师砼书面交底及现场技术指导和质量控制余滔1 / 88张绍秋电气工程师临时用电9方宏伟水暖工临时用水石丽燕程师10童和平质量员质量检查11张凡民机械员施工机械、设备12胡继和材料主任砼供应13梅清平试验员现场取样、测温14白汉国测量员墙柱轴线、标高控制1.2.施工队人员组织：成立由队长为组长的领导班子，成立两个班组，明确人员分工，各行其责，每个区施工时每个班组人员组织如下 残骛楼諍锩瀨濟溆塹籟婭骒東。组长左红林 (江油队，施工南一、南二、南三区 )
4、，张书平 (蓬安队，施工北一、北二、北三区 )交通指挥 2人，记录 2人，振捣手 12人，后台放料 4人，布料、拆管 10人，抹压、摊平 12人，看模 2人，调钢筋 2人，临水 2人，临电 2人。 酽锕极額閉镇桧猪訣锥顧荭钯。1.3.施工顺序根据现场实际情况，底板分 6个区浇筑，施工顺序为南一区 北一区 南二区 北二区 南三区 北三区，每个区施工时先浇筑集水坑部位，然后浇筑底板，最后浇筑外墙 300mm高的导墙。 彈贸摄尔霁毙攬砖卤庑诒尔肤。1.4.施工计划安排底板砼浇筑安排在 10月中旬至 11月中旬之间进行，预计最大一个区连续浇筑砼需 14h，选在周末开盘，对砼的运输较有利。 謀荞抟箧飆鐸
5、怼类蒋薔點鉍杂。2.施工准备2.1.技术准备2.1.1.项目部会同搅拌站一起提前选定外加剂，做好试配，同时搅拌站提前三天做好原材料的储备。2.1.2.支设好后浇带处的模板，并做好防水处理。2.1.3.测温仪器采用北京建筑研究院生产的JDC-2测温仪器，提前购置。2.1.4.对参加底板砼施工的管理人员及操作人员进行培训，明确施工方法及施工程序。2.1.5.注意天气预报，避开大雨浇筑砼。2.2.生产准备2.2.1.临时用水砼罐车冲洗后的废水先流经沉淀池，再进入市政管网；养护用水利用已沿塔吊接至地下四层的DN25的用水管，用橡皮管将水引至用水点。厦礴恳蹒骈時盡继價骚卺癩龔。2.2.2.临时用电 2台
6、砼输送泵电源分别由 4#箱和 6#箱提供， 12根振捣棒分接 2台移动配电箱，接 04-01#箱，振捣器备用电源由发电机引至基坑专用配电箱，如停电时， 2台移动箱接发动机专用配电箱，为确保安全，振捣器实行一机一闸一漏，其漏电电流不大于 30mA，动作时间不大于 0.1秒。 茕桢广鳓鯡选块网羈泪镀齐鈞。2.2.3.施工机械根据现场情况，所需机械如下表序号机械名称数量备注1罐车 (7m3)15辆实际使用 台拖式泵，2HBT80 拖式泵2台342m汽车泵1辆2汽车泵备用4 50振捣棒20根8根备用5发电机组1台停电时备用四、主要施工方法及技术措施2 / 81.主要施工方法1.1.预拌砼的供应及质量要
7、求由于砼方量一般，故选定由一个一级站供应砼，但要严格控制原材料及配合比，要求砼的初凝时间不小于810h，砼现场坍落度 12 14cm。鹅娅尽損鹌惨歷茏鴛賴縈诘聾。1.2.施工机械及布置选用 2台HBT80拖式地泵和 1台汽车泵，实际使用 2台拖式地泵，汽车泵备用， 2台输送泵分别布置在基坑南侧及北侧中间，砼罐车停留在基坑东侧，并安排专人负责指挥车辆进出。 籟丛妈羥为贍偾蛏练淨槠挞曉。1.3.砼的运输底板最大一个区的混凝土量约为 1200m3,由于周末道路畅通，便于混凝土浇筑，因此，底板混凝土选择在早上 8： 00后开始浇筑，现场设置 2台混凝土输送泵，根据泵送能力及现场实际情况，每台泵每小时泵
8、送混凝土按40 50m3/h，2台泵输送能力为 80100m3/h，两搅拌站共需配备 7m3/h罐车 1115辆，预计浇筑时间需要 1215h左右。預頌圣鉉儐歲龈讶骅籴買闥龅。1.4.底板砼浇筑：铺设砼管道采用边浇筑边拆管的方法 ,由西向东，浇筑砼采用斜面式薄层浇捣，即利用自然斜淌形成斜坡， “由远至近、一个坡度、薄层浇筑、一次到顶 ”的方法。每作业面分前、中、后三排振捣砼，在出料口、坡角、坡中各配备 2根振捣棒振捣，边浇筑边成型及抹平底板表面，标高、厚度采用水准仪定点测平，用小白线严格控制板面标高和表面平整；砼浇筑使用 50振捣棒，振捣时要做到 “快插慢拔 ”，振捣延续时间以砼表面呈现浮浆和
9、不再沉落、气泡不再上浮来控制，避免振捣时间过短和过长。 50振捣棒有效半径 R按 30cm考虑（此数据为经验数据），则振捣棒插点的移动距离不能大于其作用半径的1.5倍，即 45cm；插点方式选用行列式或边格式，振捣时注意振捣棒与模板的距离，不准大于 0.5R，即 15cm，并避免碰撞钢筋、模板、预埋管；为使分层浇筑的上下层砼结合为整体，振捣时振捣棒要求插入下一层砼不少于 5cm；砼浇筑过程中表面的泌水及时排入电梯井坑或集水坑内，用潜水泵抽走；砼浇筑过程中，钢筋工经常检查钢筋位置，如有移位，必须立即调整到位。渗釤呛俨匀谔鱉调硯錦鋇絨钞。1.5.砼表面处理大体积砼表面的泥浆较厚，浇筑后 48h内初
10、步用长刮尺刮平，初凝前用铁滚筒滚压两遍，再用木抹子搓平压实，然后用塑料扫把扫毛。 铙誅卧泻噦圣骋贶頂廡缝勵罴。1.6.砼试块制作和坍落度检测砼试块按每 100m3取样一次，并留做 4组抗渗试块；预拌砼到达现场后，试验员检查砼的坍落度，每工作班不少于 2次，并做好记录。 擁締凤袜备訊顎轮烂蔷報赢无。1.7.砼养护砼浇筑完成 12h后周边开始砌两皮页岩砖蓄水养护，养护水深12cm，蓄水养护 3 5天，然后再浇水养护，养护时间不少于 14d。贓熱俣阃歲匱阊邺镓騷鯛汉鼉。1.8.砼测温沿浇筑方向选取具有代表性的位置固定测温布置点，共24处72个点，每处垂直方向沿板底、板中和板面布置 3个点，板面测温点
11、距离板面 50 mm，板底测温点距离板底面 1/4板厚处，且距钢筋的距离大于 30mm；本工程采用 JDC-2建筑电子自动测温仪测温 ,在底板砼中预埋测温探头 ,设专人进行测温工作，坚持 24h连续测温，砼终凝后，开始测温， 3d内每 2h测一次， 3d后每 4h测一次， 15d后每 8h测一次，测温度要求准确、真实；测温点布置见下图。坛摶乡囂忏蒌鍥铃氈淚跻馱釣。3 / 82.技术措施为了降低大体积砼的最高温度，使中心温度与表面温度之差不大于25，最主要的措施是降低砼的水化热，为此会同搅拌站制订以下措施蜡變黲癟報伥铉锚鈰赘籜葦繯。2.1.水泥选用 42.5#矿渣水泥，其特点是水化热较低，水泥用
12、量为 330 Kg/m3左右。2.2.掺加料砼中掺入一定数量的粉煤灰，不仅能取代部分水泥，还能改善砼的可泵性，降低砼中的水泥水化热，本工程掺级磨细粉煤灰，掺量约100Kg/m3左右。買鲷鴯譖昙膚遙闫撷凄届嬌擻。2.3.粗、细骨料选用 5 40mm的石子，石子含泥量小于 1%；细骨料采用中粗砂，细度模数在 2.3以上，含泥量小于 2%。 綾镝鯛駕櫬鹕踪韦辚糴飙钪麦。2.4.外加剂掺入水泥用量 8%的CEA 膨胀剂，能有效地防止龟裂，提高防水性能。2.5.砼搅拌站预先将砂石料入库，防止日光曝晒，降低砂石的温度。2.6.砼的搅拌用水采用井水或冰水，降低砼的出机温度。五、质量保证措施1.保证项目1.1
13、.砼所用的水泥、水、骨料、外加剂及砼的配合比、原材料计量、搅拌等必须符合规范及有关规定，检查出厂合格证和试验报告是否符合质量要求。驅踬髏彦浃绥譎饴憂锦諑琼针。1.2.砼强度的试块取样、制作、养护、和试验要符合混凝土强度检验评定标准（ GBJ107 87）的规定。 猫虿驢绘燈鮒诛髅貺庑献鵬缩。2.基本项目：砼应振捣密实；不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣、麻面等缺陷，预埋件位置正确。3.允许偏差项目标高允许偏差： 5mm；表面平整度允许偏差：4mm；轴线位移允许偏差： 5mm；墙、柱、梁截面尺寸允许偏差：5mm六、成品保护4 / 81.施工缝、止水片、支模铁件设置与构造须符合设计要求。2.为保护
14、钢筋、模板尺寸位置正确，不得碰撞、改动模板、钢筋。3.在支模或吊运其它物件时，不得碰坏止水环。4.保护好水电埋管及预埋件和测温管，振捣时勿挤偏或埋入砼内。七、安全文明施工及环保措施1.施工现场的各种安全，消防设施的劳动保护器材要加强管理，定期进行检查维修，及时消除隐患，保证其安全有效。 锹籁饗迳琐筆襖鸥娅薔嗚訝摈。2.积极监督检查逐级安全责任制的贯彻和执行情况，定期进行安全工作大检查。3.遗洒的砼及时清理外运，做到工完料净脚下清，保持施工现场的整洁，干净。4.各种机械使用维修保养人定人定期检查，保持机械场地的整洁。5.现场道路场地全部用混凝土硬化，并随时进行清扫、洒水，保持场地内干净湿润，避免
15、尘土满天飞扬；6.现场作业面禁止从基坑向下抛掷东西，防止砸伤人。7.大门处设两个 322m的沉淀池，清洗罐车及地泵的污水，经一清再过二清，经二次沉淀处理后排入市政污水系统。 構氽頑黉碩饨荠龈话骛門戲鷯。8.夜间施工禁止大声喧哗，尽量使用低噪声的振捣棒。九、大体积砼裂缝计算在大体积混凝土浇筑前，根据施工拟采用的防裂措施和现有的施工条件，先计算混凝土的水泥水化热的绝热最高温升值、各龄期收缩变形值、收缩当量温差和弹性模量，然后通过计算，估量可能产生的最大温度收缩应力，如不超过混凝土的抗拉强度，则表示所采取的防裂施工措施能够有效的控制和预防裂缝的出现，如果超过混凝土的抗拉强度，则可采取措施调整混凝土的
16、入模温度、降低水化热温升值、降低混凝土的内外温差、改善施工操作工艺和混凝土拌合物性能等技术措施重新计算，直至计算的应力在允许的范围内。輒峄陽檉簖疖網儂號泶蛴镧釃。1.混凝土的水化热绝热温升值T（t）= CQ（1-e-mt） /c T（3）=300250（1-2.718-0.3 3）/0.96 2400=19.3Tmax=300334/0.96 2400=43.5T（t） 混凝土浇筑完 t段时间，混凝土的绝热温升值（）C 每立方米混凝土的水泥用量（）Q 每千克水泥水化热（ J/）c 混凝土的热比，一般由0.921.00，取 0.96（ J/K ） 混凝土的质量密度，取 2400/m3 尧侧閆繭絳
17、闕绚勵蜆贅瀝纰縭。e 常数， e=2.718m 与水泥品种、浇筑时与温度有关的经验系数，一般为 0.2-0.4 t 混凝土浇筑后至计算时的天数2.各龄期混凝土的收缩变形值y（t）= 0y（1- e-0.1t） Mi =3.24 -410（1- e-0.1t） 1.25 1.35 1.0 1.0 1.0 0.93 0.54 1.2 1.0 0.9 识饒鎂錕缢灩筧嚌俨淒侬减攙。=2.965 10-4 （1- e-0.1t）式中 y（t） 各龄期（ d）混凝土的收缩相对变形值 0y标准状态下最终收缩值（即极限收缩值）取 3.24 10-4 Mi 考虑各种非标准条件的修正系数。5 / 8查表得： M1
18、=1.25M2=1.35M3=1.0M4=1.0M5=1.0 凍鈹鋨劳臘锴痫婦胫籴铍賄鹗。M6=0.93 M7=0.54M8=1.2M9=1.0M10=0.9 恥諤銪灭萦欢煬鞏鹜錦聰櫻郐。3.各龄期混凝土收缩当量温差Ty（t）=-y（ t）/ 式中 Ty（t） 各龄期（ d）混凝土收缩当量温差混凝土的线膨系数，取 1.0 10-5 y(30)=0.768 -4 10Ty(30)= 7.68 y(27)=0.702 -4 10Ty(27)= 7.02 y(24)=0.633 -4 10Ty(24)= 6.33 y(21)=0.562 -4 10Ty(21)= 5.62 y(18)=0.488 1
19、0-4Ty(18)= 4.88 y(15)=0.413 -4 10Ty(15)= 4.13 y(12)=0.335 -4 10 Ty(12)= 3.35 y(9)=0.255 -410Ty(9)= 2.55 y(6)=0.173-410Ty(6)= 1.73 y(3)=0.088-410Ty(3)= 0.88各龄期混凝土的综合温度及总温差各龄期混凝土降温的综合温差T(6)= 2.02+1.73-0.88=2.87T(9)= 2.82+2.55-1.73=3.64T(12)= 2.90+3.35-2.55=3.70T(15)= 2.38+4.13-3.35=3.16T(18)= 1.67+4.8
20、8-4.13=2.42T(21)= 1.41+5.62-4.88=2.15T(24)= 0.70+6.33-5.62=1.41T(27)= 1.14+7.02-6.33=1.83T(30)= 1.23+7.68-7.02=1.89底板的总温差T= T(6)+ T(9)+ T(12)+ T(15)+ T(18)+ T(21)+ T(24)+ T(27)+ T(30) 鯊腎鑰诎褳鉀沩懼統庫摇饬缗。=2.87+3.64+3.70+3.16+2.42+2.15+1.41+1.83+1.89 =23.074.各龄期混凝土弹性模量E（ t）=E（0）（ 1-e-0.09t）式中 E（t） 混凝土从浇筑至计
21、算时的弹性模量（N/ 2）；计算温度应力时，一般取平均值。E（ 0） 混凝土的最终弹性模量（N/2）E(3)= 0.260 105(1-e-0.09 3)=0.0616 105N/mm2E(6)= 0.260 105(1-e-0.09 6)=0.1080 105N/mm2E(9)= 0.260 105(1-e-0.09 9)=0.1443 105N/mm2E(12)= 0.26 105(1-e-0.09 12)=0.1716 105N/mm2E(15)= 0.26 105(1-e-0.09 15)=0.1924 105N/mm2E(18)= 0.26 105(1-e-0.09 18)=0.20
22、80 105N/mm2E(21)= 0.26 105(1-e-0.09 21)=0.2210 105N/mm26 / 8E(24)= 0.26 105(1-e-0.09 24)=0.2300 105N/mm2E(27)= 0.26 105(1-e-0.09 27)=0.2371 105N/mm2E(30)= 0.26 105(1-e-0.09 30)=0.2430 105N/mm25. 各龄期混凝土的应力松驰系数考虑荷载持续时间和龄期的影响，查得混凝土各龄期的应力松驰系数为S(3)=0.186S(6)=0.208S(9)=0.214S(12)=0.215S(15)=0.233S(18)=0.2
23、52硕癘鄴颃诌攆檸攜驤蔹鸶胶据。S(21)=0.301S(24)=0.524S(27)=0.570阌擻輳嬪諫迁择楨秘騖輛埙鵜。S(30)=1.006.混凝土的温度收缩应力混凝土因外约束引起的温度、收缩应力可按以下简化公式计算 = E（t） TS（t） R/（ 1-）式中 T 混凝土的最大综合温差（）， T= T（t）+ T0- Th T0 混凝土的入模温度（）Th混凝土浇筑后达到稳定时的温度，一般根据历年气象资料取当年平均气温；当大体积混凝土结构暴露在室外且未回填时， T值混凝土水化热最高温升值（包括浇灌入模温度）与当地月平均最低温度之差进行计算。 氬嚕躑竄贸恳彈瀘颔澩纷釓鄧。S（ t） 考虑
24、徐变影响的松弛系数，一般取 0.3 0.5 R混凝土的外约束系数，当为岩石地基时，R=1；当为滑动的垫层时， R=0；一般地基取 0.250.50 釷鹆資贏車贖孙滅獅赘慶獷緞。混凝土的泊松比，可采用0.15 0.206.1.底板水平阻力应力计算地基水平阻力系数 CX 值计算，根据场地情况取CX1=4.010-2N/mm2。6.2. 各台阶温度差和收缩引起的温度应力a.6天(第一台阶降温，自第六至第三十天温差和收缩引起的应力 ) 根据公式 max=-i=Ei(t) Ti(t)(1-1/(ch L/2)S(t)和 =( CX/H Ei(t)1/2可求得当 t=6 =( 4.0 -2/(220010
25、 0.108 105)1/2=4.23 10-5 L/2=4.23 -51098200/2=2.076 则可得到 chL/2=4.052 (6)= 0.108 105 1-.502.8710 (1-1/4.052) 0.208=0.0485Mpab.当 t=9 =( 4.0 -2/(220010 0.1443 105)1/2=3.66 10-5 怂阐譜鯪迳導嘯畫長凉馴鸨撟。 L/2=3.66 -51098200/2=1.797 则可得到 chL/2=3.099 (9)= 0.1443 105 1-5.03.6410(1-1/3.099) 0.214=0.0763Mpac.当 t=12 =( 4
26、.0 -2/(220010 0.1716 105)1/2=3.36 10-5 谚辞調担鈧谄动禪泻類谨觋鸾。 L/2=3.36 -51098200/2=1.650 则可得到 chL/2=2.700 (12)= 0.1716 1051.0 10-5 3.70 (1-1/2.700) 0.215=0.0860Mpad.当 t=15 =( 4.0 -2/(220010 0.1924 105)1/2=3.17 10-5 嘰觐詿缧铴嗫偽純铪锩癱恳迹。7 / 8 L/2=3.17 -51098200/2=1.556 则可得到 chL/2=2.477 (15)= 0.1924 105 1-5.03.1610(
27、1-1/2.477) 0.233 =0.0844Mpae.当 t=18 =(04.10-2/(2200 0.208 105)1/2=3.05 10-5 熒绐譏钲鏌觶鷹緇機库圆鍰缄。 L/2=3.05 -51098200/2=1.498 则可得到 chL/2=2.350 (18)= 0.208 105 1-5.02.4210(1-1/2.350) 0.252 =0.0730Mpaf.当t=21 =( 4.0 -2/(220010 0.221 105)1/2=2.96 10-5 鶼渍螻偉阅劍鲰腎邏蘞阕簣择。 L/2=2.96 -51098200/2=1.453 则可得到 chL/2=2.255 (
28、21)= 0.221 105 1-5.02.1510(1-1/2.255) 0.301 =0.0798Mpag.当 t=24 =( 4.0 -2/(220010 0.230 105)1/2=2.900 10-5 纣忧蔣氳頑莶驅藥悯骛覲僨鴛。 L/2=2.900 -51098200/2=1.424 则可得到 chL/2=2.197 (24)= 0.230 105 1-5.01.4110(1-1/2.197) 0.524 =0.0925Mpah.当 t=27 =( 4.0 -2/(220010 0.237 105)1/2=2.86 10-5 颖刍莖蛺饽亿顿裊赔泷涨负這。 L/2=2.86 -510
29、98200/2=1.404 则可得到 chL/2=2.160 (27)= 0.237 105 1-5.01.8310(1-1/2.160) 0.570=0.1330Mpai.当t=30 =( 4.0 -2/(220010 0.243 105)1/2=2.82 10-5 濫驂膽閉驟羥闈詔寢賻減栖綜。 L/2=.82 10-5 98200/2=1.385 则可得到 chL/2=2.122 (30)= 0.243 105 1-5.01.8910(1-1/2.122) 1.0 =0.243Mpaj.总降温产生的最大拉应力 max=0.0485+0.0763+0.0860+0.0844+0.0730+0.0798+0.0925銚銻縵哜鳗鸿锓謎諏涼鏗穎報。+0.133+0.243=0.9165Mpa混凝土 C40，取 Rf=1.8/0.9165=1.961.15,满足抗裂条件。8 / 8
