1、单级蜗杆减速器设计说明书设计题目： 蜗杆减速器完成日期 2011年7月12日目录（1）设计任务书（2）电动机的选择（3）带传动设计（4）蜗轮蜗杆设计选材（5）蜗轮蜗杆强度校核（6）轴的设计、强度校核（7）轴承的选择与校核（8）螺栓螺钉的选择（9）减速箱附件的选择（10）减速箱结构、润滑、密封方式一、 设计任务书1、 设计题目： 蜗杆减速器2、 已知数据： 主动轴功率P=11KW； 主动轴转速 n=1200r/min; 传动比 i=30本减速器用于搅拌装置的传动中。工作机单向转动，双班制工作，单向运转，有轻微振动。3、 设计内容：（1） 减速器装配图一张;（2） 从动齿轮、从动轴零件图各一张；（
2、3） 设计说明书一份。设计计算及说明结果一、拟定传动方案1、 电动机驱动，电动机与减速器间用带转动连接二、电动机选择1、根据电源及工作机工作条件，选用Y（IP44）系列三相交流异步电动机。2、电动机功率的选择Pw=11KW 设电动机到减速器传动效率为 =121为带传动效率，2为联轴器传动效率查表得 1=0.96 2=0.99则总的转动效率为 =0.990.96=0.9504设电动机输出功率为PdPd=Pw则 Pd=Pw=110.9504=11.6KW 按表选定电动机功率为15KW3、方案号电动机型号额定功率同步转速满载转速总传动比极数1Y160M2-215KW3000r/min2930r/mi
3、n2.4422Y160L-415KW1500r/min1460r/min1.224 方案1电动机同步转速太高，且电动机价格较贵，所以选2方案三、带传动件设计1、求计算功率Pc载荷变动小，两班制工作，每天16小时，取Ka=1.2， Pc=KaP=1.211.6KW=13.4kW2、 选择V带型号选用窄V带。根据Pc=13.4kW，n1=1460r/min,选用SPZ型窄V带。 3、求大、小带轮基准直径d1、d2d1应不小于63mm,现取d1=100mm d2=n1n2d11-=146012001001-0.02=119mm暂取d2=120mm 4、演算带速v v=d1n1601000=10014
4、60601000=7.6m/s 带速在525m/s范围内，合适。5、求V带基准长度Ld和中心距a初步选取中心距a0=1.5（d1+d2）=1.5(100+120)mm=330mm取a0=330mm，符合0.7（d1+d2） a0120合格。7、求V带根数zz=Pc(P0+P0)KKL 今n1=1460r/min,d1=100mm,查表得P0=2.36kW传动比i=d2d1(1-)=120100(1-0.02)=1.22查表得 P0=0.18kW由1=175.76，查表得KL=0.90，K=0.99由此得z=13.4(2.36+0.18)0.990,90=4.55FQ=1864N4.选择蜗轮蜗杆
5、的传动类型根据 GB/T10085-1988的推荐，采用渐开线蜗杆ZI。4.1选择材料考虑到蜗杆的传动功率不大，速度只是中等，故选择45钢，蜗杆螺旋部分要求淬火，硬度为4555HRC，蜗轮用铸锡磷青钢ZCuSn10P1，砂模铸造，为了节约贵重金属，仅齿圈用青铜制造，而轮芯用45号钢制造。 许用接触应力H=200MPa 许用弯曲应力F=50MPa4.2按齿面接触强度进行设计传动中心矩计算公式如下：aa3KaT2(ZEZH)2(1) 确定作用在蜗轮上的转矩 T2=9.55106Pin1=9.5510611300.81200Nmm=2.101106Nmm(2) 确定载荷系数K因工作载荷较稳定，故取载
6、荷分布系数KA=1.1(3) 确定弹性影响系数因选用的是铸锡磷青铜蜗轮和钢蜗杆相配，故=150(4) 确定接触系数先假设蜗杆分度圆d1和传动中心矩a的比值d1a=0.5，从图11-18可查得=2.6(5) 确定接触疲劳极限H根据蜗轮材料为ZCuSn10P1，蜗杆螺旋齿面硬度45HRC，可从表11-7中查得无蜗轮的基本许用应力H=200MPa （6）计算中心距 a3KaT2(ZEZH)2 a31.22.101106(1502.6200)2mm=212mm取中心矩a=212mm四、 蜗轮蜗杆的主要参数和几何尺寸确定蜗杆的头数 蜗杆转速1200， Z1=2蜗轮齿数Z2=Z1i=230=60 蜗杆分度
7、圆直径 d10.68a0.875=74mm 确定模数m m=2a-d1z2=2212-7460mm=5.83若取m=8, q=10, d1=80, d2=480a=0.5m(q+z2)=0.58(10+60)=280mm合格确定导程角=arctanz1q=arctan210=11.3099五、校核蜗轮蜗杆强度1、校核弯曲强度（1）蜗轮齿形系数 zv=z2cos3=60(cos11.3099)3=63.6464查表得 YFa=2.3(2)蜗轮齿根弯曲应力F=1.5KaT2d1d2mcosYFa=1.531.22.101106804808cos11.30992.3=29.5MPaF弯曲强度足够2、
8、校核蜗杆刚度计算蜗杆圆周力Ft1=Fa2=2T1d1=2809.55106111200N=2189N蜗杆轴向力Fa1=Ft2=2T2d2=22.101106480N=8754N蜗杆径向力Fr1=Fr2=Fa1tan=8754tan20=3186N蜗杆材料弹性模量 E=2.06105MPa蜗杆危险截面惯性矩I=d1464=80464=2.01106蜗杆支点跨距 l=0.9d2=0.9480mm=432mm许用挠度Y=d11000=801000mm=0.008mm切向力Ft1产生挠度Yt1=Ft1l348EI=21894323482.061052.01106mm=0.009mm径向力Fr1产生挠度
9、Yr1=Fr1l348EI=31864323482.061052.01106mm=0.012mm总挠度为Y=Yt12+Yr12=0.0092+0.0122mmd2,且与轴承内径标准系列相符，故取d3=70mm.( 轴承型号选30314)轴段4安装套筒定位左侧轴承与蜗轮故取d4=80mm轴段5安装蜗轮，此直径采用标准系列值，故取d5=90mm轴段6为轴肩，考虑蜗轮的定位和固定取d6=100mm轴段7考虑右端轴承的定位需要，根据轴承型号30314查得d7=85mm轴段8与轴段3相同轴径d8=70mm2确定各轴段长度为了保证蜗轮固定可靠，轴段5的长度应小于蜗轮毂宽度2mm，取L5=138mm为了保证
10、蜗轮端面与箱体内壁不相碰及轴承拆装方便，蜗轮端面与箱体内壁间应有一定间隙，取两者间距为20mm为保证轴承含在箱体轴承孔中，并考虑轴承的润滑，取轴承端面与箱体内壁的距离为2mm .根据轴承宽度B=38mm，取轴段8长度L8=38mm，因为两轴承相对蜗轮对称，故取轴段3长度为L8=38mm为了保证联轴器不与轴承盖相碰，取L2=78mm。根据联轴器轴孔长度84mm，取L1=100mm。因此，定出轴的跨距为L=245mm（一般情况下，支点按照轴承宽度中点处计算）蜗轮轴的总长度为L总=398mm轴的结构示意图如图所示：3 轴的校核计算 蜗杆圆周力Ft1=Fa2=2T1d1=2809.5510611120
11、0N=2189N蜗杆轴向力Fa1=Ft2=2T2d2=22.101106480N=8754N蜗杆径向力Fr1=Fr2=Fa1tan=8754tan20=3186N(1)求垂直面内的支承反力 F1v=Fr2L2-Fa2d22L=31862202-21894802220N=-795N F2v=Fr2-F1v=(3186+795)N=3981N(2)求水平面的支承反力F1H=F2H=Ft2/2=4377N（4）绘图轴的受力分析图 MaVMaH(5)求弯矩MaV=675.83NmMaH=581.47 NmMa=MaV2+MaH2=998.1Nm在此处键入公式。(6)求转矩T2=2.101103NmPw
12、=11KW=0.9504Pd=11.6KW选用Y160L-4型电动机选SPZ窄V带中心距327mmd1=100mmd2=120mm共5跟V带 渐开线蜗杆45钢ZCuSn10P1锡青铜45钢= 2.101106NmmKA=1.1=150Z1=2Z2=60m=8, q=10, d1=80, d2=480a=280mm=11.3099d=55mmd1=55mmd2=65mmd3=70mmd4=80mmd5=90mmd6=100mmd7=85mmd8=70mmL5=138mmB=38mmL8=38mmL8=38mmL1=100mmL总=398mm计算及说明结果（7）求危险截面当量弯矩Me=Ma2+(T
13、)2如认为轴的扭切应力是脉动循环应变力，取折和系数=0.6Me=998.12+0.621012=1607Nm(8)计算危险截面处轴的直径轴的材料为45钢，调质处理，b=650MPa，-1b=60MPa,则d3Me0.1-1b=3160710000.160=64mm考虑到键槽对轴的削弱，将d值增大5%，所以d=64*1.05=67mm因为轴颈已取90mm，所以无危险4、蜗杆轴的校核计算考虑到减速器为普通中用途中小功率减速传动装置，轴主要传递蜗轮的转矩。选取轴的材料为45钢，淬火处理按扭转强度，初步估计轴的最小直径 dC3Pn1=1083111200mm=22.6mm 因为有键存在，所以增加5%,
14、d=d1.05=23.7mm 确定各轴段直径查表GB 4323-84,选用TL8弹性套柱销联轴器，标准孔径d=50mm，即轴伸直径为50mm联轴器轴孔长度为：112mm。轴的结构设计从轴段d1=50mm开始逐渐选取轴段直径，d2起固定作用，定位轴肩高度可在（0.070.1）d范围内，故d2=50+0.1d1=55mm，该直径处安装密封毡圈，取标准直径。应取d2=60mm；d3与轴承的内径相配合，为便与轴承的安装，选定轴承型号为30313。取d3=65mm。 d4起定位作用，由h=（0.070.1）d3=（0.070.1）65=4.556.5mm，取h=7.5mm，d4=d3+2h=65+15=
15、80mm；d5、d7=65mmd8=d4=80mm;d9段装轴承，取d9=d3=65mmd6段取蜗杆齿顶圆直径d5=96mm;确定各轴段长度L1取略小于联轴器轴孔长度109mmL2安装端盖取L2=126mmL3安装轴承、溅油轮，取轴承宽度加溅油轮宽度L3 =52mmL4和L8为为轴肩，取L4=L8=10mmL5、L7为中间段，L5= L7=71mmL6为蜗杆工作段，L6=142mmL9为轴承、溅油轮安装段，L9=54.5mm蜗杆支承长度为372mm蜗杆总长为646mm轴力的校核计算蜗杆圆周力Ft1=Fa2=2T1d1=2809.55106111200N=2189N蜗杆轴向力Fa1=Ft2=2T
16、2d2=22.101106480N=8754N蜗杆径向力Fr1=Fr2=Fa1tan=8754tan20=3186N(1)求垂直面内的支承反力 F1v=Fr1L2-Fa1d12L=31863722-8754802372N=651.7N F2v=Fr1-F1v=(3186-751.7)N=2434.3N FQ2=FQ304372=1864304372N=1523NFQ2=FQ-FQ1=1864-1523=341N(2)求水平面的支承反力F1H=F2H=Ft1/2=1094.5NF1HF2vFaF2HF1vFQFt1Fr1FQ2FQ1Mav2Mav1MaHMF2MF1垂直面弯矩图Mav2=F2vL
17、2=2434.337210002=452.5Nm水平面弯矩图MaH=F1HL2=1094.50.3722Nm=203.6Nm强度足够45钢TL8弹性套柱销联轴器联轴器轴孔长度为：112mmd1=50mmd2=60mmd3=65mmd5、d7=65mmd8=d4=80mm;d9=d3=65mmd5=96mmL1=108mmL2=126mmL3 =52mmL4=L8=10mmL5= L7=71mmL6=142mmL9=54.5mm蜗杆支承长度为372mm蜗杆总长为646mm计算及说明结果F力产生的弯矩图M1F=FQ0.304=18640.3054Nm=566.7Nm中心截面F力产生的弯矩MF2=F
18、Q2L2=3410.3722Nm=63.4Nm求合成弯矩图考虑到最不利的情况Ma=Mav22+MaH2+MF2=452.52+203.62+63.4Nm=559.6Nm求轴传递的转矩TT=87.5Nm求危险截面的当量弯矩Me=Ma2+(T)2认为轴的扭切应力为脉动循环应变力，去折合系数=0.6，带入上式可得Me=559.62+(0.687.5)2Nm=562Nm计算轴的危险截面处直径，轴的材料选用的45钢，调质处理，B=650MPa, -1b=60MPa,则d3Me0.1-1b=356210000.160mm=45.4mm危险截面处轴直径已取80mm，所以合格七、轴承的校核1、蜗杆轴承的校核F
19、2vFaFa2Fa1FrF1v-F1v+F2v=FrF2vL=Fad12+FrL2由式子可得F1v=1208N F2v=4394N圆锥滚子轴承 30313 =125710 额定动载荷Cr=185kN e=1.5tan=0.345Fs1=Fr10.8cot=12080.8cotN=347NFs2=Fr20.8cot=43940.8cotN=1263N因为 Fs1+FaFs2, 所以Fa1=347N Fa2=9101N因为Fa1Fr1=3471208=0.29e所以Pr2=0.4Fr2+0.4cotFa2=0.44394+0.4cot9101N=17.59kN因为Pr1Fs2, 所以Fa1=167
20、3N Fa2=10427N因为Fa1Fr1=16735818=0.29e所以Pr2=0.4Fr2+0.4cotFa2=0.49002+0.4cot10427N=21.7kN因为Pr1Pr2,所以 P=Pr2搅拌机工作时有轻微冲击 fp=1.1搅拌机常温工作 ft=1.0C=fppft(60n106Lh)310=1.121.71(601200106250165)310kN=76.24kN所以，选择30314 合格八、键的校核和计算1、蜗轮与联轴器相配合的键的选择键C1650 GB1096-79根据轴的最小直径d=55mm,选择键b*h=16mm10mmL=50mml=L-b/2=50-16/2=
21、42mmP=4Tdhl=42.101105551042MPa=36.38MPaP 合格2、蜗杆与联轴器相配合的键的选择选 键C1450 GB1096-79选择键b*h=14mm9mmL=50mml=L-b/2=50-14/2=43mmP=4Tdhl=49.5510611509431200MPa=18.1MPaP合格八、螺栓螺母螺钉的选择螺钉 GB5783-86 M860 6个 M1030 1个 M1050 16个 M1270 12个 GB818-85 M815 4个螺母 GB6172-86 M10 4个 M16 4个螺栓 GB5782-86 M1045 4个 M16120 4个九、减速箱附件的
22、选择圆锥销 销GB119-86 A855 2个调整垫片 12组刮油板 2个长形油标 GB1161-89 A80 1个石棉橡胶垫片1个弹簧垫片 GB93-87 16 4个 GB93-87 10 4个油塞1个视孔盖 1个其余见装配图十、10.减速器结构与润滑、密封方式的概要说明减速器的结构该项减速器主要由传动零件（蜗轮蜗杆），轴和轴承，联结零件（键，销，螺栓，螺母等）。箱体和附属部件以及润滑和密封装置等组成。箱体为剖分式结构，由箱体和箱盖组成，其剖分面通过蜗轮传动的轴线；箱盖和箱座用螺栓联成一体；采用圆锥销用于精确定位以确保和箱座在加工轴承孔和装配时的相互位置；起盖螺钉便于揭开箱盖；箱盖顶部开有窥
23、视孔用于检查齿轮啮合情况及润滑情况用于加住润滑油，窥视孔平时被封住；通气器用来及时排放因发热膨胀的空气，以放高气压冲破隙缝的密封而致使漏油；长形油标用于检查箱内油面的高低；为了排除油液和清洗减速器内腔，在箱体底部设有油塞；吊耳用来提升箱体，而整台减速器的提升得使用与箱座铸成一体的吊钩；减速器用地脚螺栓固定在机架或地基上。减速箱体的结构该减速器箱体采用铸造的剖分式结构形式具体结构详见装配图减速器的润滑由于V=4.02 m/s12 m/s， 浸油润滑轴承部分采用油润滑，由油沟供油。蜗轮润滑采用N320号涡轮蜗杆油（GB5903-86）最低最高油面距1020mm，油量为10L。减速器的密封箱座与箱盖凸缘接合面的密封选用在接合面涂漆或水玻璃。观察孔、油孔等处接合面的密封用石棉胶橡纸，垫片进行密封。 轴承孔的密封、闷盖和透盖用作密封与之对应的轴承外部，轴段外伸端透着间的间隙采用毡圈油封。 减速器附件简要说明该减速器的附件含窥视孔，窥视孔盖，油塞，通气孔，长形油标，吊耳和吊钩，起盖螺钉，其结构及装配详见装配图。合格选用30313选用30314键C1650 GB1096-79键C1450 GB1096-79
