1、第 28 卷（2010）第 5 期 内 燃 机 学 报 Transactions of CSICE Vol.28（2010）No.5收稿日期：2010-02-03；修回日期：2010-04-27。 基金项目：重庆市自然科学基金资助项目（CSTC2006BA7013）。 作者简介：王 攀，博士，讲师，E-mail：。 文章编号：1000-0909(2010)05-0475-05 28-074内燃机活塞拍击及其噪声研究 王 攀，邓兆祥，罗 虹，阳小光 (重庆大学 机械传动国家重点实验室，重庆 400030) 摘要：根据内燃机活塞实际工作状态，建立了内燃机活塞拍击的动力学模型，采用四阶龙格库塔数值算
2、法编程实现对模型的求解。在动力学模型得到试验验证的基础上，以缸壁接触等效质量的振动速度作为脉动球源的表面振动速度，同时采用有限元与边界元相结合的方式确定内燃机噪声辐射修正系数，从而建立起采用多极子辐射声场描述内燃机活塞拍击噪声的理论声学模型，实现了拍击噪声的定量描述。最后，采用声强法测量声功率试验证明了所建立的活塞拍击噪声声学理论模型的正确性。 关键词：活塞拍击；噪声；声学模型；内燃机 中图分类号：TK411.6 文献标志码：A Study on Piston Slap and Induced Noise in Internal Combustion Engines WANG Pan，DENG
3、 Zhao-xiang，LUO Hong，YANG Xiao-guang (State Key Laboratory of Mechanical Transmission，Chongqing University，Chongqing 400030，China) Abstract：The induced noise of piston slap is a major noise of internal combustion engines. To understand themechanism of induced noise of piston slap，an in-depth investi
4、gation from theoretical modeling to experimental verification was made in this paper. Firstly，a dynamic model of piston slap was established by considering contacting status between piston and cylinder wall，and the model was resolved by 4th order Rung-Kutta method. Secondly，on the basis of experimen
5、tal validation on dynamic model，an acoustic model of piston slap noise was established base on multi-pole radiation field. It is able to quantitatively calculate the sound power of induced noise of piston slap. Finally，the validity of the acoustic model was made by testing sound power insound intens
6、ity. Comparison of experiment and calculation indicates that this acoustic model is able to accurately predict the induced noise of piston slap. Keywords：Piston slap；Noise；Acoustic model；Internal combustion engine 引言 活塞拍击作为内燃机振动的主要激励源之一，其引起的噪声是内燃机仅次于燃烧噪声的最大的机械噪声。随着内燃机高速化、轻量化发展，内燃机机械噪声也因此显得更加突出；同时抑制燃
7、烧噪声技术措施一般与内燃机提高动力性的要求相矛盾，因此控制内燃机表面辐射噪声的重心通常放在机械噪声源的控制上。活塞拍击噪声作为内燃机最大的机械噪声源，理所当然成为内燃机噪声控制的重点。 围绕内燃机活塞拍击噪声，国内外众多学者开展了大量的研究工作，在活塞拍击噪声发生机理、主要影响因素和控制措施等方面都取得了很大的进 展1-4。但是通常研究拍击噪声都是通过拍击力或拍击过程中能量的变化量进行定性描述，而g3556g3109g2340g4704g1338g830定量描述活塞拍击噪声的声学理g6006g3380g17391,5。g1778于此，g4727者g2340g4704g6611g4216多g31
8、64g2004辐射声g1699描述活塞拍击噪声的理g6006声学g3380g1739，g2290通过声g2369g3585g3645声g1193g4106g2090其g3427g4535性进行g6030g7181g7181g6012，g2051g4119了活塞拍击噪声的g4852g4535g7060g3645，同时为g5990g6006活塞g6009g5983g1311g2972g2090拍击噪声影响g5946g2404提g920了理g6006g1778g4520。 476 内 燃 机 学 g2704 g473928g1283g47395g3119 1 活塞拍击动力学模型 1.1 假设条件 为
9、g909g6855g7076g4772化，在g2340g4704内燃机活塞拍击动力学g3380g1739时g987g6009g77541)活塞g771g6908g6401动g1225g2745活塞g2288动和绕活塞g6744的g6336动，因此g987g6009活塞上g1333g3109g5904g6537上g4714、g701g4714 4 g723g5959点与g3488g5027g1821g2827g5966；2)活塞和g3488g5027g1821g2827g5966的变g2381通过g2368性变g2381g3150描述，g2450g4244活塞、g5027g1821、g6411g
10、3135和g3099g6344的变g2381；3)g2450g4244活塞工作过程中g3741g2318变化g2090g3686g3790g3571g5274g4017性的影响，g5986为活塞拍击过程是g723g2492定g3741g2318g4035g2454；4)燃g3488g3983发g1292力g1355力g1916g4923通过活塞的g6344g4914，g2450g4244活塞g2288动和g6336动引起的g1355力作g4216g4914的g991g2239。 1.2 动力学模型建立 活塞的g771g6908g6401动g1225g2745活塞的g3508g2288方g136
11、3g2288动和绕活塞g6744g6344g4914的g6336动，因此g1338g830g2097g2974g723活塞g4409作一g723g719g5292g4223g2318(g2288动和g6336动)的g6966中g6158量。g3241g2805g1169面的g987g6009g3149g839，g2340g4704g16781 所g4583活塞拍击动力学g3380g1739。当活塞g5904g6537的g5959点与g5027g1821g2827g5966g1887g1678中上g6537g5694g4914g3320g1682所g4583，g6407时活塞与g5027g182
12、1等g2956g6158量之g6861g1333g3109活塞g5904g6537g5959点的g2827g5966g1143g2318和g2827g5966g6909g2120起作g4216。而活塞g5904g6537g5959点与g5027g1821g703g2827g5966g4035g2454g1887g1678中g701g6537g5694g4914g3320g1682所g4583，g4223于g3686g3790g3571g5274g1061g3109g7402性，其g1321g2775g1292的时候g3109一定的承载能力，g1061g3109一定g1143g2318和g690
13、9g2120，但是g4223于活塞横g1363g6401动g2775g1292g3571g5274属于低速g2775g1292g3571g5274g6855g7076，其g1143g2318g2450g4244g703g59836。g16781 中，cg 为活塞的g6158心位置，cp 为活塞g6744中心，e为活塞g6744g991移距离，a和b分别是活塞g5904g6537上g4714和g701g4714到活塞g6744中心的垂直距离，R为活塞的半径，d为活塞g5904g6537与g3488 图1 活塞拍击动力学模型 Fig.1 Dynamic model of piston slap g
14、5027g1821g6861隙(通过g2090活塞和g5027筒进行热分析获得考虑热膨胀的g6861隙7)，s为g3099g6344g6344g4914g991移距离，rl 和cl 分别为g6411g3135长g2318和g3099g6344g3099柄半径，为g3099g6344g6336速。g6009g3099g6344逆时针旋g6336，当活塞g6744g6344g4914g991g1363主推力面时为活塞g6744负g991，g991g1363次推力面时为活塞g6744g3427g991。pik 、cik 、pic 、cic 、ciM (i =A，B，C，D)分别为活塞和g5027g1
15、8214g723g2827g5966点的g1143g2318、g6909g2120系g2972和g5027g1821g2827g5966等g2956g6158量，通过g3645量各g2827g5966点的加速g2318导纳求得；0c 为g3686g3790g3571g5274g6909g2120系g2972。 1.3 活塞的润滑问题 1.3.1 活塞裙部横向挤压油膜效应 活塞工作过程中，绕活塞g6744的g6336动引起的g5904g6537横g1363位移相g2090于g4223于g6861隙存在而引起的活塞g2974体横g1363位移而言很小，因此在研究活塞g5904g6537g2775g
16、1292g3571g5274g6855g7076时g1338g830g2450g4244，而g2097其归为g3109限宽径g1363g6344承g2775g1292g3571g5274g6855g7076。g2090于g3109限宽g6344承g1338g830g4216单一关系式表g45837为 32d(1 )dbRawc t= (1) 式中g7754a和b均为常g2972，当3/4 / 5DB时，a、b同/D B的关系g1338g830g4223经g7181公式g4852g4535的表g4583为 0.6( / ) 0.41.5 0.3 /aDBbDB=+(2) 其中，D、B分别为活塞的
17、直径和g5904g6537长g2318。因此，活塞横g1363g6401动过程中，g3686g3790g3571g5274的g6909g2120系g2972 30 3d/()d(1)bhBRcFvwBta c= =(3) 1.3.2 活塞裙部油膜纵向楔形效应 内燃机工作过程中，活塞与g5027g1821g6861存在纵g1363相g2090g6401动，而在活塞g5904g6537和g5027g1821g6861充满了g3686g3790g3571g5274，g4223于g3686g3790g3571的g7402性，产生g6909止g6407种相g2090g6401动的切g1363力。考虑活塞
18、的g771g6908g6401动，g4223于活塞g6861隙很小，g2450g4244g3686g3790g3571周g1363流动，因此活塞g5904g6537上每一g3149素g4914都g1338g830g4772化为无限长楔g2381g3790块g3686g3790g6855g7076，则活塞g5904g6537周g1363单位弧g2318上的摩擦力f g4223无限长楔g2381g3790块雷诺方程8表达式为 21121 214ln ( / )6(/)1 (/)1hhUBfhhh hh= +(4) 式中g7754为g3686g3790g3571的g7402g2318；U 为活塞与g
19、5027g1821的相g2090速g2318；B为活塞g5904g6537长g2318；11sinhce = 、22sinhce = ，h1、h2分别为活塞上g4714和g701g4714g5959g2318的g3571g5274厚g2318，c为活塞与g5027g1821的半径g2239，1e 、2e 分别为活塞g5904g6537上、g701g4714g1682的g991心距。g6009活塞g5904g6537g3109g2956g3686g3790区域为12, ，则活塞g5904g6537总的摩擦力 21sfdFfR=(5) 1.3.3 活塞环摩擦力 结g1355Patir和Cheng提
20、出的g2288均流量g3380g1739和Greenwood和Trippg2340g4704的微凸体g2827g5966g3380g1739，g1338g830知活2010年9月 王 攀等：内燃机活塞拍击及其噪声研究 477 塞环-g5027套在混g1355g3686g3790时的摩擦力g4223g3686g3790g3571流体g7402性剪应力和微凸体剪应力组成，其中流体剪应力9h121 f fs fp()2Uhphy=+=+222fpT fs2()( ) pUhhyh =(6) 微凸体剪应力 A0 cp=+ (7) 则每g723微元上的摩擦力 hA()ddf xy=+(8) g2974g
21、723活塞环的摩擦力 2rf0dFfR=(9) 式中g7754f 、fs 和fp 为剪应力因g200410；为g3686g3790g3571g7402g2318；U 为活塞往复g6401动速g2318；h为g3571g5274名义厚g2318；Th为g2051际g3571g5274厚g2318的g2972学期望值；2 为活塞环表面粗糙g2318均方g3241值；cp 为凸微体的承载量；0 为边界g5274剪切g2369g2318；为边界摩擦系g2972。 1.4 微分方程组建立及程序求解 活塞与g5027g1821的g2827g5966g1338能的情况g3109 4种单点g2827g5966
22、、4 种g719点g2827g5966和1 种g3556g3109g2827g5966。而判断活塞与g5027g1821g2827g5966属于哪一种情况，g1338g830通过活塞g5904g6537g5959点和g5027g1821g2827g5966等g2956g6158量的g3508g2288方g1363位移g2239g3150判断，当位移g2239大于活塞g6861隙则g2827g5966，否则就g703g2827g5966。 g830活塞g5904g6537g5959点A点为例，g6009其g3508g2288位移为Ax ，g5027g1821g2827g5966点等g2956g6
23、158量的位移为cAx ，则在活塞与g5027g1821g2827g5966的情况g701A点的g1321力 ApAAcA pAAcA()()Fkxxdcxx=+dotnospdotnosp (10) g5027g1821等g2956g6158量的动力学方程为 cA cA pA cA A()Mx k x x d+dotnospdotnosp pA cA A cAcA cAcA() 0cx x kx x+ + =dotnospdotnosp dotnosp (11) 活塞与g5027g1821g703g2827g5966情况g701A点的g1321力 AeAAcA eAAcA()()Fkxx c
24、xx =+dotnospdotnosp (12) g5027g1821等g2956g6158量的动力学方程为 cA cA eA cA A()Mx k x x+dotnospdotnosp eA cA A cA cA cA cA() 0cx x kx x+ + =dotnospdotnosp dotnosp (13) 式中g7754eAk 和eAc 分别为活塞与g3571g5274等g2956g1143g2318和g6909g2120。同理g1338g830写出B、C、Dg5959点g2827g5966和g703g2827g5966情况g701的动力学方程。 g3241g2805各g5959点的
25、g2827g5966情况g1338g830写出g2974g723活塞g3508g2288方g1363力和绕活塞g6744g6344g4914力矩g2288衡方程。令活塞的g3508g2288位移为x，绕活塞g6744g6336g5959为，则g2288衡方程(避免重复累赘，g830g1333g3109A点g2827g5966为例)为 ABCDrsAA BB CC DDfA A fB B fC C fD DearfsfcA cA pA cA ApA cA A cAcA cAcAcB cB eB cB B eB cB BcB cB cB cBc()()() 0()()0mx F F F F FI
26、FLFLFLFLFS FS FS FSFmgFF FeMx k x x dcx x kx xMx k x x c x xkx cxM+=+=+ + =+=dotnospdotnospdotnospdotnospdotnospdotnospdotnospdotnosp dotnospdotnospdotnosp dotnosp dotnospdotnospCcCeCcCC eCcCCcC cC cC cCcD cD eD cD D eD cD DcD cD cD cD()()0()()0xkxxcxxkx cxMx k x x c x xkx cx +=+=dotnospdotnosp dotn
27、osp dotnospdotnospdotnospdotnosp dotnosp dotnospdotnosp(14) 式中g7754I 为活塞绕活塞g6744g6344g4914的g6336动惯量；AL 、BL 、CL 、DL 分别为g2827g5966点到活塞g6344g4914的竖直距离；AS 、BS 、CS 、DS 分别为g2827g5966点到活塞g6744g6344g4914的g3508g2288距离，g4223活塞的几何关系和g6401动姿g2454g4535定；fAF 、fBF 、fCF 、fDF 分别为各g2827g5966点的摩擦力，在进g3488、g3983发行程时取上面
28、的符号，g1292缩、排g3488行程时取g701面的符号。 综g1355考虑各种常微分方程g2972值解g3585的g4852g2318和g2956g4106，g6611g4216变步长四g6908g7452g3242g2306g1800(Rung-Kutta)g2972值g4778g3585求解微分方程组，其程g2303流程g1887g16782所g4583。 图2 程序流程 Fig.2 Flow chart of program 1.5 模型的试验验证 通过g6030g7181直g2827g3645量内燃机活塞拍击g5027g1821力g7011常g1671g6961，因此通过g2051
29、g3645量活塞主要拍击的位置与g5027体表面g4017定位置的g859g6443g1125g2972，g2097拍击力g6336为g5027体表面的加速g2318进行g2090g3466。分析g1338知，活塞拍击发生的主要g6537位是g7754主、次推力面上g701止点g1314g3488g5027中g6537 6 g723位置。提取各g723位置的拍击力g1355力，通过g2051g3645的g859g6443g1125g2972，得478 内 燃 机 学 报 第 28 卷第 5 期 到g4223理g6006g3380g1739g5983g4778的g5027体表面的振动响应加速g2
30、318。为排g6931g3488g6850g5567g2319产生g5027体的横g1363振动的影响g6611g4216g967g2730g2090内燃机各g723g6336速的g5027体表面振动加速g2318进行g6030g7181g3645g6030。g4223于g3556g3109考虑燃g3488g3983发g1292力，发动机各g6336速g701的g5027体上g4017定位置的加速g2318响应的g5946g2404和g4017g2396是相同的，g1333是周期g703相同，避免重复，g830 3,000,r/min为例g2090g3466理g6006结g3174和g6030
31、g7181结g3174，g1887g16783所g4583。 g4223g16783g1338知，理g6006和g6030g7181结g3174的总体g6229g1208g1391g1355，都g1061g3109相同的周期性g4017g2396。g719g3149g3099g4914的g2279值也g1778g3124相同，g1333是在g723别g1696方存在g6358小的g2239别，主要g1299因是g3380g1739中g6966总元g839g6611g4216了g4914性化g1834理和g4772化。综上知，活塞拍击动力学g3380g1739g1101g4535g1696g13
32、17g3041活塞拍击g6855g7076的g2051g6158和g4017g2396，g1061g3109很g1885的g4852g2318。 图3 振动加速度试验与理论结果对比 Fig.3 Comparison between theoretical results and experi- mental results of vibration acceleration 2 活塞拍击噪声声学模型 2.1 活塞拍击噪声声学模型建立 g4223g1169面的活塞拍击动力学g3380g1739g1338知，g5027g1821g2827g5966等g2956g6158量的动能g2040g1050
33、g3150g5292于活塞g2090其的作g4216力和g5292g6325的动g2454g4017性(g2827g5966g1143g2318和g2827g5966g6909g2120)，其获得动能激励g5027体振动，其中一g6537分g4223于结g3165g6909g2120的存在，g6336化成热能，而g1330一g6537分则g830声能的g2381式g1363外辐射，因此动力学g3380g1739中g5027g1821g2827g5966等g2956g6158量的振动情况g1338g830g4216g3150表g2396活塞拍击噪声的大小。g2090于活塞拍击g4119g6133
34、而言，活塞与g5027g1821g2827g5966的主要位置是活塞g5904g6537上、g701g4714的 4g723g5959点，考虑到活塞和g5027g1821在g2827g5966过程中都g855发生相应的变g2381，g2051际g2827g5966区域应g6046是一g723g6358小的区域，因此g1338g830g2097g2827g5966区域当作一g723g4142源g3150g1834理，而g2974g723活塞拍击系g4945g1338g830g1834理成 4 g723g4142源g1326加的结g3174，其中g5027g1821g2827g5966等g2956
35、g6158量的振动速g2318作为g4142源的表面振动速g2318，g815而g2340g4704起活塞拍击噪声声学理g6006g3380g1739。 g5027g1821等g2956g2827g5966g6158量的振动g1338g830当作多g723g703同g7071g4106的g5217动g4142源g1326加的结g3174。g4223g5217动g4142源的g2288均声g1193g4106g5983g4778公式11g1338g830求得g2974g723分析g7071g2267 0, f 上多g723g5217动g4142源g1326加的g2288均声g1193g4106
36、2234 a000 2222000()8d4fzfu fWcr fcfr=+(15) 式中g7754a()uf为g7071g4106 f 时，g5217动g4142源表面振动速g2318的g2279值；0r 为等g2956g5217动g4142源的半径；0c 为声g7042在g4678g3488中的g859g2918速g2318；0 为g4678g3488g1311考g2074g2318。 针g2090内燃机活塞拍击，g4223于其主要g2827g5966区域是活塞g5904g6537上、g701g4714 4 g723g5959点，因此其总的g2288均声g1193g4106应g6046为4
37、g723等g2956g4142源声g1193g4106g1326加的结g3174，g1280 ABCDz zzzzWW W W W=+ (16) 式中g7754ziW (iA= ，B，C，D )分别为各g723g2827g5966g5959点等g2956g4142源的声g1193g4106。 2.2 活塞拍击噪声辐射修正系数 内燃机拍击噪声是g4223于活塞拍击g5027g1821，g2097能量g859g6443g4939g5027g1821，引起g2974g723g5027体的振动，而g5027体的振动引起周围g4678g3488g1972g6158的g2679动，g815而g1363外辐
38、射噪声。其g1363外辐射的噪声g703仅与活塞拍击g859g6443的能量g3109关，同时g6406与g5027体g5292g6325的g1676g3109g4017性g3109关。因此g6611g4216g5217动g4142源g3165g2340活塞拍击噪声声学g3380g1739，应g6046引g1049表g2396内燃机g5027体声辐射g4017性的辐射系g2972加g830g957g3427。 式(15)为多g723g703同g7071g4106g5217动g4142源g1056同作g4216g701的g2288均声g1193g4106g4644分表达式引g1049内燃机辐射g
39、957g3427系g2972，g3109 2234 a000 2222000()8d4fzfu fWKcr fcfr=+(17) 式中g7754K为内燃机辐射g957g3427系g2972。 通过g3109限元与边界元相结g1355的方式g4535定g6046内燃机噪声辐射g957g3427系g2972，g7146g1038g2340g4704内燃机g5027体的g3109限元g3380g1739，在活塞拍击的位置施加多g723g7071g4106g4772g6087激励g1056同作g4216作为边界g3149g839，求取其表面各g5292激励g7071g4106g701的表面振动速g23
40、18。g3241g2805表面振动速g2318与g1972g6158的g6401动g6411g4957性，提取其表面各g5355点的振动速g2318作为边界g3149g839施加到边界元结g3165声g5112g1355g3380g1739上。g3124g2976g957g3427的是g2974g723发动机的辐射声g1193g4106，因此g2340g4704了g1225g4942发动机的长方体g1699点，g815而g5983g4778得到各g1699点的声g2369g1887g16784 所g4583。通过g1699点的声g2369和面g4644得到其辐射声g1193g4106。g661
41、1g4216同g3239的激励通过式(15)g5983g4778出g5217动g4142源的辐射声g1193g4106，g719者的声g1193g4106的g3466值就是内燃机噪声辐射g957g3427系g2972。 图4 发动机缸体辐射声强 Fig.4 Contour of sound power 2010年9月 王 攀等：内燃机活塞拍击及其噪声研究 479 2.3 活塞拍击噪声声学模型试验验证 发动机点g3873g4035g2454g701，g4223于存在发动机燃烧噪声、进排g3488噪声和其g820机械噪声，无g3585直g2827单g4055g1696g3645量得到活塞拍击噪声的
42、声g1193g4106，因此g6611g4216发动机g967g2730g6030g7181，g6030g7181中g1308g6931了g6560g3488机g3165和g1145g4894g815动g7440g6338，避免了g6560g3488机g3165和g7440g6338g1542g1355噪声，g1333g1179g701活塞拍击噪声。g2090g3466g3556g3109点g3873g4035g2454g701的理g6006g5983g4778结g3174和g6030g7181g3645量结g3174，g815而g7181g6012理g6006g3380g1739的g3427
43、g4535性。 g6611g4216g254声g2369g3585g3645定噪声源的声g1193g4106g4894g47391g6537分g7754离g2968点上的g3645量g255(GB/T16404-1996)g3645量活塞拍击噪声的声g1193g4106，发动机g3099g6344g6336速为1,000g78225,000,r/min，,每g6949 500,r/min g3645量一次。同g3239g6611g4216活塞拍击噪声声学g3380g1739，分别g5983g4778出 1,00g17g78225,000,r/min，无燃g3488g3983发g1292力情况g
44、701的活塞拍击声g1193g4106g4894，g1061体g3645量g2972g2805和理g6006g5983g4778g2972g2805g1887表1所g4583。 表1 试验与理论数据 Tab.1 Data of theory and experiment 转速/ (rmin-1) 试验A计权 声功率/dB 理论A计权 声功率/dB A计权声功率差值/dB 1,000 70.41 65.22 5.19 1,500 72.79 72.27 0.52 2,000 78.52 78.13 0.39 2,500 81.35 82.24 0.89 3,000 84.86 85.28 0.4
45、2 3,500 87.78 88.08 0.30 4,000 91.72 91.28 0.44 4,500 94.85 94.47 0.38 5,000 99.58 97.88 1.70 声g1193g4106g2090g3466g3099g4914g1887g16785所g4583，1,000,r/min时，g6030g7181结g3174和理g6006g5983g4778结g3174相g2239g6358大，主要g1299因是g7754g6336速g6358低，活塞拍击噪声g6358小，g5183g3071噪声g1267了g3466g6358大的g3466例；而1,50g17g78225,
46、000,r/min，g6030g7181结g3174和理g6006结g3174g1391g1355得很g1885，g6407g6060g3033理g6006g3380g1739g3427g4535g1338g7012，g1338g830g4216g3150g1101g4535g7060g3645各g723g6336速g701发动机拍击噪声的声g1193g4106g4894。 图5 声功率理论结果与试验结果对比 Fig.5 Comparison between theoretical results and experi- mental results of sound power 3 结 论
47、(1) g2340g4704了内燃机活塞拍击动力学g3380g1739，g3380g1739考虑了活塞g771g6908g6401动与g3686g3790g3571g5274之g6861相g776作g4216，通过g6030g7181g7181g6012了g3380g1739的g1101g4535性，g815而g2051g4119内燃机活塞拍击力的g4852g4535定量描述。g1778于多g3164g2004辐射声g1699理g6006，结g1355活塞拍击动力学g3380g1739，g3165g2340了活塞拍击噪声理g6006声学g3380g1739，g2290通过g6030g7181g
48、7181g6012了g6046g3380g1739的g3427g4535性，g2051g4119了活塞拍击噪声定量描述。 (2) g2340g4704的活塞拍击动力学g3380g1739和拍击噪声理g6006声学g3380g1739，g1338g830g4216于活塞g6009g5983中，g7060g3645活塞拍击力和其引起的噪声，同时也为g5990g6006活塞g6009g5983g1311g2972g2090拍击g1314拍击噪声影响g5946g2404提g920了理g6006g1778g4520。 参考文献： 1 Cho S H，Ahn S T，Kim Y H. A Simple Model to Estimate the Impact Force Induced by Piston SlapJ. Journal of Sound and Vibration，2002，255(2)：229-242 2 Herbst Hubert M Offner，Gnter，Priebsch Hans H. A Generic Simulation Model for Cylinder Kit Vibro-Acoustics-Part I：Piston slap in
