1、 1西华大学毕业设计说明书3 主梁作用效应的计算3.1 影响线的绘制与等截面同跨度的变截面相比，由参考文献【12】的规定，三跨不等跨等截面连续梁的的支点弯矩公式如下：1=2+31+2， 2= 24（ 1+2） （ 2+3） 22 ， 3= 1+24（ 1+2） （ 2+3） 22 =,=,=6(1+),=6(1+), =6(+1), 1=11+22 ,2=11+22,Li 第 i 跨计算跨径a 影响线离第 i 跨左支点的距离b 影响线离第 i 跨右支点的距离计算简图如下：图 3-1 单位力作用下第 i 跨杆端弯矩计算图示由上述公式可求得两个中支点在单位移动荷载下在不同位置处支点截面所对应的弯矩
2、值以及其他值。各截面所在的点如下图以及弯矩值如下表所示。L1L2L30abpML21M240654012357890235167892西华大学毕业设计说明书图 3-2 梁的各截面号位置图示 表 3-1截面 B1 A2 B2 A3 N1 N2左中支座M1右中支座M21 0 1 0 0 0 0 0 0 0 0 2 0.17 0.83 43.21 0 0 0 259.26 0 -1.365 0.423 3 0.33 0.67 79.01 0 0 0 474.07 0 -2.497 0.773 4 0.50 0.50 100.00 0 0 0 600.00 0 -3.160 0.978 5 0.67
3、0.33 98.77 0 0 0 592.59 0 -3.121 0.966 6 0.83 0.17 67.90 0 0 0 407.41 0 -2.146 0.664 7 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 8 0.17 0.83 0 179.30 114.10 0 1075.81 684.61 -4.550 -1.852 9 0.33 0.67 0 260.80 208.64 0 1564.81 1251.85 -6.200 -4.042 10 0.50 0.50 0 264.06 264.06 0 1584.38 1584.38 -5.761 -5.761 11 0.67 0.33
4、0 208.64 260.80 0 1251.85 1564.81 -4.042 -6.200 12 0.83 0.17 0 114.10 179.30 0 684.61 1075.81 -1.852 -4.550 13 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 14 0.17 0.83 0 0 0 67.90 0 407.41 0.664 -2.146 15 0.33 0.67 0 0 0 98.77 0 592.59 0.966 -3.121 16 0.50 0.50 0 0 0 100 0 600.00 0.978 -3.160 17 0.67 0.33 0 0 0 79.01 0 474
5、.07 0.773 -2.497 18 0.83 0.17 0 0 0 43.21 0 259.26 0.423 -1.365 3西华大学毕业设计说明书19 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 根据求得的支点弯矩，再按单跨的简支梁可求得在单位移动荷载下各跨跨中的弯矩以及各支点处的剪力，并绘制成相应的影响线，且把计算所得到的的影响线与 midas 软件中的数据进行比较，通过以下对比发现两种种计算结果都比较吻合，如下表及下图所示。连续梁各截面弯矩影响线竖标 表 3-2左中支座 左跨中 中跨中截面手算 midas 手算 midas 手算 midas1 0 0 0 0 0 02 -1.365 -1
6、.363 2.651 2.652 -0.471 -0.4713 -2.497 -2.492 5.418 5.42 -0.862 -0.8624 -3.16 -3.155 8.42 8.423 -1.091 -1.095 -3.121 -3.116 5.106 5.109 -1.078 -1.0776 -2.146 -2.142 2.26 2.262 -0.741 -0.747 0 0 0 0 0 08 -4.55 -4.56 -2.275 -2.28 2.216 2.2189 -6.2 -6.195 -3.1 -3.098 5.712 5.71510 -5.761 -5.758 -2.881
7、-2.88 10.489 10.49211 -4.042 -4.042 -2.021 -2.021 5.712 5.71512 -1.852 -1.853 -0.926 -0.923 2.216 2.21813 0 0 0 0 0 014 0.664 0.661 0.332 0.331 -0.741 -0.7415 0.966 0.962 0.483 0.481 -1.078 -1.07716 0.978 0.974 0.489 0.487 -1.091 -1.0917 0.773 0.77 0.387 0.385 -0.862 -0.86218 0.423 0.42 0.212 0.21 -
8、0.471 -0.4714西华大学毕业设计说明书19 0 0 0 0 0 0连续梁各截面剪力影响线竖标 表 3-3左支座 左中支座-右截面手算 midas 手算 midas1 -1 -1 0 02 -0.799 -0.8 -0.025 -0.0273 -0.604 -0.604 -0.05 -0.054 -0.421 -0.421 -0.064 -0.0645 -0.255 -0.255 -0.063 -0.0636 -0.113 -0.113 -0.043 -0.0437 0 0 -1 -18 0.114 0.114 -0.875 -0.8759 0.155 0.155 -0.7 -0.71
9、0 0.144 0.145 -0.49 -0.511 0.101 0.101 -0.3 -0.312 0.046 0.046 -0.107 -0.10713 0 0 0 014 -0.017 -0.017 0.043 0.04315 -0.024 -0.024 0.063 0.06316 -0.024 -0.024 0.064 0.06417 -0.019 0.019 0.05 0.0518 -0.011 -0.011 0.027 0.0275西华大学毕业设计说明书19 0 0 0 0图 3-3 左中支座弯矩影响线图 3-4 中跨中弯矩影响线 手 算midas3.1657.978804手 算m
10、idas1.091.0910.4910.4926西华大学毕业设计说明书图 3-5 左跨中弯矩影响线图 3-6 左支座剪力影响线手 算midas8.42310.489097手 算midas0.1510.24手 算midas10.640.647西华大学毕业设计说明书图 3-7 左中支座剪力影响线-（右）图 3-8 左支座剪力影响线图 3-9 左中支座剪力影响线（右）3.2 施工阶段的划分由于施工过程复杂,施工过程计算均采用计算机辅助设计，但为了了解施工过程的受力状态，掌握施工过程内力叠加的过程，所以简要叙述一下施工过程的结构力学图示。（1）有限元原理用杆系结构模拟实际结构，也是有限元分析中最常用的
11、方法，有建模简单、笔 算软 件0.1510.24笔 算软 件10.640.648西华大学毕业设计说明书加载方便、结果直观易懂的特点。进行桥梁结构分析，首先必须根据分析对象和要求，选择恰当的数值分析模拟模型，对结构进行相应的力学抽象、简化和离散，即进行结构建模，然后根据计算程序的要求，将离散后的结构用相应的数据文件描述出来，即进行结构分析的数值模拟。合理正确的结构模型和数值模型是桥梁结构分析的关键。单元分析所谓单元分析是指：在要研究的结构中取出一个具有代表性的单元，称为典型单元。应用静力的方法、能量法（虚功原理）建立单元杆端力与杆端位移的关系式。对于连续体系，是在较小的范围内建立典型单元的节点力
12、和节点位移之间的关系式。这个力与位移的表达式，称为单元刚度方程。从单元刚度方程中得到力与位移的变换关系矩阵，这个关系矩阵称为单元刚度矩阵，这就是单元分析的目的。 整体分析整体分析的任务，就是在单元分析的基础上，考虑各节点的几何条件和平恒条件，以建立求解节点位移的典型方程，在矩阵位移法中称为整体刚度矩阵。（2）建模过程结构建模的过程是一个逻辑过程，首先要根据工程结构、施工方法、结果的精度要求等方面考虑，进行结构离散，以获得经济、可靠的结构分析模型。对于杆系结构，节点编号和单元的划分应遵循以下原则： 结构的定位点应设置节点； 按施工过程，分阶段施工的结构自然分块点应该设置节点； 对较长的自然块，应
13、当适当细分； 预应力索端点截面一般设置节点； 关心内力、位移所在截面处应设置节点； 有支承的部位应设置节点。（3）施工单元划分与模型的建立 由于施工过程复杂,施工过程计算均采用计算机辅助设计。梁元由midas 软件建立，一共 59 个节点 58 施工单元。施工过程分为 0 到 9 号块、边跨现浇段、边跨合拢段、中跨合拢段施工等。根据施工先后顺序，则 15-21 截面为 0 号块施工，7-15、21-29、31-39、45-53 截面为 1-9 号块施，1-5、55-59 截面为边跨现浇段施工，5-7、53-54 截面为边跨合拢段施工，最后 29-31 单元为中跨合拢段施工，如下图 3-10。9
14、西华大学毕业设计说明书图 3-10 结构计算模型单元划 梁段结构主要尺寸如下表所示。截面几何尺寸及重量 表 3-4梁段梁段重量（kN）截面高度（m）底板厚度（m）腹板厚度（m）边跨合拢段 1093.63 1-5 2 0.4 0.3中跨合拢段 336.5 7 2 0.4 0.38 号块 680.2 8 2.027 0.433 0.3067 号块 611 9 2.094 0.463 0.3196 号块 633.8 10 2.202 0.492 0.3415 号块 664.6 11 2.35 0.521 0.374 号块 600.4 12 2.51 0.546 0.4023 号块 635 13 2.
15、7 0.571 0.442 号块 675.5 14 2.92 0.596 0.4840号 边 跨 现 浇 段 边 跨 合 拢 段 中 跨 合 拢 段号 号123457891021341621234256728306 578910西华大学毕业设计说明书1 号块 722.2 15 3.17 0.621 0.5340 号块 2634.76 16-21 3.5 0.65 0.6中跨合拢段 336.5 29-31 2 0.4 0.33.3 施工阶段预应力钢筋的估算。施工阶段预应力钢束的估算按短暂状态构件的应力估算预应力钢筋的数量。其中，预应力和构件自重计算如下。压应力： 拉应力：=0.70, =0.70
16、,C50 砼： ,=0.8=0.832.4=25.92,=0.8=0.82.65=2.12悬臂浇筑法施工需要按以下四种公式控制预应力钢筋的数量,其中弯矩 取绝对值。（1）防止梁顶配筋过少 防止梁顶拉应力过大,=（ + ） 0.70, =0,所以 =0.70,(1+)=0.70,(+) 即 为 下限 防止梁底压应力过大,=+（ ） 0.70, =0,所以 =11西华大学毕业设计说明书若 则 0.70,(1) =0.70,() 即 为 上限 若 则 0.70,(1) =0.70,() 即 为 下限 若分子为负数，当 时， 梁顶配筋过少相矛盾，不需控制。0，表明不需在梁 顶 配 预应 力筋，与防止。
17、 当 时 ， 则 大于某个 负 数，不需控制（2）防止梁顶配筋过多 防止梁顶压应力过大,=（ + ） 0.70, 0.70,+(1+) =0.70,+(+) 即 为 上限 防止梁底拉应力过大,=（ +） 0.70,若 则 0.70,+(1+)=0.70,+() 即 为 上限。 12西华大学毕业设计说明书若 则 0.70,+(1+)=0.70,+() 即 大于某个 负 数， 则不需要控制。 式中： 施工 阶 段各截面自重作用下的弯矩 值预应 力 钢 筋抗拉 强 度 设计值预应 力 钢 筋截面面 积中性 轴 上截面抗弯模量中性 轴 下截面抗弯模量梁截面面 积筋 上 缘预应 力筋 产 生的使截面下
18、边缘 的 应 力 为 零 时 ， 预应 力至下边缘的距离，即上核心距。筋 下 缘预应 力筋 产 生的使截面上 边缘 的 应 力 为 零 时 ， 预应 力至上边缘的距离，即下核心距。 截面上 缘预应 力筋重心至中性 轴 的距离各施工阶段预应力钢束估算与主要截面参数表格，以及各截面的图示如下，其中下表中的弯矩值表示在对应的各块悬臂状态下各截面的弯矩值，每个截面的弯矩值都随着悬臂状态的变化而弯矩值跟随着变化。下表中的钢束根数即是在各悬臂状态下各截面满足上下限值所配的预应力钢束数，即预应力钢束需要通过某一截面的钢束数。本图示中的所展示的截面号即为施工阶段需要控制预应力钢筋的截面。由于结构对称，所以只取
19、了 1/4 跨截面作分析。如下图及下表所示。0号 左 中 支 座 中 心 线号 175413210987 6813西华大学毕业设计说明书图 3-11 主要截面及施工阶段主要截面参数 表 3-5截面 Ws（m3） Wx(m3) A(m) I(m4) ys(m) yx(m) ks（ m）kx（m）es（m）17 11.384 10.476 10.850 19.095 1.677 1.823 0.966 1.049 1.52715 9.802 8.575 9.962 14.499 1.479 1.823 0.861 0.984 1.32914 8.658 7.245 9.297 11.517 1.3
20、30 1.691 0.779 0.931 1.18013 7.691 6.155 8.717 9.231 1.200 1.823 0.706 0.882 1.05012 6.884 5.277 8.217 7.498 1.089 1.691 0.642 0.838 0.93911 6.223 4.583 7.795 6.202 0.997 1.590 0.588 0.798 0.84710 5.624 3.971 7.395 5.125 0.911 1.823 0.537 0.760 0.7619 5.198 3.549 7.091 4.416 0.850 1.691 0.500 0.733
21、0.7008 4.935 3.289 6.875 4.001 0.811 1.590 0.478 0.718 0.6617 4.827 3.174 6.73 3.830 0.794 0.644 0.472 0.717 0.644其中，式中：I抗弯截面惯性矩ys截面上缘至中性轴的距离yx截面下缘至中性轴的距离14西华大学毕业设计说明书防止梁顶配筋过少下限值 表 3-6梁段 截面 弯矩 M (KNm) Ay1(mm2) 下限（束） Ay2(mm) 不控制（束）17 3817.5 -4548 -3.2 - -0 号块15 0 -5635 -4.0 - -17 7520.3 -3260 -2.3 -
22、-15 2120.9 -4813 -3.4 - -1 号块14 0 -5453 -3.9 - -17 13420.2 -1208 -0.9 - -15 5149.8 -3640 -2.6 - -14 2052.4 -4582 -3.3 - -2 号块13 0 -5292 -3.8 - -17 20872.2 1383 1.0 - -15 9903 -1799 -1.3 - -14 4900.6 -3373 -2.4 - -13 1993.1 -4368 -3.1 - -3 号块12 0 -5151 -3.7 - -17 29720.8 4461 3.2 - -15 16199.8 641 0.
23、5 - -14 9396 -1465 -1.0 - -13 4687.2 -3119 -2.2 - -12 1942.8 -4172 -3.0 - -4 号块11 0 -5031 -3.6 - -17 41847.9 8678 6.2 - -15 25502.4 4244 3.0 - -14 16704.9 1636 1.2 - -13 10002.5 -654 -0.5 - -12 5264.3 -2497 -1.8 - -11 2377.8 -3735 -2.7 - -5 号块10 0 -4914 -3.5 - -15西华大学毕业设计说明书防止梁顶配筋过少下限值 表 3-6梁段 截面 弯矩
24、 M (KNm) Ay1(mm2) 下限（束） Ay2(mm) 不控制（束）17 55466 13414 9.6 - -15 36427.1 8476 6.1 - -14 25728.3 5466 3.9 - -13 17124.5 2648 1.9 - -12 10485 136 0.1 - -11 5697.3 -1927 -1.4 - -10 2326.3 -3545 -2.5 - -6 号块9 0 -4824 -3.4 - -17 70735.3 18724 13.4 - -15 49099.6 13386 9.6 - -14 36567.9 10066 7.2 - -13 26131
25、.1 6824 4.9 - -12 17658.7 3753 2.7 - -11 11038 982 0.7 - -10 5528.5 -1659 -1.2 - -9 2288.7 -3393 -2.4 - -7 号块8 0 -4760 -3.4 - -17 90462.5 25585 18.3 - -15 65935.8 19908 14.2 - -14 51363.3 16344 11.7 - -13 38885.8 12738 9.1 - -12 28372.6 9156 6.5 - -11 19711.2 5706 4.1 - -10 11820.9 2046 1.5 - -9 620
26、0.2 -946 -0.7 - -8 2755.7 -2969 -2.1 - -8 号块7 0 -4717 -3.4 - -式中，其中：A y1防止梁顶拉应力过大所配的预应力筋最小面积Ay2防止梁底压应力过大所配的预应力筋最小面积16西华大学毕业设计说明书防止梁顶配筋过多上限值 表 3-7单元 截面弯矩 M (KNm)Ay3(mm) 上限（束） Ay4(mm)上限（束） 取上限较小 的值17 3817.5 73163 52.3 30888 22.1 22.10 号块15 0 68891 49.2 24355 17.4 17.417 7520.3 74451 53.2 36795 26.3 26
27、.315 2120.9 69716 49.8 28399 20.3 20.31 号块14 0 66668 47.6 24025 17.2 17.217 13420.2 76503 54.6 46206 33.0 33.015 5149.8 70889 50.6 34193 24.4 24.414 2052.4 67539 48.2 28612 20.4 20.42 号块13 0 64699 46.2 23786 17.0 17.017 20872.2 79094 56.5 58092 41.5 41.515 9903 72731 52.0 43285 30.9 30.914 4900.6 68
28、747 49.1 34977 25.0 25.013 1993.1 65623 46.9 28976 20.7 20.73 号块12 0 62983 45.0 23629 16.9 16.917 29720.8 82172 58.7 72207 51.6 51.615 16199.8 75170 53.7 55330 39.5 39.514 9396 70655 50.5 45023 32.2 32.213 4687.2 66872 47.8 35991 25.7 25.712 1942.8 63962 45.7 29491 21.1 21.14 号块11 0 61507 43.9 23555
29、 16.8 16.817 41847.9 86389 61.7 91551 65.4 61.715 25502.4 78774 56.3 73125 52.2 52.214 16704.9 73757 52.7 61356 43.8 43.813 10002.5 69337 49.5 49832 35.6 35.612 5264.3 65637 46.9 39513 28.2 28.25 号块11 2377.8 62803 44.9 31791 22.7 22.717西华大学毕业设计说明书10 0 60085 42.9 23535 16.8 16.8单元 截面弯矩 M (KNm)Ay3(mm)
30、 上限（束） Ay4(mm)上限（束） 取上限较小的值（束）17 55466 91125 65.1 113274 80.9 65.115 36427.1 83006 59.3 94022 67.2 59.314 25728.3 77586 55.4 81521 58.2 55.413 17124.5 72639 51.9 68377 48.8 48.812 10485 68270 48.8 55266 39.5 39.511 5697.3 64611 46.2 43289 30.9 30.910 2326.3 61455 43.9 32825 23.4 23.46 号块9 0 58984 42
31、.1 23695 16.9 16.917 70735.3 96435 68.9 137630 98.3 68.915 49099.6 87915 62.8 118263 84.5 62.814 36567.9 82186 58.7 105744 75.5 58.713 26131.1 76815 54.9 91829 65.6 54.912 17658.7 71887 51.3 76911 54.9 51.311 11038 67520 48.2 61787 44.1 44.110 5528.5 63340 45.2 45614 32.6 32.69 2288.7 60416 43.2 339
32、93 24.3 24.37 号块8 0 58200 41.6 23994 17.1 17.117 90462.5 103296 73.8 169097 120.8 73.815 65935.8 94437 67.5 150468 107.5 67.514 51363.3 88465 63.2 138807 99.1 63.213 38885.8 82728 59.1 125042 89.3 59.112 28372.6 77290 55.2 109238 78.0 55.211 19711.2 72245 51.6 91828 65.6 51.610 11820.9 67045 47.9 70
33、745 50.5 47.99 6200.2 62862 44.9 51593 36.9 36.98 2755.7 59991 42.9 37540 26.8 26.88 号块7 0 57671 41.2 24567 17.5 17.518西华大学毕业设计说明书式中，其中：A y3防止梁顶压应力过大所配的预应力筋最大面积Ay4防止梁底拉应力过大所配的预应力筋最大面积19西华大学毕业设计说明书通过上面几张表确定的各截面上下限值，可列出各截面在各施工阶段所配预应力钢筋范围如下表所。施工阶段各截面预应力筋范围值 表 3-8梁段截面号 0 1 2 3 4 5 6 7 817 -3.222.1 -2.32
34、6.3 -0.933.0 141.5 3.251.6 6.261.7 9.665.1 13.468.9 18.373.815 -417.4 -3.420.3 -2.624.4 -1.330.9 0.539.5 352.2 6.159.3 9.662.8 14.267.514 - -3.917.2 -3.320.4 -2.425.0 -132.2 1.243.8 3.955.4 7.258.7 11.763.213 - - -3.817.0 -3.120.7 -2.225.7 -0.535.6 1.948.8 4.954.9 9.159.112 - - - -3.716.9 -321.1 -1.
35、828.2 0.139.5 2.751.3 6.555.211 - - - - -3.616.8 -2.722.7 -1.430.9 0.744.1 4.151.610 - - - - - -3.516.8 -2.523.4 -1.232.6 1.547.99 - - - - - - -3.416.9 -2.424.3 -0.736.98 - - - - - - - -3.417.1 -2.126.87 - - - - - - - - -3.417.520西华大学毕业设计说明书通过与上表的上下限值作对比，并尽量选取上下限值的中间值，若中间值累加后超出范围，再进行调整，则可选出施工阶段满足要求的
36、通过某个截面的钢束数，具体值如下表所示。施工阶段各截面预应力筋范围值 表 3-8梁段截面号 0 1 2 3 4 5 6 7 817 8 16 22 28 34 40 46 52 5615 8 16 22 28 34 40 46 52 5614 - 8 14 20 24 30 36 42 4613 - - 6 12 18 24 30 36 4012 - - - 6 12 18 24 30 3411 - - - - 6 12 18 24 2810 - - - - - 6 12 18 229 - - - - - - 6 12 168 - - - - - - - 6 107 - - - - - - -
37、 - 4通过上面的表格可知，施工阶段所配的预应力钢束在最后的最大悬臂状态下通过某个截面的钢束数量依次为 17 号截面 56 束，15 号截面 56 束，14 号截面 46 束，13 号截面 40 束，12 号截面 34 束，11 号截面 28 束，10 号截面 22 束，9 号截面 16 束，8 号截面 10 束钢束，7 号截面 4 束钢束。21西华大学毕业设计说明书3.4 恒载内力计算结果（1）自重下的内力图中跨合拢之后，各节点自重内力如下表所示，由于结构对称，所以只列出了左半边结构。自重效应内力 表 3-9单元 剪力(kN) 弯矩(kNm) 单元 剪力(kN) 弯矩(kNm)1 0 0 1
38、6 6390.4 -88791.92-（左） 84.1 -21 17 6593.8 -936612-（右） -1088.9 -21 18-（左) 6797.2 -98682.63 -752.4 1820.3 18- (右） -6708.4 -98682.64 -415.9 2988.7 19 -6505 -93727.65 -79.4 3484.1 20 -6291.5 -88925.46 88.8 3479.4 21 -5384.4 -68485.87 257.1 3306.4 22 -4664.4 -53408.68 937.3 922.5 23 -3990.5 -40426.49 154
39、8.6 -3421.9 24 -3356.7 -29408.410 2181.4 -9942.2 25 -2757 -20242.211 2845.3 -18732.3 26 -2092.9 -1176312 3444.7 -28164.9 27 -1459.4 -5553.513 4078.3 -39449.3 28 -848.5 -1520.114 4751.7 -52698 29 -168.5 508.615 5471.1 -68041.7 30 0 592.7图 3-12 自重弯矩图108.936726708.4925198.92522西华大学毕业设计说明书图 3-13 自重剪力图（2
40、）二期恒载二期结构自重作用荷载集度为桥面铺装与人行道、栏杆自重集度之和。桥面铺装采用 8cm 厚的防水混凝土作为铺装层，加 2cm 厚的沥青混凝土磨耗层，共计 10cm 厚。铺装层宽度 8m。其中，沥青混凝土重度 24kN/m3,防水混凝土采用 C40，混凝土重度按 25kN/m3 计算，人行道板与栏杆左右各 1.5m，人行道高度 0.25m，栏杆高度 1.1m，宽度 0.25m，且采用 C40 混凝土。因此，桥梁每个截面的二期自重集度 g 如下计算：=(0.08825+0.02824+1.520.2525+20.25251.1=52.34kN/m 铺装效应内力 表 3-9单元 剪力(kN)
41、弯矩(kNm) 单元 剪力(kN) 弯矩(kNm)1 0.0 0.0 16 1469.2 -18047.52-（左） 26.2 -6.5 17 1508.5 -19164.12-（右） -519.7 -6.5 18-（左) 1547.7 -20310.23 -415.0 928.2 18- (右） -1701.1 -20310.24 -310.3 1653.5 19 -1661.8 -19049.15 -205.7 2169.5 20 -1620.0 -17817.56 -153.3 2349.0 21 -1437.6 -12459.27 -101.0 2476.2 22 -1281.1 -8
42、376.78 108.4 2461.4 23 -1124.5 -4765.29 291.5 1761.4 24 -967.8 -1624.810 474.6 420.4 25 -811.0 1044.511 657.6 -1561.9 26 -628.0 3563.412 814.4 -3771.3 27 -444.9 5441.113 971.1 -6451.7 28 -261.7 6677.614 1127.6 -9603.2 29 -52.3 7305.715 1284.0 -13225.8 30 0.0 7331.923西华大学毕业设计说明书图 3-14 铺装弯矩与剪力图731.820
43、93.5 汽车荷载及人群荷载效应计算（1）冲击系数与车道折减系数汽车冲击系数计算如下，根据通规4.3.2 中的规定，适用于连续梁的结构基频计算公式如下：1=13.61622 1=23.65122 式中： 基频，Hz ，计算连续梁冲击力引起的正弯矩效应时，采用1 2;计算连续梁冲击力引起的正弯矩效应时，采用1 2；l计算跨径，m；E混凝土弹性模量，Pa；m4梁跨中截面 惯 性矩，mc结构跨中的单位长度质量，kg/m，当换算为重力计算，其单位应为Ns2/m2，其中，mc=G/g；G结构跨中延米结构重力，N/m；g重力加速度，g=9.81m/s2当跨径等于 65m 时，1=13.61622 =13.
44、6162652 3.4510103.829917150.87=1.42 2=23.65122 =23.65126523.4510103.829917150.87=2.47当跨径等于 40m 时，1=13.61622 =13.6162402 3.4510103.829917150.87=3.76 2=23.65122 =23.65124023.4510103.829917150.87=6.53为了冲击系数偏安全，所以取 f2731.8209 1547.024西华大学毕业设计说明书 =6.53，因 为 1.5Hz14，所以 =0.1760.0157=0.01766.530.0157=0.315。即冲击系数：1+=1+0.315=1.315。将所求得的冲击系数输入计算机软件，程序自动计算。结构对称，取结构一半，各截面活载内力最值与包络图如下表及下图所示。汽车荷载效应内力 表 3-10截面 剪力 max(kN) 弯矩max(kNm) 剪力 min(kN) 弯矩 min(kNm)1 0 0 0 02 285.5 0 -981.8 -285.63 286.6 1627.4 -904.1 -540.84 290.0 3036.9 -828.8 -1044.95 295.5 4231.0 -756.3 -1566.36
