1、 附件 1：连续箱梁施工工艺流程图测量、调整底模标高预应力筋管道安装地基处理场地硬化支架搭设安装侧模绑扎底板及腹板、横梁钢筋安装内模，浇筑底板、腹板混凝土绑扎顶板钢筋浇筑箱梁顶板混凝土测量定位安装底模支架预压安装支座预留天窗内模拆除混凝土养护支架拆除天窗封顶、清理桥面附件 3：质量保证体系制度保证经济法规经济责任制优质优价 完善计量支付手续 制定奖罚措施 签定包保责任状奖优罚劣经济兑现质 量 保 证 体 系思想保证提高质量意识TQC 教育检查落实改进工作质量组织保证项目经理部质量管理领导小组项目队质量小组总结表彰先进技术保证贯彻 ISO9000 系列质量标准，推行全面质量管理各项工作制度和标准
2、提高工作技能技术岗位责任制 质量责任制质量评定反 馈 实 现 质 量 目 标质量第一 为用户服务 制定教育计划 质量工作检查 现场QC小组活动岗前技术培训 熟悉图纸掌握规范 技术交底 质量计划 测量复核 应用新技术工艺施工保证创优规划检查创优效果 制定创优措施 明确创优项目接受业主和监理监督 定期不定期质量检查 进行自检互检交接检 加强现场试验控制充分利用现代化检测手段附件 4：安全、质量保证体系图制度保证经济法规经济责任制优质优价 完善计量支付手续 制定奖罚措施 签定包保责任状奖优罚劣经济兑现质 量 保 证 体 系思想保证提高质量意识TQC 教育检查落实改进工作质量组织保证项目经理部质量管理
3、领导小组项目队质量小组总结表彰先进技术保证贯彻 ISO9000 系列质量标准，推行全面质量管理各项工作制度和标准提高工作技能技术岗位责任制质量评定反 馈 实 现 质 量 目 标质量第一 为用户服务 制定教育计划 质量工作检查 现场QC小组活动岗前技术培训 熟悉图纸掌握规范 技术交底 质量计划 测量复核 应用新技术工艺施工保证创优规划检查创优效果 制定创优措施 明确创优项目接受业主和监理监督 定期不定期质量检查 进行自检互检交接检 加强现场试验控制充分利用现代化检测手段安全保证体系图开工前检查 收尾工程检查安全生产目标施工过程检查工作保证安全生产保证体系1.施工组织是否有安全设计或安全技术措施.
4、2.施工技术是否符合技术和安全规定.3.安全防护措施是否符合要求.4.施工人员是否经过培训.5.施工方案是否经过交底.6.各级各类人员施工安全责任制是否落实.7.是否制定安全预防措施.8.对不安全因素是否有控制措施.1.安全设计安全技术措施交底后是否人人明白,心中有数.2.施工生产过程中各种不安全因素是否得到控制.3.施工机械是否坚持安全安全挂牌.4.安全操作规程和安全技术措施是否认真执行.5.现场有无违章指挥违章作业.6.“周一“安全讲话是否正常执行.7.安全隐患是否限制、整改.8.信息反馈是否准确及时.组织保证安全生产领导小组1.安全生产责任制.2.班前安全讲话制.3.“周一“安全活动制.
5、4.安全设计制.5.安全技术交底制.6.临时设施检查验收制.7.安全教育制.8.交接班制.9.安全操作挂牌制.10.安全生产检查制.11.职工伤亡事故报告处理.12.安全生产奖证制.总公司十二项安全制度国家安全法律、法规、规程、标准制度保证1.经理部各类人员各职能部门的安全生产责任制.2.认真惯彻“安全生产,预防为主“的方针和“管生产必须管安全“的原则.3.对职工进行经常性安全教育.4.坚持安全检查制度.5.对生产过程中出现的安全问题按“三不放“过的原则处理.6.执行安全生产“五同时“.1.总结施工生产过程中安全生产经验,对于成功的控制方法总结推广.2.找出施工过程中安全管理的薄弱环节,提出改
6、进措施.3.做好总结、评比工作.安全生产目标三无：无工伤死亡事故无交通死亡事故无火灾、洪灾事故一杜绝：杜绝重伤事故一达标创安全达标工地附件 5：现浇箱梁支架及模板计算书一、工程概况K76+755 凤山服务区主线桥跨径为 319m，中心桩号为 k76+755，起点桩号为 k76+723.5，终点桩号为 k76+786.5，桥梁全长 63.00m，平面分别位于直线（起始桩号：k76+723.5，终止桩号：k76+755.145）和圆曲线（起始桩号：k76+755.145，终止桩号：k76+786.5，半径：4100m，左偏）上，纵断面纵坡-1.09%。右前夹角 90。上部结构采用现浇钢筋混凝土连续
7、箱梁，桥墩采用柱式圆形墩，基础采用桩基础；桥台采用肋板台、桩基础。二、荷载计算1.1 荷载分析及取值根据本桥现浇箱梁左幅为固定宽度的单箱两室结构，右幅为变截面单箱三室的结构特点，支架及门洞验算以右幅为例，左幅在右幅验算基础上采用右幅结论进行支架搭设。在施工过程中右幅将涉及到以下荷载形式： q1 箱梁自重荷载，其中新浇混凝土密度取 26KN/m3(偏于安全)根据本桥现浇箱梁结构特点，我们取右幅跨中断面 c-c、靠近中横梁最不利处断面 b-b、横梁断面 a-a 三个代表截面，并对每个断面不同区域分别进行自重计算跨中断面截面 c-c q1 计算（详见图一）靠近中横梁最不利处 b-b q1 计算（详见
8、图二）中横梁截面 a-a q1 计算图三（a-a） q2 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算， 查建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ66-2008 取 q21.0kPa（偏于安全） 。 q3 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布活荷载计算，当计算模板及其下肋条时取 2.5kPa；当计算肋条下的梁时取 1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取 1.0kPa。 q4 振捣混凝土产生的荷载，查建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ66-2008 取 2.0kPa q5 新浇混凝土对侧模的压力。见后附计算。 q6 倾倒混凝土产生的冲击荷载，查路桥施工计算手册取2.0kPa
9、。 q7支架自重，支架搭设高度平均为 9 米，查1.3计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求4、底模验算：4.1、底模模板计算：现浇箱梁砼底模采用 =16mm 的 I 类竹胶合板，查 竹胶合板模板（JG/T156-2004）表 5 可知静曲强度板宽方向最小值 =50Mpa，静曲弹性模量 E 最小值=4.510 4 Mpa。由支架验算 2.1.1 节可知模板竖向荷载如下：c-c 跨中断面取竖向荷载最大处即边腹板处计算:验算强度时：q=1.2(q1+q2)+1.4（q3+q4+q6）=48.11KN/m 2验算刚度时：q=1.2(q1+q2)=38.02KN/m 2b-b 断面取竖向荷载最大处即
10、腹板处计算:验算强度时：q=1.2(q1+q2)+1.4（q3+q4+q6）=59.15KN/m 2验算刚度时：q=1.2(q1+q2)=48KN/m 2a-a 断面计算：验算强度时：q=1.2(q1+q2)+1.4（q3+q4+q6）=59.15KN/m 2验算刚度时：q=1.2(q1+q2)=48KN/m 2根据以上计算可知， 取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全） ，竹胶板取 1CM 宽的模板进行计算，将其荷载转化为线均布荷载计算， ，在计算时考虑模板的连续性，因此模板按连续梁（三跨连续梁）进行计算，如下图：a-a、b-b、c-c 断面纵向小方木的间距为
11、 25cm 并均匀布置，则计算跨径 L=250mm； 2525尺 寸 单 位 ： cmq(kN/m)底 模 验 算 简 图底 模 及 支 撑 系 统 简 图 10cm横 桥 向 方 木q(kN/m)竹 胶 板a-a、b-b 断面取荷载最不利处为 a-a 断面腹板处 q= Qmax*0.01=0.55KN/m 则：32240161mbhw43I MPaMPawql 50.52401.59062 mlfmEf 625.0423184 满足受力要求。c-c 断面处取腹板处验算 q= Qmax*0.01=0.45KN/m 则：32240161mbhw3I MPaMPawql 50.524015.806
12、22 mlfmEqlf 63.042518.0415.283014 满足受力要求4.2 底模横向、纵向方木强度、刚度验算方木材质均采用红松木。横向方木采用的尺寸为 10cm15cm 大方，纵向方木(松木)10cm 10cm（25cm 均匀布置） 。经查路桥计算手册附表可知红松木容许抗弯强度值w=12MPa，允许抗剪强度值=1.7Mpa,方木弹性模量E=9103 MPa。根据荷载分布和方木布置取跨中断面（c-c）和靠近支点断面（b-b）最不利处分别验算。4.2.1 纵桥向方木验算简图如下： 60cmq(kN/)纵 向 小 方 木 验 算 简 图图、c-c 跨中截面计算 按主桥跨中截面处 13m
13、范围内进行受力分析，按方木纵桥向跨度 L=90cm 进行验算。方木间距计算最不利处 q=48.1113=625.43KN/mM=（1/8）qL 2=（1/8）625.430.9 =63.3KNmW=（bh）/6=（0.10.1）/6=0.000167m 则：n=M/ （Ww）=63.3/(0.00016712000 0.9)=35d=B/(n-1)=13/35=0.37m注：0.9 为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于 0.37 均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距 d=0.25m，则 n=13/0.25=52每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1
14、0.13)/12=8.3310-6m4则方木最大挠度： mlfEqlf 25.40937.1801952384.61534 挠度满足受力要求。每根方木抗剪计算 (1/2)(qL)/(nA)=(1/2)(625.430.9)/(520.10.10.9)=0.6MPa =1.7MPa符合要求。b-b 靠近支点截面计算按主桥靠近支点截面处 3m 范围内进行受力分析，按方木纵桥向跨度 L=60cm 进行验算。方木间距计算最不利处 q=59.153=177.45KN/mM=（1/8）qL2=（1/8 ）177.450.6=8.0KN mW（ bh）/6=（0.10.1）/6=0.000167m 则：n=
15、M/ （Ww）=8/(0.000167120000.9)=4.4（取整数 n=5 根）d=B/(n-1)=3/5=0.6m注：0.9 为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于 0.6m 均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距 d=0.25m，则 n=3/0.25=12每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.10.13)/12=8.3310-6m4则方木最大挠度： mlfmEqlf 5.14063.0810928465.71534 挠度满足受力要求。每根方木抗剪计算(1/2)(qL)/(nA)=(1/2)(177.450.6)/(120.10.10.9)=0.
16、493MPa=1.7MPa符合要求。4.2.2 横桥向方木验算、c-c 跨中截面计算 按主桥跨中截面边腹板即荷载最大处进行验算，方木纵桥向间距 90cm，跨度L=60cm 进行验算。 mKNq/3.4901.48 mKNlM 95.16022363需 1.95cWW选用 1015cm 方木作为横向分配梁，则： 43285012cmI3276W)可(0.12.51039.63 MPaMPaMmm mEIql5.140629.0 928865 389434 符合要求b-b 靠近支点截面计算按主桥靠近支点截面最不利处进行验算，方木纵桥向间距为 60cm，跨度L=60cm 进行验算。 mKNq/49.
17、35601.59 mKNlM 59.160822363需 1.59cWW选用 1015cm 方木作为横向向分配梁，则： 432815102cmI3276W )可(0.124.10359.63 MPaMPaMmm mEIql5.140624.0 42898638434 符合要求。5、侧模计算：侧模采用优质覆膜竹胶板，紧贴模板外侧采用 10cm*15cm 方木做竖肋，间距 30cm；纵肋采用 2 根 48*3.5 钢管和顶撑加固，间距为 50CM，拉杆按照60cm 的间距设置对拉，拉杆采用 16 圆钢。支撑由顶托、钢管、扣件组成，前端用顶托顶，后端用扣件和支架系统联接；第三道在最底部，先用竹胶板条
18、或小方木条底垫海绵条沿腹板外模板钉在底模竹胶板上，作为线型定位和导向，还可以防止底板漏浆，再用一根 10cm*10cm 方木纵肋顶在其后背，其支撑用钢管和可调顶托以扣件固定在支架立柱上，旋紧顶托顶牢、砼侧压力计算：砼采用拌合站集中拌合，罐车运输，现场浇筑时速度最大不能超过 2m/h，砼入模温度拟为 25C,则 V/T=0.080.035 则h=1.53+3.8V/T=1.53+3.8*0.08=1.83mP1=Kh=1.226 1.83=57.1Kpa振捣砼产生的侧压力 P2=4.0Kpa砼最大侧压力 Pm=P1+P2=61.1Kpa侧模模板强度、刚度计算：计算侧模模板时取 1cm 宽的模板进
19、行计算，则计算的侧压力转换为线性荷载q=pm0.01=0.611KN/m计算时考虑模板的连续性，因此模板按连续梁（三跨连续梁）进行计算，计算简图如下： 30cm q(kN/m)侧 模 模 板 验 算 简 图30cm 30cm224161bhw0033 mI MPaMPawql 509.241.0622 mlfEf 625.04310584 受力满足要求。、侧模竖向背肋方木计算竖向背肋方木采用 10cm15cm，间距为 30cm，模板侧压力传递的荷载转化为背肋上线荷载 q=61.10.3=18.33KN/m，纵肋间距为 60cm,则计算跨径为 0.6m,计算按照简支梁承受均布荷载计算，计算简图如
20、下： 60cmq(kN/)竖 向 背 肋 验 算 简 图322751061bhw481033 mI mlfEqlf 5.14062.259846.1max44 受力满足要求。、侧模纵肋钢管计算：纵向采用 48*3.5 钢管和顶撑加固，竖肋间距 30cm,则钢管计算跨径为 0.3m，把作用在钢管范围内的砼侧压力转化为线荷载为 q=61.10.6=36.66KN/m，计算按照简支梁计算：查路桥计算手册知：钢管允许强度值 =215MPa、钢管的截面抵抗距为：W=5.70810 3mm3 惯性矩 I=1.215105mm4 MPaMPamwql 212.815078.63622 mlfmEf 75.0
21、430541max44 受力满足要求。四、门洞计算门洞净高 5.8m、净宽 5m,顺桥向架设 I45b，其横桥向间距在底板腹板处为60cm，底板空心段为 90cm，悬臂端为 90cm 布置。作为横梁，为了保证 I45b 横梁的稳定性，在横梁上采用 20 的钢筋横桥向布置三道，把所有型钢焊接成整体；工字钢上铺设 10cm15cm 方木，搭设碗口支架，与门洞支墩采用相同布置。门洞支墩采用碗扣支架 0.30.30.6m（纵横高）布置；支墩基础采用1.01.5m（宽高）C25 混凝土，支墩钢管底处铺设 510cm 木方；支墩钢管顶处铺设 1015cm 木方，方木上放置 I45b 工钢。桥梁右幅为变截面
22、，门洞大小桩号宽度不相同，现按大桩号 k76+752 进行验算，小桩号处工字钢间距对应调整间距变小。1、工字钢受力计算（1）顺桥向工字钢受力计算顺桥向工字钢荷载可按 6 米简支梁进行计算。计算简图如下： .3mq(kN/)工 字 钢 验 算 简 图工字钢横桥间距按底板腹板处间距 0.6m 计算。I45b 工字钢截面抵抗矩经查得：W=1500.4cm3 截面惯性矩经查得：I= 33759cm4经计算可得，工字钢上碗口支架自重 q7=3.75KN/q=（48.11+3.75）0.6=51.86 0.6=31.11KN/m跨中最大弯矩： KNm3.15486.3122qlM工字钢抗弯应力=215MP
23、a，弹性模量 E=2.1105MPa工字钢抗弯应力： =215MPaMpa80215/4 3cmknW顺桥向工字钢抗弯应力满足要求。工字钢挠度： mlfmEqlf 7.1540910375.10238461max 484 顺桥向工字钢挠度满足要求。.横桥向方木及底模布置同支架搭设相同，受力计算同上，满足要求。.门洞支墩支架验算支架横向、纵向间距为 0.3m,步距为 0.6m，荷载计算：作用在支架上工字钢共计 23 根总重量计算：M 工=23 根6.3M 87.5kg/m=12678.75kg 工字钢上支架重 M 支=419381.76N则工字钢与工字钢上支架自重作用在门墩支架荷载q=（1267
24、8.759.8+419381.76）（215.30.9） =19.73KN/m2故支架上承受杆强度的荷载 q=45.02+19.73=64.75kN/m2立杆强度验算N=AA48mm3.5钢管的截面积 A489mm 2。轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比 查表即可求得 。长细比 L/i。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 B 得i15.9。L水平步距，L 0.6 m。于是，L/i38，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录 C得 0.893 。N=A=0.893489205=89.5KN则实际单根立杆承受荷载 N=64.750.30.3=5.8KNN=89.5
25、KN10*15CM 方木强度、刚度验算支架顶托上横桥向放置 10*15CM 方木，方木上放置工字钢，方木计算跨径取0.3m，支架上荷载转化到方木的线荷载 q=64.750.3=19.42KN/m，截面抵抗距W=375000mm3，惯性矩 I=28125000mm4，计算按照简支梁均布荷载计算最大弯矩 KNm2.08342.192qlM MPaMPamw 1537508362 mlfEf 75.043210941max44 受力符合要求。附件 6：立杆底托和地基承载力计算 地基处理采用 10cm 厚 C20 砼+25cm 水泥稳定砂砾1、立杆底托验算：NR d通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上
26、荷载最大值为 c-c 跨中断面边腹板处N=25.98KN。底托承载力（抗压）设计值，一般取 Rd=40KN；得，25.98KN40KN立杆底托满足设计要求。2、砼表面应力计算支架下砼表面接触应力为 MPaMPaApw5.136.210.985查实用土木工程手册钢筋混凝土材料力学参数 C20 混凝土的轴心的抗压强为 13.5MPa。3、水泥稳定砂砾顶面应力计算查阅公路路面基层施工技术规范 （JTJ0342000） ，水泥稳定砂砾抗压强度大于 1.5Mpa，取砼刚性扩散角为 35。水泥稳定土顶面计算宽度：b=b0+2H0tana=0.1+20.1tan35=0.24m水泥稳定砂砾顶面应力：=p+H
27、=25.98/(0.240.24)+260.1=453KPa=1500KPa4、水泥稳定砂砾的应力扩散角取 30，查阅地质资料，水泥稳定砂砾底为碎石层，地基承载力为 130KPa。水泥稳定砂砾底面计算宽度：b=b0+2H0tana+2H1tana =0.1+20.1tan35+20.25tan30 =0.53m水泥稳定砂砾底面应力：=p+H=25.98/(0.530.53)+160.25=96.5KPa=130KPa经过地基处理后，可以满足要求。附件 7：预压沉落量计算及标高控制说明书1、支架预压时预留沉落量计算支架预压采用水袋法，每一袋均要称量记录，逐级加载，逐级测量记录，全部加载后，观测一
28、段时间（静压 5 天以上及达到稳定状态 2 天以上，稳定标准：48 小时沉降为 0）确保支架稳定后，方可逐级卸载，并详细观测记录，确定地基、支架、模板的非弹性与弹性变形，再调整模板高程，使梁体线形符合设计。为确保预压取得准确、完整、详实的资料，预压一次成功，故需要先对地基、支架力杆、各种接头扣件、模板等的沉降变形初步估算。支架承受荷载时的压缩弹性变性 1，支架立杆的压缩弹性变型很小可忽略不计，这里估计 1=2 mm支架在荷载作用下由于杆件接头挤压作用而产生的非弹性变性 2。a.胶合板与方木之间，纵向方木与横向方木之间每一接触处顺木纹时为 2mm，取 22=4mm。b.支架立杆每一接头处计 1m
29、m。每根立杆 35 个接头，取 4mm。c.木材与金属（顶托和底座）之间为 12mm，取 22=4mm。叠加非弹性变性取值 2=a+b+c=4+4+4=12mm、支架基底在荷载作用下产生的非弹性变性 3。根据经验估计值为 3=8mm、现浇箱梁地面预拱度，跨中取 30mm以上合计为：=2+12+8+30=52mm。2、顶面标高控制支架在荷重作用后变形较大，顶面标高主要通过测量控制。桥位上竖曲线，按施工图每 2m 计算出标高，用水准仪测量，使其达到设计要求。底模安装完毕后，按计算地基、支架沉降和变形量预留 5cm 的沉降量。用水准仪测量顶面标高，记好测量数据，然后按设计箱梁自重加载预压，预压采用砂袋堆载，达到设计预压荷载。用水准仪观测预先设置的各观测点，将预压前标高与加载后标高进行比较，计算出加载后支架的变形量（沉降量） ，卸载，再测支架标高，求得弹性变形值，按实测取得的沉降量调整支架顶面标高，使顶面标高符合设计。
