1、内蒙古科技大学毕业设计说明书第一章 主拱圈内力计算1.1 主拱截面尺寸的确定1.1.1 主拱尺寸和材料主拱圈截面采用箱型板拱截面，材料采用 C40 混凝土。净跨径：L 0=64m；净失高：f0=8m；净矢跨比： f0/L0=1/8；主拱材料容重（包括横隔板）：=25kN/m 3。1.1.2 主拱截面尺寸拟定根据经验公式： 可拟定拱圈的高度；其中： ，箱型拱为0lh=1 064ml0.6-0.7，则：拱圈高取 .6mc顶、底板厚度 一般为 1522cm，取：dt 20cdt两外箱肋外腹板厚 一般为 1215cm，取wf 15mwf内箱肋腹板厚 一般为 57cm，取Nft 6Nft填缝宽度 一般采
2、用 2035cm，取f 3cf为了保证填缝混凝土浇筑质量， ， 为安装缝，一般取 4cm。1202拱圈宽度一般可为桥宽的 0.61.0 倍，但为了保证其横向稳定性，拱宽不能小于跨径的 1/20，所以取： ，箱型拱的截面图如图 5.1。0.45mB1376现 浇 接 缝 C4混 凝 土图 5.1 箱型拱截面图（尺寸单位：cm）内蒙古科技大学毕业设计说明书1.2 拱轴系数的确定1.2.1 主拱圈截面特性计算图 5.1 可计算出主拱截面特性。由 CAD 查询可得主截面特性值如下：1 截面积为：A=8.07(m 2)2 截面重心至底边的距离 y=0.8(m)3 截面对重心轴的惯性矩:I=2.56(m
3、4)4 惯性矩回转半径： 2.560.3(m87IrA1.2.2 主拱圈立面布置中的计算图 5.2 拱圈坐标计算简图1 初设 ， ，由文献【6】表（III）-20（6）得：.17m08flsin0.4567co89j2 计算跨径 02sin6420.4567.3(m)jLy3 计算失高 0(1co)8(1.9).809()jf4 作用于拱上的外力见表 5.1内蒙古科技大学毕业设计说明书表 5.1 作用于拱上的外力汇总表P2(kN) P3(kN) P4(kN) P5(kN)上部恒载 1241.15 1241.151241.151241.15盖梁 350.26 350.26 350.26 350.
4、26立柱不变 28.03 28.78 29.50 30.23 立柱可变 153.79 78.13 28.05 3.11 底梁 27.36 27.36 27.36 0合计 1800.59 1725.67 1676.32 1624.75 注：立柱可变自重 ； ， ，12()5cosZziGAy(1)ifychkm1xl。2ln(1)km上部弯矩： 1/45432()(12)6805.(kN)810942.35(kNm)2ssjLMPLP5 横隔板自重产生的内力计算横隔板从拱顶向拱脚方向设置，横隔板厚 0.16m。每 3.38m 设置一道（共 7 块） ，全拱共设 20 道。每块横隔板的体积： 20
5、.1693.48(m)V各截面横隔板重力为： .98(kN)G6 横隔板自重产生的弯矩：上述可知截面积为 ， ，28.07A34kN/64.7L计算主拱圈内力时把横隔板均摊到主拱圈上。拱轴线弧长： 1.028.36.50msL文 献 【 6】 表 （ I） -横隔板总重为： 204.981.(k)G主拱圈每延米重为： 049.68.72520.157(kN/)3sqAL主拱圈换算重度为：内蒙古科技大学毕业设计说明书 31209.685.2(kN/m)7qA由文献【6】表（III）-19 查得半拱悬臂自重对 1/4 截面和拱脚截面的弯矩为：式2()4KAlM表 值（5.1）故： 21/48.07
6、5.96.73()0.15627.8kNm4.2.49.jM（ ）（ ）所有半拱悬臂荷载对 l/4 截面和拱脚截面的弯矩为：1/46805.37.85432.1(k)92167Nmj所以由：1/40127.0 1.4553812().6 .83jMm半 级 （ ）因此取拱轴系数 。 1.671.3 主拱圈截面内力计算主拱圈内力包括弹性压缩引起的恒载内力、压力线偏离拱轴线引起的内力、不考虑弹性压缩的活载内力、活载作用下弹性压缩引起的内力、附加内力。1.3.1 按无矩法计算不计弹性压缩恒载水平推力 g2174.039.1(kN)8jMHf1.3.2 拱圈弹性中心及弹性压缩系数1 弹性中心计算 30
7、.42658.9.7(m)syf表 （ I） -2 弹性压缩系数计算内蒙古科技大学毕业设计说明书 0.1564)9.832()2fr由文献【6】附录表（III）-9、附录表（III ）-11 计算，得：221()()()1.03.15640.732.485表 值 表 表 值 表 rrff10.73620.17351.3.3 弹性压缩引起的恒载内力弹性压缩引起的恒载内力计算结果见表 5.2。表 5.2 恒载弹性压缩内力计算表项目 拱脚(24) L/8(18) L/4(12) 3L/8(6) 拱顶(0)1gH-467.1642 -467.164174 -467.164 -467.164 -467.
8、164(m)sy2.7520633 2.75206332 2.752063 2.752063 2.752063(m)14.4306292 0.615080367 0.273049 0.068214 0co0.9634905 0.994881336 0.997726 0.999432 1sN-450.11 -464.77 -466.10 -466.90 -467.161()MHy-784.17 998.32 1158.11 1253.80 1285.671.3.4 压力线偏离拱轴线引起的内力1 主拱圈重力作用在计算中对主拱圈按计算跨径等分 48 段，每段长 。等分点编1.3485mL号从拱顶至拱
9、脚，即 0-24（节点） 。等分段编号仍从拱顶至拱脚，即 1-24 截面如图 5.3所示。各分段自重为：式nnAGcos1（5.2）式中 节点 n 处的倾角； 第 n 段的自重。n内蒙古科技大学毕业设计说明书 123n-1+201j 0图 5.3 拱圈分段重力作用在第 1 分段中心的垂直截面剪力和弯矩 011cos/()/20.9725.978.3458()/24(kN)VA11.0.(kNm)MV作用在第 n 段中心的垂直截面剪力和弯矩式111 (2)2nnnGV（5.3）作用在拱脚的垂直截面剪力和弯矩式124cosjjAjVj（5.4）2 拱上集中力作用（包括横隔板）对于第 n 分段，剪力
10、 等于该段中心点至拱顶处所有集中力之和，即 ；以nV N表示单个集中力在拱轴线坐标中的横坐标，以 表示第 n 分段中心点在拱轴线坐标Nx nx中的横坐标，则弯矩 为nM式()nnNVPMx（5.5）内蒙古科技大学毕业设计说明书3 压力线同拱轴线的偏离值第 n 分段上的两节点为 n-1、n，查文献【6】表（III-1）可得各节点的纵坐标，则各分段中心点的纵坐标可近似为 。偏离值按竖直方向fy表 值 21nnyY计，第 n 段中心的偏离值按下式计算式gnMeH（5.6）式中： 恒载的悬臂弯矩；gM不计弹性压缩的恒载水平推力H按以上公式计算，计算成果列入表 5.3。4 压力线在各控制点上的偏心距控制
11、点包括拱顶、6 号等分点（3L/8） 、12 号等分点（L/4） 、18 号等分点（L/8） 、拱脚。1）压力线在拱顶的偏心弯矩为 02）压力线在 6 号等分点（3L/8）的偏心弯矩恒载作用下的悬臂力矩: 26 6579.41.551.87624.58cos3028(kNm)AM偏心弯矩: 3/81(3/8)62739.104751302.86420.k)LgLHY3）压力线在 12 号等分点（L/4）的偏心弯矩恒载作用下的悬臂力矩同 可得:6M212 157.432.53079.81.068cos2609(kNm)A偏心弯矩 /41(/4)12739.1824630.291403.8(k)L
12、gLMHY内蒙古科技大学毕业设计说明书4）压力线在 18 号等分点（L/8）的偏心弯矩恒载作用下的悬臂力矩同 可得6M218 1853.401.96934.5026.73cos7(kNm)A偏心弯矩 /81(/8)12739.450278613.87.kLgLMHY内蒙古科技大学毕业设计说明书表 5.3 压力线偏心距计算表段点拱圈自重拱圈自重作用每段中心截面号1/yf1ycos分段号nX平均1nYcos平均Gi V Mne/cos1/csYe0 0 0 1.000001 0.00169 0.0136693 0.99979 1 0.674279 0.00683464 0.99990 282.12
13、 141.04 47.55 0.0051 0.0051 0.00002 0.006761 0.0546852 0.99918 2 2.022838 0.03417723 0.99949 282.29 423.16 427.99 0.0185 0.0185 0.00063 0.015216 0.123072 0.99815 3 3.371396 0.08887859 0.99867 282.58 705.45 1188.99 0.0454 0.0454 0.00404 0.027059 0.2188621 0.99672 4 4.719954 0.17096703 0.99744 282.99
14、988.04 2330.88 0.0429 0.0430 0.00745 0.042298 0.3421201 0.99487 5 6.068513 0.28049108 0.99580 283.51 1271.03 3854.12 0.0166 0.0167 0.00476 0.060941 0.4929108 0.99263 6 7.417071 0.41751545 0.99375 284.15 1554.54 5759.34 0.0038 0.0038 0.00167 0.082998 0.671315 0.98998 7 8.765629 0.58211292 0.99131 284
15、.91 1838.69 8047.32 0.0045 0.0046 0.00278 0.108481 0.8774299 0.98694 8 10.11419 0.77437248 0.98846 285.79 2123.61 10719.02 0.0189 0.0192 0.01489 0.137406 1.1113848 0.98351 9 11.46275 0.99440735 0.98523 286.79 2409.40 13775.53 0.0470 0.0477 0.047510 0.169788 1.373301 0.97968 10 12.8113 1.24234292 0.9
16、8160 287.91 2696.19 17218.13 -0.0091 -0.0092 -0.011511 0.205646 1.6633323 0.97548 11 14.15986 1.51831667 0.97758 289.15 2984.10 21048.23 -0.1162 -0.1188 -0.180412 0.245 1.9816404 0.97090 12 15.50842 1.82248633 0.97319 290.51 3273.25 25267.43 -0.2093 -0.2151 -0.3919内蒙古科技大学毕业设计说明书续表 5.3 压力线偏心距计算表段点拱圈自
17、重拱圈自重作用每段中心截面号1/yf1ycos分段号nX平均1nY平cos均Gi V Mne/cos1/csYe13 0.287872 2.3284032 0.96595 13 16.85698 2.15502176 0.96843 292.00 3563.76 29877.48 -0.2884 -0.2978 -0.641714 0.334286 2.7038148 0.96064 14 18.20554 2.51610899 0.96330 293.62 3855.77 34880.32 -0.3532 -0.3667 -0.922615 0.384268 3.1080856 0.9549
18、8 15 19.5541 2.90595022 0.95781 295.36 4149.38 40278.02 -0.4038 -0.4216 -1.225116 0.437846 3.5414421 0.94897 16 20.90265 3.32476384 0.95198 297.23 4444.74 46072.86 -0.0768 -0.0807 -0.268317 0.495051 4.0041349 0.94263 17 22.25121 3.77278846 0.94580 299.23 4741.97 52267.26 -0.2662 -0.2814 -1.061718 0.
19、555915 4.4964229 0.93595 18 23.59977 4.25027886 0.93929 301.36 5041.19 58863.84 -0.4407 -0.4692 -1.994319 0.620472 5.0185811 0.92896 19 24.94833 4.75750196 0.93246 303.63 5342.55 65865.38 -0.6004 -0.6439 -3.063320 0.688759 5.5709087 0.92166 20 26.29689 5.29474488 0.92531 306.03 5646.18 73274.86 -0.7
20、450 -0.8051 -4.262721 0.760813 6.1537051 0.91406 21 27.64545 5.8623069 0.91786 308.58 5952.22 81095.42 -0.8742 -0.9525 -5.583722 0.836676 6.7673099 0.90618 22 28.994 6.4605075 0.91012 311.26 6260.80 89330.41 -0.1503 -0.1651 -1.066823 0.91639 7.4120629 0.89802 23 30.34256 7.08968641 0.90210 314.09 65
21、72.06 97983.34 -0.4223 -0.4682 -3.319224 1 8.088328 0.88959 24 31.69112 7.75019545 0.89381 317.07 6886.15 107057.93 -0.6785 -0.7591 -5.8831拱脚拱脚 32.3654 8.088328 317.07 7043.94 111740.56 合计 -5.8503 -29.7931内蒙古科技大学毕业设计说明书5）压力线在拱脚的偏心弯矩恒载作用下的悬臂力矩同 可得6M241075.938.151375.682.3cos2(kNm)j A偏心弯矩 12739.150423
22、97.168604.(k)jgjjMHY5 压力线偏离拱轴线引起的内力1）弹性中心赘余力查文献【6】表（III）-5 可得式220.938sYdLfEIEI（5.7）查文献【6】表（III）-8 可得 462.1则： 0012coscos368.5(.83)4102.7(kNm)j jggsHexeEIIXddELIE注：Y S 值差表（III）-3 得： 。.34658.092.7143sYf表 值6 主拱圈内力主拱圈内力列入表 5.4。内蒙古科技大学毕业设计说明书表 5.4 主拱圈偏离拱轴线内力计算表截面 拱脚(24) L/8(18) L/4(12) 3L/8(6) 拱顶(0)1X8636
23、.3067 8636.3067 8636.306696 8636.3067 8636.306723426.78336 3426.7834 3426.783359 3426.78336 3426.78336sy2.75217493 2.7521749 2.752174927 2.75217493 2.7521749318.088328 4.2502789 1.82248633 0.41751545 0co0.88959 0.93595 0.97090 0.99263 1.00000偏心距 Mp -18604.887 -18888.7 -10203.81028 -2088.3036 02sNX30
24、48.43 3207.30 3327.06 3401.53 3426.78M 8317.26 -5118.72 -4753.34 -1452.37 -794.801.3.5 恒载内力恒载内力由三部分组成，其汇总表列入表 5.5表 5.5 恒载内力汇总表拱脚(24) L/8(18) L/4(12)截面项目(kNmM) (kN)N(kNmM) (kN)N(kNmM) (kN)N无矩内力 0 33787.16 0 32113.60 0 30957.59弹性压缩内力 -784.17 -450.11 998.32 -464.77 1158.11 -466.10压力线偏离内力 8317.26 3048.4
25、3 -5118.72 3207.30 -4753.34 3327.06合计 7533.09 36385.49 -4120.40 34856.12 -3595.24 33818.553L/8(6) 拱顶(0) 截面项目 (kN.m) (kN)N(kN.m) (kN)N无矩内力 0 30279.88 0 30056.72弹性压缩内力 1253.80 -466.90 1285.67 -467.16压力线偏离内力 -1452.37 3401.53 -794.80 3426.78合计 -198.57 33214.51 490.86 33016.34表 5.5 中无矩内力为各截面的轴向力，计算方法为:式c
26、osgHN（5.8）其中 取分段上两节点处倾角余弦值的平均值。cos1.3.6 活载内力计算跨径 L=64.73m，公路 I 级，均布荷载 ，集中荷载 。10.5kN/mkqkN360P拱圈冲击系数计算：内蒙古科技大学毕业设计说明书拱圈惯性矩： 42.56mI拱圈单位重量： kN/m75.2018.AM拱圈基频： HZgEILf 5.17.08.96.23.64272 则： 0.5横向折减系数 0.78，计入冲击系数和横向折减系数的活载内力列入表 5.6。1.3.7 不计弹性压缩的活载内力计算结果列入表 5.6，表中表值来自文献【6】 。表中轴向力由集中力引起的内力 N计算方法为：式cosHN
27、（5.9）1.3.8 计入弹性压缩的活载内力计入弹性压缩的活载内力计算结果列入表 5.7（表中已计入冲击系数及车道横向折减系数） 。内蒙古科技大学毕业设计说明书表 5.6 不计弹性压缩的活载内力计算表基本参数拱轴系数 m= 1.167 L= 4189.97 均布荷载 qk= 10.5 kN/m计算跨径 L= 64.73 L/f= 518.03 集中力 Pk= 360 kN计算矢高 f= 8.088328 L/f= 8.003 冲击系数 1+= 1.05活载计算影响线面积 影响线竖标 活载汽车荷载截面 项目表值 乘数面积Ws(3)(4)表值 乘数竖标s(6)(7)均布载qk(5)集中力Pk(8)
28、合计(9)+(10)1.0530.78序号(1) 序号(2) 序号(3) 序号(4) 序号(5) 序号(6) 序号(7) 序号(8) 序号(9) 序号(10) 序号(11)Mmax(kNm) 0.01735 4189.97 72.696 0.04947 64.73 3.202 763.31 1152.79 4707.85 相应的 H1( kN) 0.08621 518.03 44.659 0.19624 8.00 1.570 468.92 565.38 2541.27 相应的 V( kN) 0.1542 64.73 9.981 0.28957 1.00 0.290 104.80 104.25
29、513.63 相应的 N( kN) 2495.29 Mmin(kNm) -0.01656 4189.97 -69.386 -0.06569 64.73 -4.252 -728.55 -1530.76 -5551.13 相应的 H1( kN) 0.03924 518.03 20.327 0.02036 8.00 0.163 213.44 58.66 668.54 相应的 V( kN) 0.3458 64.73 22.384 0.94086 1.00 0.941 235.03 338.71 1409.67 拱脚(24)相应的 N( kN) 1238.59 Mmax(kNm) 0.0035 4189
30、.97 14.665 0.03482 64.73 2.254 153.98 811.40 2371.95 相应的 H1( kN) 0.03438 518.03 17.810 0.04611 8.00 0.369 187.00 132.84 785.86 相应的 V( kN) 0.24519 64.73 15.871 0.95577 1.00 0.956 166.65 344.08 1254.85 L/8(18)相应的 N( kN) 839.64 内蒙古科技大学毕业设计说明书续表 5.6 不计弹性压缩的活载内力计算表活载计算影响线面积 影响线竖标 活载汽车荷载截面 项目表值 乘数面积Ws(3)(
31、4)表值 乘数竖标s(6)(7)均布载qk(5)集中力Pk(8)合计(9)+(10)1.0530.78Mmin(kNm) -0.00374 4189.97 -15.670 -0.01378 64.73 -0.892 -164.54 -321.11 -1193.25 相应的 H1( kN) 0.09107 518.03 47.177 0.20578 8.00 1.647 495.36 592.86 2673.75 相应的 V( kN) 0.25481 64.73 16.494 0.68169 1.00 0.682 173.19 245.41 1028.49 L/8(18)相应的 N( kN) 2
32、856.72 Mmax(kNm) 0.00901 4189.97 37.752 0.05964 64.73 3.860 396.39 1389.78 4388.62 相应的 H1( kN) 0.04016 518.03 20.804 0.13311 8.00 1.065 218.44 383.50 1478.96 相应的 V( kN) 0.34858 64.73 22.564 0.8413 1.00 0.841 236.92 302.87 1326.25 相应的 N( kN) 1523.29 Mmin(kNm) -0.00919 4189.97 -38.506 -0.02671 64.73 -
33、1.729 -404.31 -622.42 -2522.67 相应的 H1( kN) 0.08529 518.03 44.183 0.21402 8.00 1.713 463.92 616.60 2654.83 相应的 V( kN) 0.15142 64.73 9.801 0.34766 1.00 0.348 102.91 125.16 560.37 L/4(12)相应的 N( kN) 2734.40 内蒙古科技大学毕业设计说明书续表 5.6 不计弹性压缩的活载内力计算表活载计算影响线面积 影响线竖标 活载汽车荷载 合计截面 项目 表值 乘数面积Ws(3)(4)表值 乘数竖标s(6)(7)均布
34、载qk(5)集中力Pk(8)(9)+(10)1.0530.78Mmax(kNm) 0.008 4189.97 33.520 0.05479 64.73 3.547 351.96 1276.76 4001.76 相应的 H1( kN) 0.06179 518.03 32.009 0.20578 8.00 1.647 336.09 592.86 2282.44 相应的 V( kN) 0.31776 64.73 20.569 0.68169 1.00 0.682 215.97 245.41 1133.61 相应的 N( kN) 2299.39 Mmin(kNm) 0.00784 4189.97 32
35、.849 -0.02716 64.73 -1.758 344.92 -632.90 -707.58 相应的 H1( kN) 0.06366 518.03 32.978 0.17368 8.00 1.390 346.26 500.38 2080.20 相应的 V( kN) 0.18224 64.73 11.796 0.23434 1.00 0.234 123.86 84.36 511.61 3L/8(6)相应的 N( kN) 2095.65 Mmax(kNm) 0.00567 4189.97 23.757 0.04808 64.73 3.112 249.45 1120.40 3365.72 相应
36、 H1( kN) 0.06065 518.03 31.418 0.2333 8.00 1.867 329.89 672.15 2462.01 相应的 V( kN) 0.1365 64.73 8.836 0.5 1.00 0.500 92.77 180.00 670.21 相应的 N( kN) 2462.01 Mmin(kNm) -0.00534 4189.97 -22.374 -0.01281 64.73 -0.829 -234.93 -298.51 -1310.66 相应得 H1( kN) 0.0648 518.03 33.568 0.11845 8.00 0.948 352.47 341.
37、26 1704.48 相应的 V( kN) 0.3635 64.73 23.529 0.86416 1.00 0.864 247.06 311.10 1371.39 拱顶(0)相应的 N( kN) 1704.48 内蒙古科技大学毕业设计说明书表 5.7 计入弹性压缩活载内力计算表汽车截面 内力 项目Mmax Mmincos0.88959 0.88959in0.45675 0.45675轴 与 M 相应的 H1 2541.27 668.54 向 与 M 相应的 V 513.63 1409.67 力 1cosiN2495.29 1238.59 1()-43.42 -11.42 -38.63 -10
38、.16 2456.66 1228.43 4707.85 -5551.13 弯 1sYy5.336153 5.3361531矩 M=HY -231.72 -60.96 拱脚(24)M+M 4476.13 -5612.09 co0.93595 0.93595sin0.35213 0.35213轴 与 M 相应的 H1 785.86 2673.75 向 与 M 相应的 V 1254.85 1028.49 力 1cosiN839.64 2856.72 L/8(18) 1()-13.43 -45.69 -12.57 -42.76 827.08 2813.96 2371.95 -1193.25 弯 1sY
39、y1.498104 1.4981039矩 M=HY -20.12 -68.45 M+M 2351.83 -1261.69 co0.9709 0.9709sin0.23948 0.23948轴 与 M 相应的 H1 1478.96 2654.83 向 与 M 相应的 V 1326.25 560.37 力 1cosiN1523.29 2734.40 L/4(12) 1()-25.27 -45.36 -24.54 -44.04 1498.75 2690.36 4388.62 -2522.67 弯 1sYy-0.92969 -0.929689矩 M=HY 23.50 42.18 M+M 4412.12
40、 -2480.50 内蒙古科技大学毕业设计说明书续表 5.7 计入弹性压缩活载内力计算表汽车截面 内力 项目Mmax Mmincos0.99263 0.99263in0.12119 0.12119与 M 相应的 H1 2282.44 2080.20 与 M 相应的 V 1133.61 511.61 1cosiN2299.39 2095.65 3L/8(6) 1()39.00 35.55 38.71 35.28 轴向力2338.10 2130.93 4001.76 -707.58 弯 1sYy-2.33465948 -2.33465948矩 M=HY -91.06 -82.99 M+M 3910
41、.70 -790.57 co1 1sin0 0与 M 相应的 H1 2462.01 1704.48 与 M 相应的 V 670.21 1371.39 1cosiN2462.01 1704.48 拱顶(0) 1()-42.07 -29.13 -42.07 -29.13 轴向力2419.94 1675.36 3365.72 -1310.66 弯 1sYy-2.752174927 -2.75217493矩 M=HY 115.78 80.16 M+M 3481.50 -1230.50 1.3.9 温度变化引起的内力1 由文献 【1 】附录 B 及表 4.3.10-1 和表 4.3.10-2 可知：当地
42、历年最高日平均温度为 34，最低日平均温度为-3。按由文献【1】第 4.3.10 条条文可知，结构的最高温度为： ；结构最低温度为： 203404 .141tCT 。封拱温度预计在 1015之间。在合龙以后，结1.853.856tCT内蒙古科技大学毕业设计说明书构升温 ，降温 线膨胀系数： 。34.102.4 150.62. 5=10文献【1】4.3.40 规定，考虑混凝土徐变影响，温度变化内力应乘以折减系数 0.7。2 内力计算1）单位温变引起弹性中心的赘余力拱圈采用 C40 混凝土，弹性模量 。KPa103.25MPa1025.374E查文献【6】附录表（III）-5，可知： EILfId
43、SY98变化单位温度在弹性中心产生的一对水平力 :1tH512 270.70.793.(kN)8.0(1.652)93() .56t StLHYdLEI 2）内力计算表计算结果列入表 5.8:表 5.8 温度变化内力计算表项目 拱脚(24) L/8(18) L/4(12) 3L/8(6) 拱顶(0)cos0.88959 0.93595 0.9709 0.99263 1ys(m) 2.7521749 2.752174927 2.7521749 2.7521749 2.7521749单位温度 y1(m) 8.088328 4.250278862 1.8224863 0.4175154 0t=1 H
44、t(kN) 93.39 93.39 93.39 93.39 93.39N(kN) 83.08 87.41 90.67 92.70 93.39 M(kNm) 498.34 139.91 -86.82 -218.03 -257.03 温度升高 N(kN) 1403.87 1477.03 1532.18 1566.47 1578.10 t1=24.14 M(kNm) 8421.01 2364.16 -1467.15 -3684.34 -4343.22 温度降低 N(kN) -908.38 -955.72 -991.41 -1013.60 -1021.13 t2=-15.62 M(kNm) -5448
45、.89 -1529.75 949.33 2383.98 2810.32 注：表中已计入温度折减系数 0.7。1.3.10 混凝土收缩内力查文献【2】附录 F 中第 F.1.1 条可知，混凝土收缩应变按下列公式计算内蒙古科技大学毕业设计说明书式(5.10)6300.512()16(9).5)()(csosRHscmscmcoss stf fttht式中： t 计算考虑时刻的混凝土龄期（d） ；ts 收缩开始时的混凝土龄期（ d） ，假定为 7d；收缩开始时的龄期为 ts，计算考虑的龄期为 t 时的收缩应变；c名义收缩系数；so收缩随时间发展的系数；强度等级 C40 混凝土在 28d 龄期时的平均
46、立方体抗压强度（ MPa） ，cmf；40MPa80.MPa 8.0, kucmf龄期为 28d，具有 95%保证率的混凝土；cf,与年平均相对湿度相关的系数；RHRH环境年平均相对湿度（%） ；依水泥种类而定的系数，对一般的硅酸盐类水泥或快硬水泥，sc；0.5sch构件理论厚度（mm） ， )245.1062(07.82uAh )(670.mA为构件截面面积，u 为构件与大气接触的周边长度；RH0=100%；h 0=100mm；t 1=1d； MPa cmof注：计算混凝土应力时应乘以 0.45 的折减系数。其中：由文献【2】附录 F 中第 F.1.2 条，可知，RH 取 55%， 。410
47、29.5cso则： 0.5120 .()()3587/(6)()/1.194ss sttht内蒙古科技大学毕业设计说明书 6()160(9)1054/.scmscmcof f3 30.5().(8%/).75RHR4.1760.1.0csoH 4 7()956st由此可得： 7s=12 270.450.41300.6(kN)8.9(1.652)9() .51csSLLHYdEI 混凝土收缩内力列入表 5.9表 5.9 混凝土收缩内力表项目 拱脚(24) L/8(18) L/4(12) 3L/8(6) 拱顶(0)cos0.88959 0.93595 0.9709 0.99263 1(m)y2.7521749 2.752174927 2.7521749 2.7521749 2.7521749(m)18.088328 4.250278862 1.8224863 0.4175154 0(kN)tH-0.62 -0.62 -0.62 -0.62 -0.62(kN)N-0.55 -0.58 -0.60 -0.62 -0.62单位收缩(kNmM) -3.31 -0.93 0.58 1.45
